SCC母线
SCC ZM照明母线槽是华鹏集团自行研制生产的低压母线槽，具有防护等级高、绝缘性能好、电压降低和使用方便等特点，是工厂、商用住宅等场所照明、动力等输配电系统的理想产品。
性价比高：
导体采用高标号工业导电纯铝，表面复合较硬的铜铝包层，在提高铝母线机械性能和导电性能的前提下，大大降低了产品的成本，解决了母线槽比电缆价格高的不足。
使用安全可靠：
专利型馈电插口，避免主母排在插拔过程中受损，解决了铜铝过渡连接问题，确保插接次数，有效保护了主母线，保证母线系统安全运行。
绝缘性能好：采用不含卤素的绝缘材料，耐高温和阻燃符合相关国际标准IEC60695-2-2。
使用寿命长：
外壳采用6063铝镁合金建筑型材，母线可承受60公斤静载荷；外壳覆盖电泳绝缘氧化膜，具有耐盐雾、抗腐蚀的特性，使用年限可达50年。
使用方便：
插口采用0.5m、1.0m、1.5m自由搭配和选择（容量为10A、16A,带锁紧装置及误插装置），设置规则，使用方便。
CCX3-Ⅱ密集高强型母线槽
CCX3-Ⅱ密集高强型母线槽是华鹏集团引进美国SUCCESS公司技术，依据“集肤效应”原理开发的铜铝母线槽，具有性价比高、防护等级高、绝缘性能好、重量轻、安装方便等特点，为市场提供了一种高性价比的输电解决方案。
性价比高：导体采用高标号工业导电纯铝，表面复合较硬的铜铝包层，在提高铝母线机械性能和导电性能的前提下，大大降低了产品的成本，解决了母线槽比电缆价格高的不足。
防护等级高：母线外壳采用华鹏集团独特的侧盖板双独立结构设计，完全阻止了水汽的渗透和有害微尘的侵入，全面提升防护等级达到IP54。
使用寿命长：外壳原材料为铝合金型材，表面经过特殊的电泳保护处理，从而成倍增强外壳的耐氧化及寿命性能，使用年限可达50年。
绝缘性能好：绝缘材料为高效绝缘材料—聚酯薄膜，采用整体式全长包裹的包裹方式，大大加强了母排的绝缘性能。
使用安全可靠：插接口采用华鹏专利型馈电插口，避免主母排在插拔过程中受损，解决了铜铝过渡连接问题，确保插接次数，有效保护了主母线，保证母线系统安全运行。
安装、拆卸方便快捷：方便快捷的“防错相”接头安装配置，使现场安装人员方便、安全的进行单元间的组合装配；分支插接箱独立的接线装置,穿管方便、可靠。
CCX3-Ⅰ
CCX3-Ⅰ密集型母线槽是华鹏集团下属的江苏希格赛斯电气有限公司研制生产的低压母线槽，内部采用典型的三明治结构，是一种灵活可靠的配电系统，设计合理、性能优越，具有稳定可靠、配电效能高、散热好、电压降低、耐机械冲击和安装简便等特点，电流从100A至5000A，能满足不同用户群的配电需求
2.3.1. 防护等级高：母线外壳采用华鹏集团独特的侧盖板双独立结构设计，全面提升防护等级达到IP54；
2.3.2. 使用寿命长：外壳原材料为铝合金型材，表面经过特殊的电泳保护处理，具有与电缆相比5倍以上的使用寿命，使用年限可达50年。
2.3.3. 绝缘性能好：绝缘材料为高效绝缘材料—聚酯薄膜，采用整体式全长包裹的包裹方式，大大加强了母排的绝缘性能。
2.3.4. 使用安全可靠：专利型馈电插口，拥有独特的全封闭安全设置，内置保护触头设计，当个别馈电插接箱意外短路后，电弧只会烧毁插孔部分的内置触头，不会影响主导电母排和其他插接箱的正常导电，保证母线系统安全运行。
2.3.5. 安装、拆卸方便快捷：方便快捷的“防错相”接头安装配置，使现场安装人员方便、安全的进行单元间的组合装配；分支插接箱独立的接线装置,穿管方便、可靠。
QLFM高压离相封闭母线
QLFM高压离相封闭母线是华鹏集团有限公司与美国SUCCESS公司共同研制生产的高压母线，每相导体具有独立外壳、并各自独立绝缘支撑的大型电力传输设备，在电力传输过程中具有较高的安全可靠性、很好的抗短路性能、并具有有效减低封闭母线周围钢构发热的安全设计，广泛应用于电厂的输变电回路中
安全的金属外壳保护：母线导体及绝缘子封闭在接地的外壳中，外物不能接触导体，防止相间短路事故，并可消除外界潮气、灰尘对绝缘子和金具的污染，保证载流导体的安全可靠运行，防护等级高达IP65。全连式外壳接地保护：外壳在每个单相回路内均采用电气全连并多点接地，使整套外壳基本上处于等电位状态、简化接地方式，杜绝触电危险。
消除周围钢结构件的发热：承载较大电流的母线导体在壳外产生的磁场可以被本相外壳环流磁场全部屏蔽，可以从根本上消除了母线附件钢结构的感应损耗发热问题。
削减相间短路电动力：由于铝质圆形外壳上环流和涡流的双重屏蔽作用，使短路时导体所受电动力大为降低。
智能在线监控技术：通过测氢、测温度等装置，在线显示母线导体、装置、热风保养、外壳、母线内部环境的温度、氢气泄漏等数据，智能控制微正压设备，防止绝缘子及母线内部形成凝露，有效提高整套母线系统的各项安全指标。
浇注封闭高压母线
华鹏JZFM系列母线是我公司引进美国SUCCESS公司技术研发的新型全防护型封闭高压母线，具有较强的环境适应性、安全可靠性和较好的抗短路性,较小的空间布置。其广泛适用于火电厂、水电站等小型发电设备引出与主变压器、启动变压器与高压配电装置之间的电能传输;也用于发电机励交流、直流励磁回路,变配电所(站)或其它工业民用设备的电流传输。
浇注封闭高压母线外壳是由环氧树脂为主,多种添加剂为辅,经过真空浇拌浇注成型，为全防护、高强度、具有抗腐蚀和阻燃性。母线采用树脂绝缘,使整体外形为原共箱母线的1/4,更便于工程空间优化设计布置。母线接头安装时浇注形成一体, 无日常维护与检修。母线相与相间设置导热槽,降低了导体运行中的温升。外壳防护等级达到IP68以上，能满足任何安装环境下需求。母线导体采用矩形排,电流可达8000A,电压可达24KV。
共箱封闭母线
华鹏L YFM系列高压共箱封闭母线是我公司研发的新型铝型材外壳共箱封闭母线，具有较高的机械强度、安全可靠性和良好的抗短路性。其广泛适用于火电厂、水电站、核电厂等小型发电设备引出与主变压器、启动变压器与高压配电装置之间的电能传输;也用于发电机交流、直流励磁回路,变配电所(站)或其它工业民用设备的电流传输。
共箱封闭母线外壳由非磁性铝型材拉制成型，为全封闭、高强度、具有抗腐蚀和极佳的散热性、接地性，同时无磁材质可降低涡流发热及四周钢构件发热现象。铝型材外壳上的独特加强筋可满足大跨距支承的需求,同时通过增加的散热外表,可降低母线的运行温度从而提高母线整体的载流量。母线特殊的法兰口设计，使较大的母线箱体能够灵活拼接，无需弯头，从而使母线系统的设计、安装能够达到标准化、模数化。外壳防护等级达到IP54以上，能满足户外环境下安装。母线具有智能在线临控技术,可随时检测母线内温度与湿度,智能控制相应的保护设备,防止母线内部形成凝露、有效提高整套母线系统的各顶安全指标。母线导体可采用多种结构(排、管、槽),可根据客户要求定做,电流可达8000A,电压可达40.5KV。
高压共箱封闭母线
GFM/BGFM高压共箱封闭母线是华鹏集团有限公司与美国SUCCESS公司共同研制生产的高压母线，在电力传输过程中具有较高的安全可靠性和良好的抗短路性，并具有能够有效减低封闭母线周围钢构发热的安全设计，产品已通过西安高压电器研究所等国家权威部门试验认证，广泛应用于火电厂、水电厂、核电厂等电厂的输变电
安全的金属外壳保护：母线导体及绝缘子封闭在接地的外壳中，外物不能接触导体，防止相间短路事故，并可消除外界潮气、灰尘对绝缘子和金具的污染，保护载流导体的安全可靠运行，防护等级高达IP54。全连式外壳接地保护：整体式铝质外壳在整个回路内均采用电气全连并多点接地，使整套外壳基本上处于等电位状态、简化接地方式，杜绝触电危险。
安全的绝缘保护：GFM高压共箱母线采用空气间隔绝缘，也可根据用户需求在母排上增加热缩绝缘套管，在箱内装配加热器及呼吸器等，消除凝露，加强母线绝缘。
消除周围钢结构件的发热：承载较大电流的母线导体在壳外产生的磁场可以被整体式铝质外壳环流磁场屏蔽，可以避免母线外壳出现感应损耗发热问题。
智能在线监控技术：通过测温湿度等装置，在线显示母线导体、外壳、母线内部环境的温度、湿度、等数据，智能控制相应保护设备，防止绝缘子及母线内部形成凝露、有效提高整套母线系统的各项安全指标。
风电母线
SFC系列专用于风电系统的空气加强绝缘母线槽为我公司最新研发的产品之一，产品额定电压690V，绝缘电压1000V内部导体采用美国杜邦环保聚酯绝薄膜包覆导体，并采用空气加强绝缘，绝缘性能稳定。适用于大型风电发电机组。
1、采用独特的侧盖板结构，防护等级达到IP65；
2、采用高效绝缘材料；
3、接头安装方便
4、散热效果好
SCC68(FSMC)全
SCC68全封闭树脂浇注母线槽是华鹏集团研发的新一代特种母线槽，采用高性能的绝缘树脂，将母排直接浇注密封，防护等级达到IP68，具有防水、防火、防腐、防爆等四防功能，广泛应用于船舶、化工、冶金、煤矿等行业的输配电系统。
合理的结构设计：采用合理的“三明治”相线紧密叠压结构设计,母线槽外形更加紧凑、体积更小,并增强了母线系统的动热稳定性。
优良的耐水性能：采用高性能的绝缘树脂浇筑而成，具有优良的气密性和水密性，防护等级达IP68，可在水中长期工作，也可地埋敷设。
卓越的耐火性能：绝缘树脂为自熄性绝缘材料，耐火性为A级，防火等级为F120；可在950-1000℃的火焰中工作90min以上，保持线路不中断，而且绝缘树脂不含卤素，高温时不会释放有害气体。
超强的耐腐蚀性能：无金属外壳，在有迷流的环境中工作，不会发生外壳电腐蚀的现象；同时绝缘树脂具有较强的抗化学腐蚀性能。
先进的机械性能：能承受6焦耳的机械冲击，确保使用安全，具有良好的防爆性能。
全天候产品：产品使用不受海拔高度限制；可长期在零下40℃的环境中工作，绝缘树脂不开裂；可在户内、外最高污染等级（4级）的环境中长期使用。
母线截面的选择 文章来源： 文章作者： 发布时间：2007-04-27点击： 19 进入论坛 在成套企业中，合理选择母线截面直接关系到设备的安全运行和生产制造成本，为此必须引起足够的重视，本人根据GB3906-91中附录F —“根据短时持续电流的热效应计算裸导体截面的方法”所推荐的计算公式—— 式中：S ——导体截面（mm2） I ——电流有效值（A ）（额定短时耐 在成套企业中，合理选择母线截面 直接关系到设备的安全运行和生产制造 成本，为此必须引起足够的重视，本人 根据GB3906-91中附录F —“根据短时持 续电流的热效应计算裸导体截面的方 法”所推荐的计算公式—— 式中：S ——导体截面（mm2） I ——电流有效值（A ）（额定短时耐受电流） a ——材料系数 铜——13 铝——8.5 t ——额定短路持续时间（秒）
△θ——温升（K）,对裸导体取180K（持续时小于2秒）对于4秒持续时间的取215k 初步对常规所接触到的实例，进行了计算并汇总。详见下表1. 一、按照国标推荐计算公式，TMY母线最小截面见下表1： 注：本表中母线的安全载流量是单片母线立放时的据，母线长期允许工作温度为70℃，环境温度为40℃。 二、对于以上TMY母线最小截面选择结果的应用说明—— 1.上表中稳态短路电流有效值如何确定？ 在进行工程设计时，需要当地电力部门提供短路容量及短路阻抗，再计入供电线路阻抗，才可计算出短路电流，并以此来选择元器件的参数。在实际生产中，成套生产企业一般无法得到以上参数。为此，可根据上一级变压器的额定容量SN,短路阻抗UK，额定电压UN,额定电流IN等数据进行估算。目前，城市区域变压器的主变大多数为110KV/10KV，容量在 16~40MVA,如果忽略系统阻抗，近似认为110KV则为无限容量系统，则三相短路稳态电流有效值IK可按下式估算——
母线主要性能参数的计算方法 1、 交流电阻的计算 l R 201 (T 20) K j K i b h 其中： R ——交流电阻（ ）； 20 —— 20℃时导体电阻率（ mm 2 / m ）； ——导体的电阻温度系数（℃ -1 ） ,TMY 0.00385 ； T ——导体实际工作温度 ( ℃ ) ； l ——导体长度（ m ）； b ——导体厚度（ mm ）； h ——导体宽度（ mm ）； K j ——集肤效应系数； b h 6X30 6X40 6X50 6X60 6X80 6X110 6X150 6X200 K j 1.015 1.026 1.04 1.055 1.09 1.15 1.21 1.25 K i ——邻近效应系数，取 1.03 。 2、 感抗计算 对于密集型母线： D j X 0.1445lg D z 其中： X ——母线每相感抗（ m / m ）； D j ——每相导体间的几何均距（ mm ）。 D j 3 D AB D BC D AC ，其中： D AB n n D aa ' D ab ' D an ' n D ba ' D bb ' D bn ' n D na ' D nb ' D nn ' n n (D aa D ab D an ' ) (D aa D ab D ')(D aa ' D ab D an ' ) an 式中： D aa ' b A ， A 为导体间绝缘层厚度； D ab ' D aa 2 D ab 2 ， D ab h K ，其中 n 1 D an ' D aa 2 D an 2 ， D an h K ，其中 n 1 D an ' D na ' ； K 1； K n 1； 且 D BC 、 D AC 与 D AB 的计算方法相同。
母线的选择 一般10kV 及低压母线选择参照《工厂供电设计指导》中表5-28，所选母线均满足短路动稳定和热稳定要求，不必进行短路校验。但对35kV 母线应按发热条件进行选择，并校验其短路稳定度。 35kV 母线的选择 初选LMY-3(40×5),以下对其进行短路校验。 母线的动稳定度校验 已知母线的动稳定校验条件 LMY 母线材料的最大允许应力al σ=MPa 70。 由短路计算可知，35kV 母线的短路电流：(3) 4.15sh I KA =(3)7.01sh i KA = 三相短路冲击电流产生的电动力: 式中，l —母线档距，取档数为3 母线通过三相短路冲击电流时所受到的弯曲力矩: 母线的截面系数 母线在三相短路时的计算应力: 由此可见，al σ=MPa 70≥c σ=MPa 11.6，满足动稳定度要求。 母线的热稳定度校验 已知母线的热稳定校验条件 查阅有关产品资料，铝母线的短路热稳定系数2/87mm s A C =，短路发热假想时间。 母线截面2200540mm mm mm A =?= 满足短路热稳定条件的最小截面 因此，2min 14.53mm A A =≥，满足短路热稳定度要求。 因此35kV 母线采用LMY-3(40×5)，即母线尺寸为40mm ×5mm 。 10kV 母线的选择 参照《工厂供电设计指导》中表5-28，总降压变电所10kV 母线选LMY-3（40×4）,即母线尺寸为40mm ×4mm ；车间变电所Ⅰ、车间变电所Ⅱ及车间变电所Ⅲ的10kV 母线也选为LMY-3（40×4） 。 380V 母线选择
参照《工厂供电设计指导》中表5-28，车间变电所Ⅰ380V母线选择为LMY-3（80×6）+50×5，即相母线尺寸为80mm×6mm,而中性线母线尺寸为50mm×5mm。 车间变电所Ⅱ380V母线选择为LMY-3（100×8）+60×6，即相母线尺寸为100mm×8mm,而中性线母线尺寸为60mm×6mm。 车间变电所Ⅲ380V母线选择为LMY-3（100×10）+80×8，其中相母线为双条，尺寸为100mm×10mm,而中性线母线尺寸为80mm×8mm。
母线槽参数及技术要求 1、密集型母线槽性能参数和要求 1.1母线结构型式 密集母线 电压等级 380V 耐压等级 690V 1.2母线系统 交流TN-C系统 1.3防护等级 IP55 额定频率 50HZ 额定绝缘电压 660AC 绝缘电阻 ≥20MΩ1.4母线槽至少采用100%相线容量的N线 PE线要求不少于50%相线容量 允许采用铝导体外壳作为接地 但必须是可 靠的 截面 50%相线的外壳方式。 1.5母线槽必须保证110%额定电流下长期稳定运行。 1.6电流密度必须不大于2A/MM 2 1.7地线系统采用先进的整体接地地线 地线将相线和中性线全部包裹在内 从而把直接带电部分完全隔离 同时阻断母 线周围的磁路 以保证母线槽具有了可靠的接地性能 较小的电抗值 较强的抗谐波能力 。 1.8导体材料 1.8.1母线槽A、B、C、N四相导体采用T2电解铜轧制的高导电率TMY电工硬铜排 符合国标 铜排纯度要求≥99.99% 导电率≥98.6% 电抗率≤0.00032Ωmm 2 /m 硬度HB≥65。 1.8.2铜排表面全长必须镀锡。 1.8.3中性线的材料、截面及制造工艺与相线相同 中性线等效截面应等于100%的相线等效截面。 1.8.4接地导体等效 截面应不小于50%的相线等效截面母线接地。 1.9绝缘材料: 1.9.1母线绝缘介质选用阻燃材料 绝缘等级及耐热等级达到A级或A级以上 能耐受150℃高温和-60℃的低温 在火 灾时不释放有毒气体。 1.9.2绝缘材料采用整体包覆每相铜排的工艺 绝缘老化寿命达到30年以上。 1.9.3在长期处于-5℃ 40℃的环境温度下 能保持其柔韧性和介电强度 不会老化。介电强度≥80KV/mm 抗拉强度 12Mpa。1.9.4 投标人应提供绝缘材料的所有相关的检测报告。 1.10外壳材料: 1.10.1为保证母线槽的强度和刚度及散热效果 母线槽系统外壳侧板采用带散热装置外壳 必须提供相应报告。 1.10.2采用全封闭形式 结构紧凑 配置灵活 动热稳定性好 有较强的抗内外力冲击能力。 1.10.3线槽外表面应作阳极氧化处理 以达到良好的防腐蚀效果。 1.11其它性能要求 1.11.1密集母线与变压器的连接要求采用的铜导体软连接 低压盘和母线连接采用硬连接。 1.11.2密集母线接头部分为了保证良好的电气接触性能 应作镀锡或镀银处理。接头导体之
一次母线差动保护动作事故分析 摘要：2001年茂名500 kV变电站因雷击引起一次母线故障。此次雷击事故非常罕见，造成线路和母线同时发生故障。通过分析各种装置记录的故障数据和信号，对故障进行分析和推理，从而正确判断故障的性质，并且强调在数字式故障记录装置的条件下，如何更好地、更全面地采集故障数据，满足事故调查的技术要求。 关键词：线路；母线；差动保护；故障；变电站 1事故情况 2001年8月12日4时26分，500 kV江茂线发生故障跳闸。具体信号如下：江茂线两侧主保护I、主保护II两套装置设备动作；茂名侧距离保护I段动作，选L1, L2相保护装置三相跳闸;线路故障的同时，茂名双套500 kV母线差动保护(简称母差保护)动作出口跳闸。 2现场检查 故障到底在线路还是在母线是否存在保护误动这都是本次故障需要澄清的关键问题。通过雷电定位系统，确认了在2001年8月12日4时21分至4时31分期间，江茂线两侧3 km范围内有2个落雷：第一个落雷时间是在2001年8月12日4时24分7秒，发生在533～540号塔，雷击电流为－，距离线路1. 2 km；第二个落雷时间在4时28分5秒，发生在510～513号塔，雷击电流为－48 kA，距离线路0.58 k m。登塔检查发现542号塔(酒杯塔)L1相绝缘子均压环有放电痕迹，L2相绝缘子与横担连接金具处有灼烧痕迹，可以明确肯定线路确实存在故障，且线路保护装置动作正确。考虑到母线与线路同时故障的可能性极小，基本肯定500 kV母差保护属误动，为此，着重检查母差保护的误动原因。 3线路母差保护配置及其运行情况检查 由于茂名500 kV变电站只有一个完整串，为增加其运行的灵活性，将变电站500 kV部分接线由一个完整串与I母线和II母线之间的一条跨线组成，见图1。 在实际运行中，由于两条母线之间的跨线相当于单母线，其母差保护配置为上海继电器厂的RADSS /S型中阻母差保护装置。5021，5022，5023断路器各自装有许继四方公司的CSI121断控单元。这次事故
1．目的 规范开关柜柜内用铜排的规格尺寸选择，即在铜排设计时选择合适的截面规格，以保证铜排在相应使用环境下的额定载流量。 2．适用范围 所有电工用铜和铜合金母线。 3．低压开关柜柜内铜排选择作业指导 3.1低压开关柜柜内铜排的正常使用条件 铜排材料：符合GB/T5585.1-2005标准的TMY、THMY； 使用条件：环境温度35℃，允许温升70K； 海拔高度：< 1000m； 额定工作频率：50/60Hz。 若使用条件与上述不一致，根据铜排的具体使用条件按本指导书第4条对铜排的载流量重新校核。 3.2系统水平主母线选择 在正常使用条件下，技术支持工程师按表1根据低压系统的额定电流选择或修改水平主母线的规格。若设计院不同意修改，技术支持工程师必须与机械设计工程师一起确认水平主母线的规格选择。 表1：水平裸铜母线额定载流量表（铜排立放，相间距单拼a=110、双拼a=110、三拼a=130）
3.3柜内汇流母线选择 在正常项目设计中，低压开关柜柜内若干主电路连接在汇流母线上，在任一时刻汇流母线通过的预计最大电流为连接其上的所有主电路的额定电流之和乘以额定分散系数（见表2）。汇流母线的规格按预计通过的最大电流来选择。馈线柜垂直裸铜母线的规格选择与对应的额定载流量见表3。 表2：额定分散系数值（引用标准GB 7251.1-2005 4.7条表1） 表3：垂直裸铜母线额定载流量表（相间距a=80）
3.4装置内其它铜母线选择 进线或联络开关的分支母线选择综合考虑系统的额定电流与开关的框架电流。当系统的额定电流大于开关的框架电流时，分支母线选择框架开关的额定电流；反之，选择系统的额定电流。其余元器件连接母线按元器件的框架电流选择。铜排规格选择优先考虑使用K3系统中的常用铜排规格，使用不常用的铜排规格时必须得到机械分部经理的同意。装置内其它铜母线额定载流见表4。 表4：装置内其它铜母线额定载流量表（设计选型）
10kV母线速断保护动作的分析与处理 发表时间：2019-05-20T10:12:00.813Z 来源：《电力设备》2018年第34期作者：冯庆宏[导读] 摘要：本文通过分析10kV母线速断保护动作，跳开主变10kV侧501开关，同时闭锁10kV备自投，造成10kV母线失压的事故，然后根据设备的实际现场情况推理出各种可能的故障原因，并提出了相应的处理措施。 （广东电网有限责任公司东莞供电局 523000）摘要：本文通过分析10kV母线速断保护动作，跳开主变10kV侧501开关，同时闭锁10kV备自投，造成10kV母线失压的事故，然后根据设备的实际现场情况推理出各种可能的故障原因，并提出了相应的处理措施。 关键词：母线速断 一、事件现象 某110kV变电站10kV1M母线速断保护动作，#1主变10kV侧501开关跳闸，同时闭锁10kV分段500开关备自投，造成10kV1M母线失压，运行人员到达现场检查10kV 1M母线无异常，但10kV F7线路保护装置的动作灯亮，707开关在合闸位置，其它保护装置无异常信号。 二、技术分析 10kV母线快速保护不是单独保护装置，它由动作元件和闭锁元件两部分组成，即嵌入主变变低后备保护装置中的动作元件和嵌入在10kV间隔（包括10kV线路、站用变、接地变、电容器组等）保护装置中的闭锁元件组成。10kV母线快速保护典型逻辑关系如图1所示。 图1 10kV母线快速保护典型逻辑 其中，动作元件反应流经主变变低开关的电流增大，当10kV母线上发生任何相间短路时，都能够反应。闭锁元件反应10kV间隔电流增大，当10kV间隔发生任何相间短路时，闭锁元件瞬时动作发出闭锁信号，该信号被瞬时传送到变低后备保护装置中10kV母线快速保护的逻辑回路中，起到闭锁10kV母线快速保护的作用。 在10kV母线快速保护功能设置为投入、10kV分段开关处于分闸位置、无10kV母线快速保护闭锁信号输入的情况下，当发生10kV母线短路故障时，10kV母线快速保护的动作元件动作，10kV母线快速保护经延时T1跳开主变变低开关，并同时闭锁10kV备自投。 当10kV间隔保护范围内短路故障或10kV分段开关在合闸位置时，闭锁元件瞬时发出闭锁信号并传送至主变变低后备保护装置，闭锁10kV母线快速保护。 110kV某变电站10kV母线快速保护与各10kV间隔单元闭锁元件之间的闭锁信号传送，采用硬接点方式，将所有10kV间隔单元保护装置中的闭锁元件瞬时动作出口接点并联后，接入主变变低后备保护装置的10kV母线快速保护闭锁开入回路，以闭锁变低后备保护装置中的10kV母线快速保护。 1、运行方式： 事故前，某110kV变电站#1、#2、#3主变各带本段10kV母线运行，各10kV母线分列运行，10kV分段500、550开关均在分闸位置，各主变变低501、502甲、502乙、503开关在合闸位置，如图2。 图2 事故前运行方式 事故后，该站#1主变10kV侧501开关跳闸，造成10kV1M母线失压，#2、#3主变各带本段母线运行，10kV分段500、550开关在分闸位置，如图3。 图3 事故后运行方式 2、10kV母线快速保护动作原因分析：
母线截面的选择 在成套企业中，合理选择母线截面直接关系到设备的安全运行和生产制造成本，为此必须引起足够的重视，本人根据GB3906-91中附录F—“根据短时持续电流的热效应计算裸导体截面的方法”所推荐的计算公式—— 式中:S——导体截面（mm2） I——电流有效值（A）(额定短时耐受电流) a——材料系数 铜——13 铝——8.5 t——额定短路持续时间（秒） △θ——温升（K）,对裸导体取180K（持续时小于2秒）对于4秒持续时间的取215k 初步对常规所接触到的实例，进行了计算并汇总。详见下表1。 一、按照国标推荐计算公式，TMY母线最小截面见下表1： 注：本表中母线的安全载流量是单片母线立放时的据，母线长期允许工作温度为70℃，环境温度为40℃。
二、对于以上TMY母线最小截面选择结果的应用说明—— 1.上表中稳态短路电流有效值如何确定？ 在进行工程设计时，需要当地电力部门提供短路容量及短路阻抗，再计入供电线路阻抗，才可计算出短路电流，并以此来选择元器件的参数。在实际生产中，成套生产企业一般无法得到以上参数。为此，可根据上一级变压器的额定容量SN,短路阻抗UK，额定电压UN,额定电流IN等数据进行估算。目前，城市区域变压器的主变大多数为110KV/10KV，容量在16~40MVA,如果忽略系统阻抗，近似认为110KV则为无限容量系统，则三相短路稳态电流有效值IK可按下式估算—— 式中：I2N——主变次级额定电流 UK%——主变短路阻抗电压 以上计算UK取10%。 2.主母线短视耐受电流选择4S，主变量考虑到保证主母线供电的可靠性，当分支母线侧短路故障时，应使分支母线断路器首先跳闸。而分支母线短时耐受电流选择为2S，已大于分支母线实践故障切除时间（电流互感器规定为1秒中能承受的热电流）。 3.设备实际运行时，如负载电流大于表1所列各种母线允许的安全载流量，必须重新选择母线截面。 4.按表1选择结果是否能满足额定峰值耐受电流（动稳定电流）的考核？什么叫动稳定电流？是指设备在规定使用条件下，当系统发生短路故障，当短路后半个周期时的全部短路电流的瞬时值，也是短路电流的最大瞬时值，该值等于2.5倍额定短时耐受电流，也称短路冲击电流。根据“工业与民用配电设计手册（第三版）”中的推荐，铜母线允许短路冲击电流，详细在表5-23中列出，现将该表转录于下，供应用参数！ 以上所述供同行交流参改！内中错误欢迎指出！ 附表：铜母线允许的短路冲击电流值5-23
摘要：2001年茂名500 kV变电站因雷击引起一次母线故障。此次雷击事故非常罕见，造成线路和母线同时发生故障。通过分析各种装置记录的故障数据和信号，对故障进行分析和推理，从而正确判断故障的性质，并且强调在数字式故障记录装置的条件下，如何更好地、更全面地采集故障数据，满足事故调查的技术要求。 关键词：线路；母线；差动保护；故障；变电站 1事故情况 2001年8月12日4时26分，500 kV江茂线发生故障跳闸。具体信号如下：江茂线两侧主保护I、主保护II两套装置设备动作；茂名侧距离保护I段动作，选L1, L2相保护装置三相跳闸;线路故障的同时，茂名双套500 kV母线差动保护(简称母差保护)动作出口跳闸。 2现场检查 故障到底在线路还是在母线？是否存在保护误动？这都是本次故障需要澄清的关键问题。通过雷电定位系统，确认了在2001年8月12日4时21分至4时31分期间，江茂线两侧3 km范围内有2个落雷：第一个落雷时间是在2001年8月12日4时24分7秒，发生在533～540号塔，雷击电流为－26.7kA，距离线路1.2 km；第二个落雷时间在4时28分5秒，发生在510～513号塔，雷击电流为－48 kA，距离线路0.58 km。登塔检查发现542号塔(酒杯塔)L1相绝缘子均压环有放电痕迹，L2相绝缘子与横担连接金具处有灼烧痕迹，可以明确肯定线路确实存在故障，且线路保护装置动作正确。考虑到母线与线路同时故障的可能性极小，基本肯定500 kV母差保护属误动，为此，着重检查母差保护的误动原因。 3线路母差保护配置及其运行情况检查 由于茂名500 kV变电站只有一个完整串，为增加其运行的灵活性，将变电站500 kV部分接线由一个完整串与I母线和II母线之间的一条跨线组成，见图1。 在实际运行中，由于两条母线之间的跨线相当于单母线，其母差保护配置为上海继电器厂的RADSS/S 型中阻母差保护装置。5021，5022，5023断路器各自装有许继四方公司的CSI121断控单元。这次事故发生后，获取与故障有关的信息包括：两套母差保护装置的动作信号；5021，5022，5023断路器断控单元的采样报告；江茂线线路保护的动作报告及采样值报告；江茂线及2号主变压器的故障录波显示结果。针对这些检查结果，对两套母差保护装置进行了认真的试验和全面的检查，均未发现任何异常情况。鉴于故障期间两套母差的差动元件同时动作的情况，把怀疑的焦点集中在两套母差保护装置的公共部分上，也就是在5021，5023断路器的TA及其回路上。是否由于TA回路的问题, 比如，是否存在二次回路分流？是否TA多点接地等问题造成母差保护受到不平衡电流冲击，令保护误动呢？根据当时负荷电流较小的情况，我们切开5022断路器，检验了5021，5023断路器的TA电流在正常运行时的平衡性，结果是平衡性良好。
母线差动保护动作跳闸原因分析 【摘要】母线差动保护是电力系统的重要保护，当系统发生故障其应当正确迅速切除母线故障元件，它的拒动和误动都将给电力系统带来严重危害。本文分析了母线差动保护动作跳闸原因，提出了相应的处理措施。 【关键词】电力系统；母线差动保护；跳闸；处理措施 0 前言 母线差动保护基本原理.用通俗的比喻，就是按照收、支平衡的原理进行判断和动作的。因为母线上只有进出线路，正常运行情况，进出电流的大小相等，相位相同。如果母线发生故障，这一平衡就会破坏。有的保护采用比较电流是否平衡，有的保护采用比较电流相位是否一致，有的二者兼有，一旦判别出母线故障，立即启动保护动作元件，跳开母线上的所有断路器。如果是双母线并列运行，有的保护会有选择地跳开母联开关和有故障母线的所有进出线路断路器，以缩小停电范围。 1 母线差动保护动作跳闸的分析及处理 1.1 母线差动保护动作跳闸的原因 母线差动保护动作跳闸有以下十项原因：母线上设备引线接头松动造成接地；母线绝缘子及断路器靠母线侧套管绝缘损坏或发生闪络；母线上所连接的电压互感器故障：连接在母线上的隔离开关支持绝缘子损坏或发生闪络故障；母线上的避雷器、及支持绝缘子等设备损坏；各出线（主变压器断路器）电流互感器之间的断路器绝缘子发生闪络故障：二次回路故障；误拉、误合、带负荷拉、合隔离开关或带地线合隔离开关引起的母线故障；母线差动保护误动；保护误整定。 1.2 母线故障跳闸的处理 1.2.1 母线故障时，故障电流很大。在母差保护动作的同时，相邻线路/元件都会启动或发信，故障录波器因其具有更高的灵敏度必然启动；如果相邻线路/元件保护不启动或很少启动，故障录波图上没有明显的故障波形，则可认为母差保护有误动可能或因其他原因造成非故障跳闸。此时，值班人员可在停用母差保护、排除非故障原因并确认该母线上所有断路器均已跳闸后，要求调度选择合适的电源并提高其保护灵敏度后对停电母线进行试送，试送成功后-逐一送出停电线路。 1.2.2 利用备用电源或合上母线分段（或母联）断路器，先对失压的中、低压侧母线及分路恢复供电，并优先恢复站用电。 1.2.3 对跳闸母线的母差保护范围内的设备，认真地进行外部检查。检查有
电线、母线设计选用规范1编制与选用说明 1 2BVR-500载流量表 4 3LMY型单条矩形铝母线载流量表 5 4LMY多条矩形铝母线载流量表 6 5TMY型单条矩形铜母线载流量表7 6TMY型多条矩形铜母线载流量表8 7圆形铝母线载流量表9
8圆形铜母线载流量表10 9管形铝母线载流量表11 10管形铜母线载流量表12 1 编制与选用说明 1.1 宗旨 为了减少材料消耗，降低产品成本，在开关柜设计中选用导体（母线）截面、载流量等方面统一标准选用方便，减少不必要的重复劳动等目的而编制。 1.2 在计算载流量时其导体（母线）接触面按表面压麻点镀（或挂）锡处理，其允许工作温度为90℃为基础，但也注意到国内用户有贴腊片（85℃）的方式考核母线接触面温升的习惯和加工制造中造成的不利因素，因此要留有一定裕度，故按允许工作温度85℃考虑的（减去环境温度40℃，允许温升为45℃），同时也注意到低压开关柜标准规定母线搭接面允许温升值较高压开关柜稍高一些（平均5℃）的情况，同时又考虑到低压开关柜内容积较少而馈电回路多，需乘一个<1的分散系数来降低允许导流量的因素，故按相互抵消来考虑。
1.3 当遇有用户要求接触面镀银时可按下列公式换算来提高导体（母线）的允许载流量以减少导体（母线）截面降低材料消耗（用户对母线截面没有指定的话）. 换算公式：8 5 )/(211 2Q Q I I 式中 I 1---------镀锡时允许载流量（A ） I 2---------镀银时允许载流量（A ） Q 1--------镀锡时允许温升（℃） 注：按45℃核算 Q 2--------镀银时允许温升（℃） 注：按70℃核算 1.4 按载流量选择导体母线截面是选择导体截面的方法之一，但不是唯一方法，而是要全面核算选择其中所需截面最大的项目为准，例如要核算动稳定所需的截面（还与母线几何形状，母线相间中心距和支持绝缘子跨距有关）核算热稳定所需截面，同时还要考虑绝缘距离调整几何形状后对温升的影响等。 1.5 当母线选用表中所列热稳定时间和热稳定值在特殊产品中不能满足设计要求时，可按原电力部颁导体和电器选择设计技术规定DLGJ4-80第28条所规定的公式进行换算。 S ≥ c Qd 式中：S---------导体截面（mm 2）
母线保护 一、选择题 1.在输电线路发生故障时，保护发出跳闸脉冲，如断路器失灵时断路器失灵保护动作（B） A：再次对该断路器发出跳闸脉冲； B：跳开连接于该线路有电源的断路器； C：只跳开母线的分断断路器。 2、母差保护中使用的母联断路器电流取自II母侧电流互感器，如母联断路器与电流互感器之间发生故障，将造成（D） A：I母差动保护动作切除故障且I母失压，II母差动保护不动作，II母不失压； B：II母差动保护动作切除故障且II母失压，I母差动保护不动作，I母不失压；C：I母差动保护动作使I母失压，而故障未切除，随后II母差动保护动作切除故障且II母失压； D：I母差动保护动作使I母失压，但故障没有切除，随后死区保护动作动作切除故障且II母失压。 3．断路器失灵保护是（C） A：一种近后备保护，当故障元件的保护拒动时，可依靠该保护切除故障； B：一种远后备保护，当故障元件的断路器拒动时，必须依靠故障元件本身保护的动作信号起动换灵保护以后切除故障点； C：一种近后备保护，当故障元件的断路器拒动时，可依靠该保护隔离故障点；D：一种远后备保护，当故障元件的保护拒动时，可依靠该保护切除故障； 4．母线电流差动保护采用电压闭锁元件主要是为了防止( A )。 A.正常运行时误碰出口中间继电器使保护误动 B.区外发生故障时该保护误动 C.区内发生故障时该保护拒动 D.系统发生振荡时保护误动 5．母联电流相位比较式母线差动保护当母联断路器和母联断路器的电流互感器之间发生故障时(A)。
A ：将会快速切除非故障母线，而故障母线反而不能快速切除 B ：将会快速切除故障母线，非故障母线不会被切除 C ：将会快速切除故障母线和非故障母线 D ：故障母线和非故障母线均不会被切除 6．双母线接线形式的变电站，当母联断路器断开运行时，如一条母线发生故障，对于母联电流相位比较式母差保护会(B)。 A ：仅选择元件动作 B ：仅差动元件动作 C ：差动元件和选择元件均动作 D ：差动元件和选择元件均不动作 7．在母差保护中，中间变流器的误差要求，应比主电流互感器严格，一般要求误差电流不超过最大区外故障电流的(C)。 A ：3％ B ：4％ C ：5％ 8．中阻抗型母线差动保护在母线内部故障时，保护装置整组动作时间不大于(B)ms 。 A ：5 B ：10 C ：20 D ：30 9．如右图所示，中阻抗型母差保护中使用的母联断 路器电流取自靠II 母侧电流互感器，如母联断路器的跳 闸保险烧坏(即断路器无法跳闸)，现II 母发生故障，在 保护正确工作的前提下将不会出现的是：(A)。 A ：II 母差动保护动作，丙、丁断路器跳闸，甲、乙线 路因母差保护停信由对侧高频闭锁保护在对侧跳闸，切除故障，全站失压 B ：Ⅱ母差动保护动作，丙、丁断路器跳闸，失灵保护动作，跳甲、乙断路器，切除故障，全站失压 C ：Ⅱ母差动保护动作，丙、丁断路器跳闸，因母联断路器跳不开，导致I 母差动保护动作，跳甲、乙两条线路，全站失压 10．母线差动保护的暂态不平衡电流与稳态不平衡电流相比，(A)。 A ：前者更大 B ：两者相等 C ：前者较小 11．全电流比较原理的母差保护某一出线电流互感器单元零相断线后，保护的动作行为是(B)。 A ：区内故障不动作，区外故障可能动作 B ：区内故障动作，区外故障可能I 母II
母线槽通俗地讲就是个承载量大，容易安装，便于拆解，便于维护，环境适应性强的大电缆。优势明显，也有其不可避免的缺陷，触面易被腐蚀。但母线槽在北方不存在这些问题，因为北京湿度很小。 母线槽将电气装置中各截流分支回路连接接在一起的导体。它是汇集和分配电力的载体，又称汇流母线槽。习惯上把各个配电单元中载流分支回路的导体均泛称为母线槽。母线槽的作用是汇集、分配和传送电能。母线槽在运行中，有巨大的电能通过，短路时，承受着很大的发热和电动力效应，必须合理的选用母线槽材料、截面形状和截面积以符合安全经济运行的要求。 母线槽选择与应用不同的环境条件场合下，应考虑选择不同类型和材料的母线槽, 此外，对各种母线槽，通常应按最大长期工作电流选择母线槽截面。并按通过最大短路电流条件下，校验母线槽的短时热稳定性和动稳定性。由于导体存在电阻和多导体接近时交流电流趋表效应等因素影响，母线槽通过电流时会引起发热。铜、铝质裸母线槽长期工作时的发热允许温度均为70 ℃，但当其接触面处具有锡的可靠覆盖居时(如超声波搪锡等)，则允许温度提高到85℃。受此持续发热允许温度的限制，不同材料、截面的母线槽给出了相应的长期允许电流值，选择母线槽截面时，应使母线槽实际的最大长期工作电流(计及半小时以上的过负菏)小于所选截面母线槽的长期允许电流值。在年均负荷较大、导体和母线槽校长的情况下(如屋外配电装置母线槽)，通常按经济电流密度法选择母线槽。经济电流密度是综合考虑母线槽损耗、母线槽和附属设备的年维修费与折旧费为最低情况下，此时母线槽单位截面积流过的电流。用经济电流密度除以不计入过负荷的长期工作电流即得母线槽截面。由经济电流密度法选择的母线槽截面，一般比按最大长期工作电流选撑的母线槽截面要大些。母线槽要求要更高一些。
GB3906[附录D]中公式：S=I/a√(t△θ) 式中：I--额定短时耐受电流；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短 路持续时间；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间 取215K。 则： 25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25000/13）*√4/215=260 mm2 用60*5就可以了. 31.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31500/13）*√4/215=330 mm2 40KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40000/13）*√4/215=420 mm2 63KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63000/13）*√4/215=660 mm2 80KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80000/13）*√4/215=840 mm2 接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑: 25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm2 31.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm2 40KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm2 63KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm2 80KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2 根据工厂配电设计原则，下列部位的母线不需进行母线热效应和动效应校验。 (1)采用熔断器保护，连接于熔断器下侧的母线（限流熔断器除外）。 (2)电压互感器回路内的母线。
(3)变压器容量在1250KVA及以下，电压12KV及以下，不致于因故障而损坏母线的 部位。主要用于非重要用电场所的母线。 (4)不承受热效应和动效应的部位，如避雷器的连接线和封线。 所以,应该保证你方便接线的母线宽度即可.我们PT用30*4.
第六章电气设备选择 第2节母线的选择 农村发电厂和变电站的屋内和屋外配电装置的主母线、发电机和变压器等电气设备与配电装置母线之间的连接导线、各种电器之间的连接导线，统称为母线。 选择配电装置母线的项目主要有：母线的材料，母线截面形状；母线截面积的大小，校验母线的热稳定和动稳定，对110kV以上的母线还应校验是否发生电晕。 一、母线材料的选择 母线的材料有铜、铝和钢。目前，农村发电厂和变电站以及大、中型发电厂、变电站的配电装置中的母线，广泛采用铝母线。这是因为铜贵重，我国储量又少；而铝储量多，价格低，重量轻，加工方便。从总体来看，选用铝母线比钢母线经济。 采用铝母线以后，当铝和铜连接时，在运行中由于铝在常温下迅速氧化，表面生成一层氧化铝薄膜，使铝和铜连接处的接触电阻增大，容易过热。与此同时，铝和钢之间还有电位差，产生电化腐蚀，而使接触电阻更大，造成母线运行中温度更高，而温度越高其腐蚀越加快。解决这个问题的方法，一般采用特制的铜铝过渡连接件，但其效果不太理想。因此，人们又研究出一个新的解决办法，即利用超声波搪锡工艺，将铝和铜的接触表面挂上一层薄锡，效果很好。目前这种工艺已被广泛采用。 对铝母线有较严重腐蚀场所，以及采用硬铝母线穿墙套管有困难时，可考虑采用铜母线。钢母线由于电阻率很高，而且用在交流电路中还会产生很大的涡流损耗和磁滞损耗，因此，在实际应用中使用的较少。但钢母线价格低、机械强度高，故在发电厂和变电站中可适用于电压互感器和小容量变压器的高压侧。 二、母线截面形状的选择 农村发电厂和变电站配电装置中的母线截面目前采用矩形、圆形和绞线圆形。选择母线截面形状的原则是：集肤效应系数尽量低；散热场机械强度高；连接方便；安装简单。 1．矩形截面母线 这种母线主要用在35kV及以下的屋内配电装置中。其原因是：同样截面的矩形母线周长比圆形母线的周长要长，该热面积大，冷却条件好，其次，由于集肤效应的影响，矩形母线的电阻比圆形的小，因而，在同一允许工作电流下，矩形母线截面积要比圆形母线的截面积小，用金属量少。所以，屋内配电装置中采用矩形截面母线比圆形截面母线优越。 根据母线截面形状选择原则的要求，母线的厚度b与宽度h之比一般是1／12—1／5。为了防止集肤效应过大，单条母线的截面积规定不大于1200mm2。如果工作电流超过单条母线最大截面的允许电流时，每相可采用两条母线。每条之间的距离规定等于一条母线的厚度b。但这样，散热条件变坏，增加了邻近效应和集肤效应的影响。因此，每相母线条数增加后，其允许电流不能成正比增加。例如；60x6 mm2的单条竖放铝母线的允许持续电流为870A，而两条坚放的允许持续电流只有l350A。 2。圆形截面母线该种母线主要用在35kV以上的屋外配电装置中。采用圆形截面的目的是为了防止产生电晕，因为圆形截面母线消除了电场集中的现象；而矩形截面母线的四角电场强度集中，易引起电晕。 3．绞线圆形截面母线绞线圆形截面母线多采用钢芯铝绞线，其耐张性能比单股母线好，在允许电流相同的条件下，钢芯铝绞线的直径比单股母线直径大，其表面附近的电场强度小于单股母线，而且绞线的芯线为钢，机械强度较大，因此，它通常用在110kV及以上的屋外配电装置中。 为了使农村发电厂和变电站的屋外配电装置结构和布置简单，投资少，对于35kV以下
母线槽的安全技术参数 母线槽的安全技术参数 随着我国经济及现代化建设的飞速发展，用电负荷越来越大。近几年来发集电器达国家用母线槽代替电缆已是普遍现象，我国也已形成定向发展趋势。但由于有些设计人员，用户及质量监督人员对母线槽最关健的安全技术参数?极限温升值，认识和了解不深，致使工程上存在安全隐患及投资浪费现象，下面谈一下有关母线槽极限温升值的若干问题。 在我国火灾事故中，属电气引起的火灾事故占比例超出60%，而由电气引起火灾事故的肇事者包括：电缆、电线、高低压成套设备、变压器、母线槽、电器元件等。大部分是由于长期温升高发热，导致绝缘材料老化发生短路而引起火灾事故，发热检测的标准术语就是极限温升。 所以要确保供电系统安全运行及节能减排，母线槽的极限温升则是对母线槽产品考核的一项必不可少的技术参数，足以引起集电器设计、监理、甲方施工单位、验收单位重视。 一、温升为何确定了母线槽的载流能力： 低压电力输送干线有电线、电缆、分支电缆、母线槽、裸导电排，穿刺电缆等。由于各种产品散热不同，每平方毫米的载流能力也是有所不同的：同样的产品，同样的导体规格，当通过相同的电流时，其温升不同；同样的导体截面积，因设计结构不同，温升也不同。当然，温升高，电阻值增大，电压降也加大，电能的损耗也随着加大。例如：35mm2的电线通过80A电流时温升较低，通过100A电流时符合标准，如果通过120A电流或150A电流，温升就超标准，绝缘材料随之快速老化，最终产生短路事故。如果35mm2电线通过100A电流，每mm2相当于通过2.85A电流，另外6mm2电线通过38A电流，每mm2相当于通过6.3A电流，如果6mm2电线同样每mm2通过2.85A电流，那么6mm2电线此时通过的电流是18A，它的电压降及电损比35mm2小很多，就因为导体的温升下降了，电能的损耗也随着下降。母线槽也是一样的，所以母线槽导体的导电能力按照每mm2导流能力（电流密度）来计算是错误的，而是不同的设计结构和散热、集肤效应，以及阻抗、感抗等因素都与载流能力密切相关。所以国标GB7251-2006（等同于国际电工标准IEC60439.2-2000）规定，以极限温升值下通过的额定电流来集电器确定母线槽的载流能力。 二、母线槽标准对温升要求： 国际电工标准IEC60439.2?2000与国家标准GB7251.2--2006标准规定是一样的：
就地化分布式母线保护技术应用分析 摘要：智能变电站中合并单元及智能操作箱的使用，带来了额外的传输延时环节，使得继电保护故障切除时间加长。新型就地化保护装置就地安装，就地采样、就地跳闸，解决了智能变电站的延时问题。就地化母线保护装置由若干个子机搭 积木而成，不设主机。本文从采样同步复杂、后台通讯信息量大、子机间需要进 行定值和压板一致性校验、环网通信对保护的影响以及就地化安装防护问题等角 度出发，对新型就地化母线保护装置技术应用进行阐述，提出要求和解决方案。 文章最后进行总结，通过试运行指出就地化分布式母线保护实施的可行性。 关键词：就地化；母线保护；分布式；子机；环网 0 引言 从电子式互感器[1]的应用，到IEC 61850的普及，以及后来传统电磁式互感 器采样结合合并单元采样数据处理发送，经过若干年的发展，目前智能变电站技 术已相当成熟。但合并单元的采样传输延时环节以及智能操作箱的跳闸命令传输 延时环节，使系统故障跳闸时间滞后传统变电站10ms左右，不满足继电保护“速 动性”要求。达到IP65防护等级的新型就地化保护装置开关场就地安装，就地采样、就地跳闸，减少采样传输延时环节和跳闸命令传输延时环节，极大的缩短了 系统故障切除时间，满足继电保护“可靠性”和“速动性”要求。 目前针对分布式母线保护装置已有很多研究[2-9]。新型就地化母线保护装置 采用积木式无主方案，由若干个子机组成，每个子机完成8个间隔模拟量和开关 量的采集，并负责对应间隔分相跳闸出口，母线保护采用分相跳闸出口直接对应 一次机构的分相跳闸回路，某种程度上缩短了跳闸延时，减少故障切除时间。不 同子机之间采用专用千兆环网交互电压电流和开关量信息，各子机构成完整的保 护算法，独立运算，独立出口。新型就地化母线保护装置因为积木式的无主设计 理念，也带来一些新的问题需要引起重视和解决。 1 采样同步 为加强继电保护可靠性，智能变电站要求继电保护不能依赖于外部同步时钟。该要求对就地化跨间隔母线保护同等适用。专用千兆环网是就地化分布式保护采 样同步的核心。首先对环网报文的延时做了要求，如当环网中的元件保护子机不 多于16个时，报文在环网内的延时时间不大于1ms。其次，为了实现采样同步，需要引入报文延时修正域（FTCF）的概念，对传输延时进行修正。由报文本身携 带其延时时间。利用延时修正域传输报文延时，每经过一个节点修正一次，直到 所有节点传输结束，再利用该延时进行修正处理。报文从节点到节点，其延时计 算公式所下所示： （1-1） 当外同步时钟消失时，各子机将把其余子机的采样数据通过插值同步同步到 自身的采样时间节拍上来，因各子机采样时间节拍不同步，可能会造成子机间保 护行为的差异性，但不应该是拒动或者误动。采样点相关保护算法造成的差异不 应该造成保护行为的差错，各子机间保护动作时间的差异性需要保证在允许的范 围内。 2 后台通讯 就地化母线保护装置由多个无液晶子机组成。保护智能管理单元充当保护子 机的人机接口，按照电压等级双重化配置，与各子机挂于SV/GOOSE/MMS保护专
应急电源母线的选用和安装在许多大型建筑物或是重要的建筑物中，除了正常的供配电以外， 还配有柴油发电机作为应急电源。平时，建筑物的用电是由大电网 通过内部变电站供给的，一旦电网供电的线路出问题或是建筑物内 部出现火灾使市电跳闸断电时，就需要柴油发电机组发电作临时供电，以保证重要的工作不至于停止工作，或保证疏散照明指示人员 疏散方向。柴油发电机所发出的电需要通过变电站的部分低压配电柜，经过低压配电柜馈送到需要应急电源的用电设备上去。而柴油 发电机与变电站的低压配电柜则是由耐火电缆或耐火封闭母线连接 成一体的供电系统。 由于耐火电缆或耐火封闭母线除了在电网或线路出问题时作应 急电源线路外，还要在出现火灾或其他灾难时作为输电线路。因此，耐火电缆或耐火封闭母线必须能在高温下保证正常输电。当环境温 度达到７００°Ｃ以上时，也能保证供电运行在１．５小时以上， 而不会由于环境温度的升高造成内部绝缘降低导致线间短路的现象 出现。 在什么情况下应选用耐火电缆，在什么情况下应选用耐火封闭 母线呢？这主要是根据柴油发电机组到低压配电柜所需的容量和线 路走向的空间来确定。我们先就这两种线路的材料进行一些比较：
耐火电缆：参照采用ＧＢ１２７０６－９１标准，耐火特性应 符合ＧＢ１２６６６．６－９０的要求，在电缆型号中，耐火电缆 是以ＮＨ为字头，有带铠（ＮＨ－ＹＪＶ３２）与不带铠（ＮＨ－ＹＪＶ）两种。带铠电缆相对于不带铠电缆价格上稍贵一点。因为它们的结构是不同的，带铠电缆的结构共分六层，中间一层为铜导电线芯，铜芯外第二层为云母带绕包绝缘耐火层，第三层为交联聚乙烯 绝缘层，第四层为内衬层，第五层为钢丝铠装（含六根铜丝），第六层为ＰＶＣ护套。不带铠的耐火电缆结构分为四层，中间第一层为 铜导电线芯，铜芯外第二层为云母带绕包绝缘耐火层，第三层为交 联聚乙烯绝缘层，第四层为ＰＶＣ护套。同时，耐火电缆分Ａ、Ｂ 两种耐火等级，Ａ类的耐火温度为９５０～１０００°Ｃ，Ｂ类的 耐火温度为７５０～８００°Ｃ。以ＮＨ－ＹＪＶ云母带／交联聚 乙烯复合绝缘聚氯乙烯护套电力电缆（规格为０．６／１ｋＶ４×２４０＋１×１２０）的耐火电缆为例，这种电缆是不带铠的，与其它耐火电缆相比，易于弯曲，敷设方便。电缆导体允许长期工作的最 高额定温度为９０°Ｃ，电缆导体短路温度可达２５０°Ｃ，持续 时间不超过５秒。其耐火环境温度一般为７００～８００°Ｃ，可 维持１．５个小时的输电运行。其载流量一般为４５０Ａ左右的电流，敷设时走向比较灵活，但需要安装耐火托盘及其它附件作支撑，其电缆价格为４３０元／ｍ，加上托盘及附件的价格是３００元／