天 津 基 地 项 目 轻钢玻璃雨篷
设计计算书
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二〇一一年三月一日
目录
1 计算引用的规范、标准及资料 (1)
1.1 幕墙设计规范: (1)
1.2 建筑设计规范: (1)
1.3 玻璃规范: (1)
1.4 钢材规范: (2)
1.5 胶类及密封材料规范: (2)
1.6 相关物理性能等级测试方法: (3)
1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)
1.8 土建图纸: (3)
2 基本参数 (3)
2.1 雨篷所在地区 (3)
2.2 地面粗糙度分类等级 (3)
3 雨篷荷载计算 (4)
3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)
3.2 风荷载标准值计算 (4)
3.3 风荷载设计值计算 (6)
3.4 雪荷载标准值计算 (6)
3.5 雪荷载设计值计算 (6)
3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)
3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)
3.8 选取计算荷载组合 (7)
4 雨篷杆件计算 (8)
4.1 悬臂梁的受力分析 (8)
4.2 选用材料的截面特性 (9)
4.3 梁的抗弯强度计算 (9)
4.4 梁的挠度计算 (9)
5 雨篷焊缝计算 (10)
5.1 受力分析 (10)
5.2 焊缝校核计算 (10)
6 玻璃的选用与校核 (10)
6.1 玻璃板块荷载组合计算 (11)
6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12)
6.3 玻璃的强度计算 (12)
6.4 玻璃最大挠度校核 (13)
7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (14)
7.1 校核处埋件受力分析 (14)
7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (14)
7.3 群锚受剪内力计算 (15)
7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (15)
7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (16)
7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (18)
7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (18)
7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (20)
7.9 拉剪复合受力承载力计算 (20)
钢结构雨篷设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1幕墙设计规范:
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001
《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001
《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007
1.2建筑设计规范:
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154:2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》 CECS180:2005
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)
《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002
《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002
1.3玻璃规范:
《镀膜玻璃 第1部分:阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃 第2部分:低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002
《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃 第3部分:夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃 第2部分:钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 GB15763.1-2009
《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002
1.4钢材规范:
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢丝》 GB/T4240-2009
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1999
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000
1.5胶类及密封材料规范:
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001
《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1~20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005
《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999
《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
1.6相关物理性能等级测试方法:
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
1.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.8土建图纸:
2 基本参数
2.1雨篷所在地区
天津地区;
2.2地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;
B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区;
D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
依照上面分类标准,本工程按C类地形考虑。
3 雨篷荷载计算
3.1玻璃雨篷的荷载作用说明
玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重:包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重,可以按照500N/m2估算:
(2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用;
(3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用;
(4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用;
在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值:
A:考虑正风压时:
a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:
S
k+=1.35G
k
+0.6×1.4w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
)
b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:
S
k+=1.2G
k
+1.4×w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
)
B:考虑负风压时:
按下面公式进行荷载组合:
S
k-=1.0G
k
+1.4w
k
3.2风荷载标准值计算
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算:
w
k+=β
gz
μ
z
μ
s1+
w
……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
w
k-=β
gz
μ
z
μ
s1-
w
上式中:
w
k+
:正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);
w
k-
:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);
Z:计算点标高:29.8m;
β
gz
:瞬时风压的阵风系数;
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算):
β
gz =K(1+2μ
f
)
其中K为地面粗糙度调整系数,μ
f
为脉动系数
A类场地: β
gz =0.92×(1+2μ
f
) 其中:μ
f
=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地: β
gz =0.89×(1+2μ
f
) 其中:μ
f
=0.5(Z/10)-0.16
C类场地: β
gz =0.85×(1+2μ
f
) 其中:μ
f
=0.734(Z/10)-0.22
D类场地: β
gz =0.80×(1+2μ
f
) 其中:μ
f
=1.2248(Z/10)-0.3
对于C类地形,29.8m高度处瞬时风压的阵风系数:
β
gz
=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.8313
μ
z
:风压高度变化系数;
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μ
z
=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m;
B类场地: μ
z
=(Z/10)0.32
当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m;
C类场地: μ
z
=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m;
D类场地: μ
z
=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m; 对于C类地形,29.8m高度处风压高度变化系数:
μ
z
=0.616×(Z/10)0.44=0.9959
μ
s1:局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μ
s1+
=0.5;计算负风压
时,取μ
s1-
=-2.0;
另注:上述的局部体型系数μ
s1
(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况,当
围护构件的从属面积A大于或等于10m2时,局部风压体型系数μ
s1
(10)可乘以折减系数0.8,当构件
的从属面积小于10m2而大于1m2时,局部风压体型系数μ
s1
(A)可按面积的对数线性插值,即:
μ
s1(A)=μ
s1
(1)+[μ
s1
(10)-μ
s1
(1)]logA
在上式中:当A≥10m2时取A=10m2;当A≤1m2时取A=1m2;
w
:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,按重现期50年,天津地区取0.0005MPa;
(1)计算龙骨构件的风荷载标准值:
龙骨构件的从属面积:
A=2.2×1.16=2.552m2
LogA=0.407
μ
sA1+(A)=μ
s1+
(1)+[μ
s1+
(10)-μ
s1+
(1)]logA
=0.459
μ
sA1-(A)=μ
s1-
(1)+[μ
s1-
(10)-μ
s1-
(1)]logA
=1.837
w
kA+=β
gz
μ
z
μ
sA1+
w
=1.8313×0.9959×0.459×0.0005 =0.000419MPa
w
kA-=β
gz
μ
z
μ
sA1-
w
=1.8313×0.9959×1.837×0.0005 =0.001675MPa
(2)计算玻璃部分的风荷载标准值:
玻璃构件的从属面积:
A=1.16×1.675=1.943m2
LogA=0.288
μ
sB1+(A)=μ
s1+
(1)+[μ
s1+
(10)-μ
s1+
(1)]logA
=0.471
μ
sB1-(A)=μ
s1-
(1)+[μ
s1-
(10)-μ
s1-
(1)]logA
=1.885
w
kB+=β
gz
μ
z
μ
sB1+
w
=1.8313×0.9959×0.471×0.0005 =0.00043MPa
w
kB-=β
gz
μ
z
μ
sB1-
w
=1.8313×0.9959×1.885×0.0005
=0.001719MPa
3.3风荷载设计值计算
w
A+
:正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa);
w
kA+
:正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa);
w
A-
:负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa);
w
kA-
:负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa);
w
A+=1.4×w
kA+
=1.4×0.000419 =0.000587MPa
w
A-=1.4×w
kA-
=1.4×0.001675
=0.002345MPa
w
B+
:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);
w
kB+
:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);
w
B-
:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);
w
kB-
:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);
w
B+=1.4×w
kB+
=1.4×0.00043 =0.000602MPa
w
B-=1.4×w
kB-
=1.4×0.001719
=0.002407MPa
3.4雪荷载标准值计算
S
k
:作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)
S
:基本雪压,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值,天津地区50年一遇最大积雪的自重:0.0004MPa.
μ
r
:屋面积雪分布系数,按表6.2.1[GB50009-2001],为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为:
S
k =μ
r
×S
=2.0×0.0004
=0.0008MPa
3.5雪荷载设计值计算
S:雪荷载设计值(MPa);
S=1.4×S
k
=1.4×0.0008
=0.00112MPa
3.6雨篷面活荷载设计值
Q:雨篷面活荷载设计值(MPa);
Q
k
:雨篷面活荷载标准值取:500N/m2
Q=1.4×Q
k
=1.4×500/1000000 =0.0007MPa
因为S
k >Q
k
,所以计算时雪荷载参与正压组合!
3.7雨篷构件恒荷载设计值
G
+
:正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa);
G
-
:负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa);
G
k
:雨篷结构平均自重取0.0005MPa;
因为G
k
与其它可变荷载比较,不起控制作用,所以:
G
+=1.2×G
k
=1.2×0.0005 =0.0006MPa
G
-=G
k
=0.0005MPa
3.8选取计算荷载组合
(1)正风压的荷载组合计算:
S
kA+
:正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);
S
A+
:正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);
S
kA+=G
k
+w
kA+
+0.7S
k
=0.001479MPa
S
A+=G
+
+w
A+
+0.7S
=0.001971MPa
S
kB+
:正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa);
S
B+
:正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa);
S
kB+=G
k
+w
kB+
+0.7S
k
=0.00149MPa
S
B+=G
+
+w
B+
+0.7S
=0.001986MPa
(2)负风压的荷载组合计算:
S
kA-
:负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);
S
A-
:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);
S
kA-=G
k
+w
kA-
=0.001175MPa
S
A-=G
-
+w
A-
=1.0G
k +1.4w
kA-
=0.001845MPa
S
kB-
:负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa);
S
B-
:负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa);
S
kB-=G
k
+w
kB-
=0.001219MPa
S
B-=G
-
+w
B-
=1.0G
k +1.4w
kB-
=0.001907MPa (3)最不利荷载选取:
S
kA
:作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa);
S
A
:作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa);
按上面2项结果,选最不利因素(正风压情况下出现):
S
kA
=0.001479MPa
S
A
=0.001971MPa
S
kB
:作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa);
S
B
:作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MPa);
按上面2项结果,选最不利因素(正风压情况下出现):
S
kB
=0.00149MPa
S
B
=0.001986MPa
4 雨篷杆件计算
基本参数:
1:计算点标高:29.8m;
2:力学模型:悬臂梁;
3:荷载作用:均布荷载;
4:悬臂长度:a=2200mm;
5:分格宽度:B=1160mm;
6:玻璃板块配置:夹层玻璃8 +8 mm;
7:悬臂梁材质:Q235;
本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算,受力模型如下:
4.1悬臂梁的受力分析
(1)荷载集度计算:
q
k
:组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm); q:组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm);
S
k
:组合荷载标准值(MPa);
S:组合荷载设计值(MPa);
B:分格宽度(mm);
q
k =S
k
B
=0.001479×1160
=1.716N/mm
q=SB
=0.001971×1160
=2.286N/mm
(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算:
M:悬臂梁弯矩设计值(N·mm);
q:组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm); a:悬臂长度(mm);
M=qa2/2
=2.286×22002/2
=5532120N·mm
4.2选用材料的截面特性
材料的抗弯强度设计值:f=215MPa
材料弹性模量:E=206000MPa
主力方向惯性矩:I=15224170mm4
主力方向截面抵抗矩:W=152242mm3
塑性发展系数:γ=1.05
4.3梁的抗弯强度计算
按悬臂梁抗弯强度公式,应满足:
M/γW≤f
上式中:
M:悬臂梁的弯矩设计值(N·mm);
W:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3);
γ:塑性发展系数,取1.05;
f:材料的抗弯强度设计值,取215MPa;
则:
M/γW=5532120/1.05/152242
=34.607MPa≤215MPa
悬臂梁抗弯强度满足要求。
4.4梁的挠度计算
q
k
:组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm); E:材料的弹性模量(MPa);
I:材料的惯性矩(mm4);
a:悬臂长度(mm);
d
f
:悬臂杆件的挠度计算值(mm);
d
f,lim
:按规范要求,悬臂杆件的挠度限值(mm);
d
f,lim
=2a/250=17.6mm
d
f =q
k
a4/8EI
=1.716×22004/(8×206000×15224170) =1.602mm
d
f =1.602mm≤d
f,lim
=17.6mm
悬臂梁杆件的挠度满足要求!
5 雨篷焊缝计算
基本参数:
1:焊缝高度:h
f
=6mm;
2:焊缝有效截面抵抗矩:W=193642mm3; 3:焊缝有效截面积:A=2898mm2;
5.1受力分析
V:剪力(N)
a:悬臂长度(mm):
B:分格宽度(mm);
M:弯矩(N·mm)
V=SaB
=0.001971×2200×1160
=5029.992N
M=5532120N·mm
5.2焊缝校核计算
校核依据:
((σ
f /β
f
)2+τ
f
2)0.5≤f
f
w 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中:
σ
f
:按焊缝有效截面计算,垂直于焊缝长度方向的应力(MPa);
β
f
:正面角焊缝的强度设计值增大系数,取1.22;
τ
f
:按焊缝有效截面计算,沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);
f
f
w:角焊缝的强度设计值(MPa);
((σ
f /β
f
)2+τ
f
2)0.5
=((M/1.22W)2+(V/A)2)0.5
=((5532120/1.22/193642)2+(5029.992/2898)2)0.5
=23.481MPa
23.481MPa≤f
f
w=160MPa
焊缝强度能满足要求。
6 玻璃的选用与校核
基本参数:
1:计算点标高:29.8m;
2:玻璃板尺寸:宽×高=B×H=1160mm×1675mm;
3:玻璃配置:夹层玻璃,夹层玻璃:8 +8 mm;上片钢化玻璃,下片钢化玻璃; 模型简图为:
6.1玻璃板块荷载组合计算
(1)玻璃板块自重:
G
k
:玻璃板块自重标准值(MPa);
G:玻璃板块自重设计值(MPa);
t
1
:玻璃板块上片玻璃厚度(mm);
t
2
:玻璃板块下片玻璃厚度(mm);
γ
g
:玻璃的体积密度(N/mm3);
w
k+
:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);
G
k =γ
g
(t
1
+t
2
)
=25.6/1000000×(8+8)
=0.00041MPa
因为G
k
与其它可变荷载比较,不起控制作用,所以:
G
+
:正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa);
G
-
:负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa);
G
k
:玻璃板块自重标准值(MPa);
G
+=1.2×G
k
=1.2×0.00041 =0.000492MPa
G
-=G
k
=0.00041MPa
(2)正风压的荷载组合计算:
S
k+
:正风压作用下的荷载标准值组合(MPa);
S
+
:正风压作用下的荷载设计值组合(MPa);
S
k+=G
k
+w
k+
+0.7S
k
=0.0014MPa
S
+=G
+
+w
+
+0.7S
=0.001878MPa
(3)负风压的荷载组合计算:
S
k-
:正风压作用下的荷载标准值组合(MPa);
S
-
:正风压作用下的荷载设计值组合(MPa);
S
k-=G
k
+w
k-
=0.001309MPa
S
-=G
-
+w
-
=1.0G
k +1.4w
k-
=0.001997MPa
(4)最不利荷载选取:
S
k
:最不利荷载标准值组合(MPa);
S:最不利荷载设计值组合(MPa);
按上面2项结果,选最不利因素(负风压情况下出现):
S
k
=0.001309MPa
S=0.001997MPa
6.2玻璃板块荷载分配计算
S
k
:最不利荷载标准值组合(MPa);
S:最不利荷载设计值组合(MPa);
t
1
:上片玻璃厚度(mm);
t
2
:下片玻璃厚度(mm);
S
k1
:分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa);
S
1
:分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);
S
k2
:分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa);
S
2
:分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);
S
k1=S
k
t
1
3/(t
1
3+t
2
3)
=0.001309×83/(83+83) =0.000654MPa
S
1=St
1
3/(t
1
3+t
2
3)
=0.001997×83/(83+83) =0.000998MPa
S
k2=S
k
t
2
3/(t
1
3+t
2
3)
=0.001309×83/(83+83) =0.000654MPa
S
2=St
2
3/(t
1
3+t
2
3)
=0.001997×83/(83+83)
=0.000998MPa
6.3玻璃的强度计算
校核依据:σ≤[f
g
]
(1)上片校核:
θ
1
:上片玻璃的计算参数;
η
1
:上片玻璃的折减系数;
S
k1
:作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa); a:玻璃面板短边边长(mm);
E:玻璃的弹性模量(MPa);
t
1
:上片玻璃厚度(mm);
θ
1=S
k1
a4/Et
1
4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000654×11604/72000/84 =4.015
按系数θ
1,查表6.1.2-2[JGJ102-2003],η
1
=1;
σ
1
:上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa);
S
1
:作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);
a:玻璃面板短边边长(mm);
t
1
:上片玻璃厚度(mm);
m
1:上片玻璃弯矩系数, 查表得m
1
=0.0751;
σ
1=6m
1
S
1
a2η
1
/t
1
2
=6×0.0751×0.000998×11602×1/82
=9.455MPa
9.455MPa≤f
g1
=42MPa(钢化玻璃)
上片玻璃的强度满足!
(2)下片校核:
θ
2
:下片玻璃的计算参数;
η
2
:下片玻璃的折减系数;
S
k2
:作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa); a:玻璃面板短边边长(mm);
E:玻璃的弹性模量(MPa);
t
2
:下片玻璃厚度(mm);
θ
2=S
k2
a4/Et
2
4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000654×11604/72000/84 =4.015
按系数θ
2,查表6.1.2-2[JGJ102-2003],η
2
=1
σ
2
:下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa);
S
2
:作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);
a:玻璃面板短边边长(mm);
t
2
:下片玻璃厚度(mm);
m
2:下片玻璃弯矩系数, 查表得m
2
=0.0751;
σ
2=6m
2
S
2
a2η
2
/t
2
2
=6×0.0751×0.000998×11602×1/82 =9.455MPa
9.455MPa≤f
g2
=42MPa(钢化玻璃)
下片玻璃的强度满足!
6.4玻璃最大挠度校核
校核依据:
d
f =ημS
k
a4/D≤d
f,lim
……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中:
d
f
:玻璃板挠度计算值(mm);
η:玻璃挠度的折减系数;
μ:玻璃挠度系数,查表得μ=0.00737;
D:玻璃的弯曲刚度(N·mm);
d
f,lim
:许用挠度,取玻璃面板短边边长的60,为19.333mm; 其中:
D=Et
e
3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中:
E:玻璃的弹性模量(MPa);
t
e
:玻璃的等效厚度(mm);
υ:玻璃材料泊松比,为0.2;
t
e =(t
1
3+t
2
3)1/3 ……6.1.4-5[JGJ102-2003]
=(83+83)1/3
=10.079mm
D=Et
e
3/(12(1-υ2))
=72000×10.0793/(12×(1-0.22)) =6399298.269N·mm
θ:玻璃板块的计算参数;
θ=S
k a4/Et
e
4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001309×11604/72000/10.0794
=3.1898
按参数θ,查表6.1.2-2[JGJ102-2003],η=1
d
f =ημS
k
a4/D
=1×0.00737×0.001309×11604/6399298.269
=2.73mm
2.73mm≤d
f,lim
=19.333mm
玻璃的挠度能满足要求!
7 雨篷埋件计算(后锚固结构)
7.1校核处埋件受力分析
V:剪力设计值(N);
N:轴向拉(压)力设计值(N),本处无轴向拉、压力;
M:根部弯矩设计值(N·mm);
根据前面的计算,得:
N=0N
V=5029.992N
M=5532120N·mm
7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按 5.2.2[JGJ145-2004]规定,在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示),进行弹性分析时,受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算:
1:当N/n-My
1/Σy
i
2≥0时:
N
sd h=N/n+My
1
/Σy
i
2
2:当N/n-My
1/Σy
i
2<0时:
N
sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2
在上面公式中:
M:弯矩设计值;
N
sd
h:群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值;
y
1,y
i
:锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离;
y
1/,y
i
/:锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;
L:轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离; 在本例中:
N/n-My
1/Σy
i
2
=0/4-5532120×75/22500 =-18440.4
因为:
-18440.4<0
所以:
N
sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2=18440.4N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定,这里的N
sd
h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
7.3群锚受剪内力计算
按5.3.1[JGJ145-2004]规定,当边距c≥10h
e
f时,所有锚栓均匀分摊剪切荷载;
当边距c<10h
e
f时,部分锚栓分摊剪切荷载;
其中:
h
e
f:锚栓的有效锚固深度;
c:锚栓与混凝土基材之间的距离;
本例中:
c=300mm<10h
e
f=1250mm
所以部分螺栓受剪,承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为:V
sd
h=V/m=2514.996N
7.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算
N
Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
6.1.2-1[JGJ145-2004]
N
Rk,s =A
s
f
stk
6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中:
N
Rd,s
:锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值;
N
Rk,s
:锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值;
k:地震作用下锚固承载力降低系数,按表7.0.5[JGJ145-2004]选取;
A
s
:锚栓应力截面面积;
f
stk
:锚栓极限抗拉强度标准值;
γ
RS,N
:锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数;
N
Rk,s =A
s
f
stk
=201.06×800 =160848N
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
f
yk
:锚栓屈服强度标准值;
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
=1.2×800 /640
=1.5
取:γ
RS,N
=1.5
N
Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
=1×160848/1.5
=107232N≥N
sd
h=18440.4N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求!
7.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算
因锚固点位于结构受拉面,而该结构为普通混凝土结构,故锚固区基材应判定为开裂混凝
土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值N
Rd,c
应按下列公式计算:
N
Rd,c =kN
Rk,c
/γ
Rc,N
N
Rk,c =N
Rk,c
0×A
c,N
/A
c,N
0×ψ
s,N
ψ
re,N
ψ
ec,N
ψ
ucr,N
在上面公式中:
N
Rd,c
:混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值;
N
Rk,c
:混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值;
k:地震作用下锚固承载力降低系数,按表7.0.5[JGJ145-2004]选取;
γ
Rc,N
:混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数,按表4.2.6[JGJ145-2004]采用,取2.15;
N
Rk,c
0:开裂混凝土单锚栓受拉,理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值;
N
Rk,c 0=7.0×f
cu,k
0.5×h
ef
1.5(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.4[JGJ145-2004]
N
Rk,c 0=3.0×f
cu,k
0.5×(h
ef
-30)1.5(化学锚栓) 6.1.4条文说明[JGJ145-2004]
其中:
f
cu,k
:混凝土立方体抗压强度标准值,当其在45-60MPa间时,应乘以降低系数0.95;
h
ef
:锚栓有效锚固深度;
N
Rk,c 0=3.0×f
cu,k
0.5×(h
ef
-30)1.5
=13889.182N
A
c,N
0:混凝土破坏锥体投影面面积,按6.1.5[JGJ145-2004]取;
s
cr,N
:混凝土锥体破坏情况下,无间距效应和边缘效应,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。
s
cr,N =3h
ef
=3×125 =375mm
A
c,N 0=s
cr,N
2
=3752
=140625mm2
A
c,N
:混凝土实有破坏锥体投影面积,按6.1.6[JGJ145-2004]取:
A
c,N =(c
1
+s
1
+0.5×s
cr,N
)×(c
2
+s
2
+0.5×s
cr,N
)
其中:
c
1、c
2
:方向1及2的边矩;
s
1、s
2
:方向1及2的间距;
c
cr,N :混凝土锥体破坏时的临界边矩,取c
cr,N
=1.5h
ef
=1.5×125=187.5mm;
c
1≤c
cr,N
c
2≤c
cr,N
s
1≤s
cr,N
s
2≤s
cr,N
A
c,N =(c
1
+s
1
+0.5×s
cr,N
)×(c
2
+s
2
+0.5×s
cr,N
)
=(100+150+0.5×375)×(100+260+0.5×375)
=239531.25mm2
ψ
s,N
:边矩c对受拉承载力的降低影响系数,按6.1.7[JGJ145-2004]采用:
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,N
≤1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004]
ψ
s,N
=1 (化学锚栓) 6.1.7条文说明[JGJ145-2004]
其中c为边矩,当为多个边矩时,取最小值,且需满足c
min ≤c≤c
cr,N
,按 6.1.11[JGJ145-
2004]:
对于膨胀型锚栓(双锥体) c
min =3h
ef
对于膨胀型锚栓 c
min =2h
ef
对于扩孔型锚栓 c
min =h
ef
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,N
≤1
=0.7+0.3×187.5/187.5
=1
所以,ψ
s,N
取1。
ψ
re,N
:表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数,按6.1.8[JGJ145-2004]采用,当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时,取1.0;
ψ
re,N =0.5+h
ef
/200≤1
=0.5+125/200 =1.125
所以,ψ
re,N
取1。
ψ
ec,N :荷载偏心e
N
对受拉承载力的降低影响系数,按6.1.9[JGJ145-2004]采用;
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区: 苏州地区; 1.2地面粗糙度分类等级: 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明: 玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:包括玻璃、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算: w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中: w k+ :正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); w k- :负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); Z:计算点标高:4m; β gz :瞬时风压的阵风系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算): β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地:β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地:β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地:β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地:β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中:μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形,5m高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z :风压高度变化系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地:μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m; B类场地:μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m; C类场地:μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m; D类场地:μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m; 对于B类地形,5m高度处风压高度变化系数: μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 :局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μ
雨棚设计 13.1雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:包括面板、杆件、连接件、附件等的自重,可以按照500N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用的时 SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: SA-=1.0Gk+1.4wk 13.1.1风荷载标准值计算 (1)计算龙骨构件的风荷载标准值: 龙骨构件的从属面积:
A=5.18×1.525=7.8995m2 LogA=0.898 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4 =0.5 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4 =1.487 wkA+=βgzμzμsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkA-=βgzμzμsA1-w0 =1.7×1×1.487×0.0004 =0.001011MPa (2)计算面板部分的风荷载标准值: μsB1+(A)=0.5 μsB1-(A)=2 wkB+=βgzμzμsB1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkB-=βgzμzμsB1-w0 =1.7×1×2×0.0004 =0.00136MPa 13.1.2风荷载设计值计算 wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.00034 =0.000476MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×0.001011 =0.001415MPa
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计: 雨棚采用轻钢屋面结构,共设4跨,跨度22.5m,进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架,屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接.立柱顶部与纵梁采用焊接连接.具体布置形式见附图. mm 850Φ20C 2.雨棚检算: 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力,是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立:钢管柱可简化为梁(beam3);其实常数(Real): 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3,内部连杆采用杆构件单元link1参数如下: 主拱架: 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆: 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数: 弹性模量: MPa EX 11102×=泊松比:17.0=ν ④约束:钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算: a.桂林地区基本风压值为: 2/35.0m kN
钢构造雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区: 苏州地区; 1.2地面粗糙度分类级别: 按《建筑构造荷载规范》(GB50009-) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏乡镇和都市郊区; C类:指有密集建筑群都市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高都市市区; 依照上面分类原则,本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷荷载作用阐明: 玻璃雨篷承受荷载涉及:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:涉及玻璃、连接件、附件等自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程雨篷构造计算中,对上面几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用时候,按下面公式进行荷载组合:
S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: S k-=1.0G k +1.4w k 2.2风荷载原则值计算: 按建筑构造荷载规范(GB50009-)计算: w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009- ] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中: w k+ :正风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa); w k- :负风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa); Z:计算点标高:4m; β gz :瞬时风压阵风系数; 依照不同场地类型,按如下公式计算(高度局限性5m按5m计算): β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调节系数,μ f 为脉动系数 A类场地:β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地:β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地:β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地:β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中:μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形,5m高度处瞬时风压阵风系数: β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z :风压高度变化系数; 依照不同场地类型,按如下公式计算: A类场地:μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m; B类场地:μ z =(Z/10)0.32
厂房雨棚结构设计计算书 一、工程概况 本设计是雨棚结构设计,为组合梁悬挑结构,悬挑宽度3.7米,根部为锚固端。根据实际使用情况,荷载计算不考虑风载;只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。单元格计算宽度按照1m计算。 二、荷载计算 1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m2 2、恒载 铝塑板:45.7*2=0.0914 KN/m2 钢龙骨及支撑=0.19 KN/m2 60*30*2方管龙骨:3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg 30*30*2方管龙骨:15.9m*1.884kg/m=29.96kg 相当于均布荷载q=0.0194+(20.9+29.96)*10/1000/3.7=0.157 KN/m2 三、荷载组合计算 雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。 恒+活(雪):q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m 四、内力计算 1、内力计算模型见附图1。 按照悬臂梁弯矩计算公式:
最大弯矩M max=-1/2 ql2 =-0.5*0.608*3.72 =4.16KN*M 最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN 五、截面验算 60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下: 断面面积:A=3.44cm2 *2=6.88 cm2 截面惯性距(单根龙骨)I0=(60*303-56*263)/12=52978.7mm4 I x=2(I0+A*y2)=2(52978.7+344*200*200)=2.76*107 mm4 截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm3 1、梁强度验算 σMAX=M max/(γ*w)=4.16*106/(1.05*128*103)=30.95<[f]=215满足要求。 τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。 2、梁刚度验算: 根据扰度变形有关计算公式 梁变形f=ql4/(8*E*I) =0.125*0.608*37004/(206*1000*2.76*107) =25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。 六、螺栓及焊缝验算: 1、螺栓连接梁端部连接采用螺栓连接,梁端最大弯矩25.15KN*M 则上排螺栓最大平均拉力:
编制:审批: 上海文宇建设发展有限公司 2011-11-9
目录 1 概述 (4) 1.1 编制依据 (4) 1.2 编制原则 (4) 1.3 工程概况 (4) 1.3.1工程简介 (4) 1.3.2主要工程实物量 (5) 1.4工程特点 (5) 2、工程承建针、项目管理目标及承诺 (5) 2.1 施工针 (5) 2.2项目管理目标和承诺 (5) 3 施工总体部署及施工总进度 (6) 3.1 施工流程 (6) 3.2施工总体部署 (7) 3.3 施工总进度 (8) 4 施工组织及资源配置 (8) 4.1资源需用及配置计划 (8) 4.2.1主要施工机械、机具使用计划 (9) 4.2.2主要劳动力资源配置计划 (9) 5 主要施工 (9) 5.1施工准备 (9) 5.2脚手架设置 (9) 5.3结构拆除 (10) 5.5除锈、涂装 (10) 5.6结构更换安装 (11) 5.7屋面板、铝板安装 (11)
6 质量保证措施 (14) 7 安全保证体系及措施 (16) 8 文明施工(含治安保卫、消防、环保、防汛、成品保护) (24)
1 概述 本施工组织设计作为主导施工的依据也是重要的经济文件之一,编制时对目标工期、工程质量、项目管理机构设置、劳动力组织、施工进度计划控制、机械设备及转材料配备、主要工程施工法、安全保证措施、文明施工及环境保护措施、降低成本措施等诸多因素尽可能充分考虑,突出科学性及可行性。本施工组织设计依据以下几项编制: 1、根据现场情况编制的施工图。 2、通州市建设委文件《通州市建设工程现场文明施工管理办法》。 3、现行有关规、标准和规程。 1.1 编制依据 1) 的委托; 2) 天棚的设计图纸; 3)、地现行有关施工、质量的技术标准; 4)金欣地产公司工程管理的相关管理文件和制度; 1.2 编制原则 1)积极响应金欣地产的规定,确保工期、质量、安全目标的实现; 2)在总体部署和资源配置上尽量做到科学、优化、充沛; 3)在具体施工案上尽量做到先进、合理,编制上突出重点; 4)遵循工艺设计指导原则,结合本工程特点,保证项目的安全性、实用性和可靠性得以充分保证。 5)为工程着想,积极相应业主的号召并向业主提出合理化建议。 1.3 工程概况 1.3.1工程简介 本工程位于通州市上海电影院登陆厅处,雨棚建造面积为350㎡,雨棚最 大跨度23米,屹立在二层楼面上,结构总高度约20米。该雨棚处于风口位置原 结构风化锈蚀重已存在重的使用安全隐患。 1.3.2主要工程实物量
目录 1#雨蓬计算书 (2) (1)节点A: (2) (2)节点D: (2) (3)节点E: (3) (4)节点F1: (3) (5)节点F2: (4) (6)节点G1: (5) (7)节点H (5) (8)5-5剖面 (6) (9)GL-1简支梁计算书 (6) 2#雨蓬计算书 (10) (1)节点F (10) (2)节点G (10) (3)节点H: (11) (4)节点I (12) (3)9.5m斜拉条处长度4m 的YPL-1简支梁计算书 (12) (4)9.5m斜拉条处长度5.5m 的YPL-1简支梁计算书 (15) (5)9.5m斜拉条处长度6.7m 的YPL-1简支梁计算书 (18) 3#雨蓬计算书 (22) (1)节点D (22) (3)长度3.2m的YPL-3简支梁计算书 (23) (4)长度4.6m的YPL-3简支梁计算书 (27)
1#雨蓬计算书 (1)节点A : 已知:根据GL -1简支梁计算书得, 22190.5072.23203.73x y x y V KN V KN V V V KN ===+= 由锚栓设计基本参数,取M16化学锚栓,得: 单个螺栓抗剪设计值:34.7Rd V KN = 所以,单个螺栓所受拉力: 1203.7320.434.710 b v V N KN N KN n = ==<= 3-3剖面 10个M16化学螺栓满足承载力要求。 (2)节点D : 支座反力:127, 42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时,抗剪公式如下: 2 4 b b e v v v d N n f π=? ? 公式中,v n =1(单剪),螺栓的有效直径 17.65e d mm =,螺栓有效面积 2245e A mm =, 10.9级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =,经计算, 127 25.45 42.48.485 N V D V N N KN n V N KN n ====== 2 2 26.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=
附件1 钢结构雨棚施工工艺及验收标准 一、工艺流程 加工准备及下料→测量放线→预埋件安装处理→悬挂臂安装焊接→校准→连接受力拉索→不锈钢玻璃爪安装焊接→防锈喷漆处理→夹胶玻璃加工制作安装→调整检验→上下打胶→修补检验→玻璃清洗→清理现场→竣工验收。 二、施工工艺及施工要点: A、加工准备及下料:按照施工图放样,放样和号料时要预留焊接收缩量和加 工余量,根据放样作样板。钢材矫正:钢材下料前必须先进行矫正,矫正后的偏差值不应超过规范规定的允许偏差值,以保证下料的质量。热加工的型钢先热加工,待冷却后再号孔。钢板预埋件及其他零件切割钻孔及喷防腐漆处理。 B、测量放线:根据土建标高基准线测预埋件标高中心线,检查预埋件标高偏差、左右偏差。整理结果,确定预埋件分隔的调整处理方案。沿楼板外沿弹出墨线定出预埋件顶标高线。 C、预埋件安装处理:定位预埋件安装位置,打钻安装。要求预埋件位置准确、埋设牢固。标高偏差不大于9mm,左右位移不大于20mm。 D、悬挂臂安装焊接:悬挂臂安装采用焊接,需检查焊接节点,调节悬挂臂设计坡度,准确无误方能进行焊接。靠边一条悬挂臂准确无误后,安装另一边一条悬挂臂,就位准确后点焊。然后以此两条悬挂臂为基准拉出悬挂臂的最高、最底标高线,一一焊接剩余悬挂臂。并焊接无缝钢管。型钢需接长时,先焊接头并矫直。采用型钢接头时,为使接头型钢与钢板预埋件紧贴,应按设计要求铲去楞角。对接焊缝应在焊缝的两端焊上引弧板,其材质和波口型式与焊件相同,焊后气割切除并磨平。 E、校准检验:悬挂臂安装后首先检查现场连接部位的质量。悬挂臂安装质量主要检查悬挂臂竖向面的不垂直度;受压对悬挂臂竖向面的侧面下垂;悬挂臂坡 度。保证悬挂臂符合设计受力状态及整体稳定要求。 F、连接受力拉索:定位拉杆基准线、标高线,按要求安装预埋件,焊接栏杆。 G、不锈钢玻璃爪安装焊接:按设计尺寸弹出纵横线及设计标高,用夹具夹紧,进行定位点焊,装配完毕,焊接玻璃爪底座。 H、防锈喷漆处理:应清除熔渣及飞溅物,不锈钢件表面喷白漆多遍防锈喷漆处理。涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规定。以肢型钢内侧的油漆不得漏涂。
巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计: 校对: 审核: 批准: 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二〇一五年六月五日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范: (1) 1.2 建筑设计规范: (1) 1.3 玻璃规范: (1) 1.4 钢材规范: (2) 1.5 胶类及密封材料规范: (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法: (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸: (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (9) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (10) 5 雨篷焊缝计算 (10) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (11) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (13) 6.4 玻璃最大挠度校核 (14) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17) 7.6 拉剪复合受力承载力计算 8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)
新建浦江镇C-1地块商品住宅项目地下车库钢结构雨棚工程 施 工 组 织 设 计 方 案 编制单位:江西建工装潢有限责任公司
日期:2016年1月18日 第一章编制说明 本工程施工方案根据上海保利建衡房地产有限公司有关设计图纸,结合我公司从事建筑施工中积累的丰富经验及综合我公司劳动力资源,机械设备,技术力量编写而成。 施工方案共分七章,对工程概况、施工总体部署、劳动力和设备进场计划,施工进度计划、组织机构及质量管理,安全管理等进行较详细的阐述。 1.1编制依据: a.《钢结构工程施工质量及验收规范》(GB50205-2002) b.《钢结构高强度螺栓连接的设计施工及验收规程》(JGJ82-91) c.《冷弯薄壁钢结构技术规范》(GB50018-2002) d.《建筑钢结构焊接规程》(JGJ81-2002) e.《屋面工程质量验收规范》(GB50207-2002) f.《涂装前钢材表面除锈及除锈等级》(GB8923) g.《我公司现行的质量、安全手册及项目管理手册》。 1.2工程概况: 汽车坡道雨篷2个,自行车坡道雨篷2个,钢结构用钢采用Q235钢;构架节点全部采用焊接,构件接触面采用表面氟碳喷涂焊缝质量检验级别为二级。
第二章工程管理目标 2.1质量目标 1、竣工验收达到国家验收评定标准的合格以上等级。 2、质保资料和分部分项质量评定与施工同步,内容真实完整。 2.2 文明施工目标 按公司的文明工地管理条例严格管理,争创文明施工先进工地。
第三章技术力量配备 3.1组织机构 在本工程施工中实施项目法施工的管理模式,组建本工程的项目经理部,对工程施工全过程的进度、质量、安全、成本及文明施工等负全责。项目经理部以工程项目管理为核心,以优质、高速、安全、文明为主轴,加强动态、科学管理,优化生产要素,精心施工,大力推广先进施工技术,在创质量优良的同时,力争提前完成施工任务。在推行项目法施工的同时,从文件控制、材料采购到产品标识、过程控制等过程中,切实执行ISO2000标准和公司质量保证体系文件,达到创优质高效的目标。 项目经理对工程项目行使计划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务,项目经理部对公司实行经济责任承包。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束,共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。 项目管理层由项目经理、技术负责人、施工员、安全员、质量员、等成员组成,在建设单位、监理单位和公司的指导下,负责对本工程的工期、质量、安全、成本等实施计划、组织、协调、控制和决策,对各生产施工要素实施全过程的动态管理。 作业层人员的配备:施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技能的正式工和合同工,分工种组成作业班组,挑选技术过硬、思想素质好的正式职工带班。 为保证项目部管理层指令畅通有效,工作安排采用“施工任务书”的形式。要求签发人和执行人签字,项目经理层作为执行的监督者。施工任务书的工作内容完成后由签发人封闭并签字,如未能封闭必须找出原因并对执行人进行处罚。 3.2项目主要人员配置 项目经理一名,项目负责人一名,安装负责人一名,安全人员一名,防火人员一名,玻璃安装人员五名,焊接负责人一名,电焊工人二名,喷漆工一名,技术员二名,钢架安装人员五名
钢结构雨棚设计计算书 一、计算依据: 1.《建筑结构荷载规》 2.《钢结构设计规》GB50017-2003 3.《玻璃幕墙工程技术规》 4.《建筑抗震设计规》 二、计算基本参数: 1.本工程位于市,基本风压ω0=0.700(kN/m2),考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.1,故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处(标高最高处),查下页表 1-1知,该处风压高度变化系数为:z=0.74。依据《玻璃幕墙工程技术规》,风荷载体形系 数,对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。 3. 本工程耐火等级一级,抗震设防七度。 三、结构受力分析 该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。 四、设计荷载确定原则: 作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起 的效应最大。 在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即 采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。 1、风荷载 根据《玻璃幕墙工程技术规》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1)计算: W k = z s z Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2); z---瞬时风压的阵风系数;βz=2.25 s---风荷载体型系数;向上取μs=2.0 z---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值; W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2) 按《玻璃幕墙工程技术规》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风 荷载分项系数应取γw= 1.4
雨蓬计算书一、基本资料 1.设计规范: 《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001) 《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002) 《砌体结构设计规范》(GB50003—2001)2.设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 250mm 梁高h b: 450mm 挑板宽L: 1000mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 250mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 100mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重L: 28.00kN/m3 恒载分项系数G: 1.20 活载分项系数Q: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重W: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 2550mm 墙洞宽l n: 3600mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 2550mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2
100 80 200 100 1000 250450 二、计算过程 1.计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b 2 6 (3h - b ) = 2502 6 ×(3×450 - 250) = 11458333mm 3 cor = 2(b cor + h cor ) = 2×(250 - 30 × 2 + 450 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 250×450 = 112500mm 2 2.荷载计算 2.1 计算x 0 x 0 = 0.13l 1, L 1 = b w x 0 = 32.50mm 2.2 倾覆荷载计算 g T = L ( h 1 + 2h 2 2) = 28.00×(0 + 2×1002 ) = 2.80kN/m 2 q T = G (g k + g T ) + Q q k = 1.20×(0.80 + 2.80) + 1.40×0.70 = 5.300kN/m 2 P T = G g F + Q P k = 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 12 q T (L + x 0)2 + P T (L + x 0) = 12 ×5.30×(1000 + 32.50)2/106 + 1.94×(1000 + 32.50)/103 = 4.83kN·m 2.3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 4.83kN·m V Tmax = q T L + p T = 5.30×1000/103 + 1.94 = 7.24kN/m 2.4 计算过梁内力 因为墙体材料是砌块,所以 h w0 = min(h w ,l n /2) = min(2550,3600/2) = 1800mm
钢结构雨篷设计计算书 1 令狐文艳 2基本参数 2.1雨篷所在地区: 苏州地区; 2.2地面粗糙度分类等级: 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。 3雨篷荷载计算 3.1玻璃雨篷的荷载作用说明: 玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:包括玻璃、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用;
(3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k) b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k) B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: S k-=1.0G k+1.4w k 3.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算: w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=βgzμzμs1-w0 上式中: w k+:正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); w k-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); Z:计算点标高:4m; βgz:瞬时风压的阵风系数;
设计说明 一、工程概况: 1、工程名称:金穗悦景花园项目钢结构雨篷 2、工程地理位置:广东省中山市 3、工程内容:点式玻璃雨篷 二、设计依据及引用标准、规范: 1、依据本工程相关建筑施工图、结构施工图。 2、引用中华人民共和国有关行业标准及规范如下: 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008版) 《建筑设计防火规范》 GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《浮法玻璃》 GB11614-1999 《夹层玻璃》 GB/T9962-1999 《建筑用安全玻璃第2部分:钢化玻璃》 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-1999 《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005 三、雨蓬系统材料说明: 1、玻璃: 雨篷玻璃均采用8++6夹胶钢化玻璃、6++6夹胶钢化玻璃. 玻璃外质量和性能均符合《钢化玻璃》GB9963-98,和《浮法玻 璃》GB1614-99的标准,同时钢化玻璃在生产过程中需要进行均 质化处理,以消除玻璃在使用过程中产生自爆现象,提高玻璃的 安全性。 2、密封胶: 雨篷选用密封胶均符合《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93有关 标准,并符合相容性要求。 雨蓬顶部所有空隙均进行密封胶处理。
目录 1 基本参数 (1) 1.1 雨篷所在地区: (1) 1.2 地面粗糙度分类等级: (1) 2 雨篷荷载计算 (1) 2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明: (1) 2.2 风荷载标准值计算: (2) 2.3 风荷载设计值计算: (4) 2.4 雪荷载标准值计算: (5) 2.5 雪荷载设计值计算: (5) 2.6 雨篷面活荷载设计值: (5) 2.7 雨篷构件恒荷载设计值: (6) 2.8 选取计算荷载组合: (6) 3 雨篷杆件计算3d3计算 (7) 3.1、设计依据 (7) 3.2、计算简图 (8) 3.3、几何信息 (9) 3.4、荷载与组合 (10) 3.4.1. 节点荷载 (10) 3.4.2. 单元荷载 (10) 3.4.3. 其它荷载 (16) 3.4.4. 荷载组合 (17) 3.5、内力位移计算结果 (17) 3.5.1. 内力.................................................................................................... 错误!未定义书签。 1.1 最不利内力 (17) 1.2 内力统计 (17) 3.5.2. 位移 (21) 2.1 组合位移 (22) 3.6、设计验算结果24 4 雨篷埋件计算(后锚固结构) (24) 5.1 校核处埋件受力分析: (27) 5.2 群锚受剪内力计算: (28) 5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算: (32) 5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算: (35) 5.5 拉剪复合受力承载力计算: (35)
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区: 浙江余姚地区; 1.2地面粗糙度分类等级: 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇; C类:指有密集建筑群的城市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明: 玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B:考虑负风压时:
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚 结 构 计 算 书 2014年9月
---- 设计信息----- 钢梁钢材:Q235 梁跨度(m): 8、500 梁平面外计算长度(m): 3、000 钢梁截面:箱形截面: B*H*T1*T2=200*250*6*6 容许挠度限值[υ]: l/400 = 21、250 (mm) 强度计算净截面系数:1、000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据----- 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
----- 简支梁作用与验算----- 1、截面特性计算 A =5、2560e-003; Xc =1、0000e-001; Yc =1、2500e-001; Ix =4、9210e-005; Iy =3、4881e-005; ix =9、6761e-002; iy =8、1464e-002; W1x=3、9368e-004; W2x=3、9368e-004; W1y=3、4881e-004; W2y=3、4881e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重(KN): G =3、5071e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4、1260e-001; 3、梁上恒载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00 4、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00
市西青区中心项目 玻 璃 雨 篷 施 工 方 案 编制人: 审批人: 建设集团 2016年4月1日
目录 一、工程概况 (2) 二、工程管理目标 (2) 三、施工现场的准备 (3) 四、厂制作 (3) 五、安装 (5) 六、确保施工工期措施 (6) 七、确保安全生产措施 (6) 八、文明生产、工地卫生保证措施 (9) 九、工程质量保证措施 (11)
一、工程概况: 本工程为钢结构雨蓬,最大长度为7m,宽度为1.5m。安装钢化夹胶玻璃,构件做防火处理。本工程雨蓬部位为分号1首层、屋顶层,分号2首层、屋顶层,分号3首层,分号4首层,共计8个。 1、特点 1.1、本工程施工时应注意钢结构造型方面的美观、玻璃的加工 安装及吊装安装工艺,保证尺寸的正确性。 1.2、因钢结构造型复杂,为了造型美观达到如期效果,加快进 度,工程施工将采用穿插交叉进行,主要构件厂加工后,构件根据条件现场制作安装。(如造型柱、次梁、预埋件等) 定应科学、合理,做到易操作、易修改调整。 二、工程管理目标: 1、工程工期 我们技术人员通过对工程各项容考查、研究后有决心通过合理的施工管理,采用先进的施工设备及施工工艺和选派优秀的施工队伍等一系列的保障措施,密切与业主协作,在施工组织上拟实行流水作业,加快施工进度和平衡现场劳动力,并计划在20天工作日完成安装任务。 2、工程质量 我们将通过严格的管理措施,在严把工程质量关,严格自检、自查的基础上虚心听取业主、监理、设计、质监等单位的意见,接受他们对工程的各项施工的质量监督,确保工程质量达到合格。 3、工程安全
本工程将严格执行国家有关安全操作规程,杜绝工伤之事故的发生,把安全意识落实到每个职工的头脑中,确保工程达到安全文明。 三、施工现场的准备 1、要求施工现场基本完成土建工作。 2、施工用电: 施工用电从甲方已设电源引入并设配电箱,以满足施工要求。 3、施工临时设施: 在工程开工前搭设临时设施。 4、施工材料堆放: 在现场施工阶段,现场堆放按钢结构吊装次序和吊装就近的原则进行放置,运输按吊装计划顺序进行,尽量做到边运输边吊装,每阶段都必须经严格按照布置计划进行,材料不准任意堆放。 四、厂制作 厂制作的部件包括钢结构用柱、梁、次梁等产品。 1、对设计图、翻样图严格按规定要求进行审核和交底,公司有关部门都必须参与。 2、所有原材料必须经检验合格后方可进仓入库,入库后由各仓库进行分类、分批次和按产品特性要求堆放并标识,做好防锈、防腐、防潮、防损坏、防混淆的工作,做到先进先出、定期检查。特别是对焊条、焊丝、焊剂严格做到防潮、防锈和烘干处理。 3、过程控制,过程控制主要有以下几点: 3.1、切割(下料):包括气割和剪切,切割前应对板材或型材进行矫平矫直,对接焊零件还须进行探伤。预拼装都有专业放样工在加工面上和组装大样板上进行精确放样,放样后须有检验员检验,以确保零件、部件、构件加工的几何尺寸、形位公差、角度、安装接触面等的准确无误。 3.2、组装:不管是立柱的造型组装、构件整体组装,组装前必
结构计算书 钢结构部分 2012年06月
目录 目录 (2) 1、工程概述: (4) 2、玻璃雨篷的结构的材料特性: (5) 2.1玻璃: (5) 2.2钢结构: (5) 3、荷载计算: (6) 3.1重力荷载: (6) 3.2风荷载: (6) 3.3地震作用: (8) 3.4雪荷载标准值计算 (10) 3.4 温度作用: (11) 3.5拉索反力: (11) 4、结构体系的力学分析: (12) 5、结构体系的有限元计算分析(FEA): (12) 5.1总体说明 (12) 5.1.1分析软件 (12) 5.1.2几何模型 (12) 5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图 (12) 5.1.4单元选用 (15) 5.1.5模型坐标系 (15) 5.1.6 截面 (15) 5.1.7荷载组合 (16) 5.1.8荷载组合 (17)
6、玻璃雨篷钢结构结构体系计算分析结果 (18) 6.1 正常使用极限状态空间变形包络结果 (18) 6.2 承载力极限状态空间应力包络结果 (21) 6.4玻璃结构体系整体稳定性屈曲分析结果 (21) 6.5玻璃结构体系稳定性几何非线性的屈曲分析结果: (23) 7、计算结果分析 (25) 7.1变形计算分析结果的规范校核: (25) 7.2强度计算分析结构的规范校核: (25) 7.3稳定性校核: (25)
雨篷结构体系的结构分析计算 1、工程概述: 华润中心二期雨篷采用钢结构方案,结构布置与尺寸见图纸。 立面荷载传递路径如下:面板玻璃通过结构胶传带肋的梁柱,带肋的梁柱通过埋件把荷载传给主体混凝土结构。受力体系为:1)立面玻璃面板水平(风+地震)荷载通过结构胶传递到带肋柱上。 2)立面玻璃面板的自重荷载由通过面板玻璃底部的连接直接传递到预埋件上。 玻璃结构计算的示意图如下: