湘江四大桥缆索吊装系统
计
算
报
告
2005-11
目录
1索塔 (1)
1.1 计算模型 (1)
1.2 荷载及边界条件 (5)
1.3 主索荷载在跨中 (6)
1.3.1 塔身万能杆件内力及应力 (6)
a) 杆件内力 (6)
b) 杆件应力 (10)
1.3.2 塔顶工字钢应力 (15)
1.3.3 塔铰应力及反力 (16)
1.4 主索荷载在塔前 (17)
1.4.1 塔身万能杆件内力及应力 (17)
a) 杆件内力 (17)
b) 杆件应力 (21)
1.4.2 塔顶工字钢应力 (26)
1.4.3 塔铰应力及反力 (27)
1.5 索塔稳定性分析 (28)
2塔身N14节点板 (31)
2.1 计算模型 (31)
2.2 荷载及边界条件 (31)
2.3 应力分布 (33)
2.4 屈曲分析 (35)
3钢锚箱 (37)
3.1 计算模型 (37)
3.2 荷载及边界条件 (43)
3.3 钢锚箱应力分布 (43)
4背扣索钢锚梁 (46)
4.1 计算模型 (46)
4.2 荷载及边界条件 (49)
4.3 钢锚梁应力分布 (50)
5总结 (53)
6索塔顺桥向斜杆采用米字形布置时的塔身受力 (54)
6.1 主索荷载在跨中 (54)
6.1.1 塔身万能杆件内力及应力 (54)
c) 杆件内力 (54)
d) 杆件应力 (58)
6.2 主索荷载在塔前 (63)
6.2.1 塔身万能杆件内力及应力 (63)
c) 杆件内力 (63)
d) 杆件应力 (67)
图表索引
图1.1 模型总体 (1)
图1.2 西岸索塔模型轴侧投影 (2)
图 1.3 西岸索塔模型正面投影 (2)
图 1.4 索塔模型侧面投影 (3)
图 1.5 索塔模型俯视投影 (3)
图 1.6 塔铰示意 (4)
图 1.7 塔身中部示意 (4)
图 1.8 塔顶示意 (5)
图 1.9 塔铰约束示意 (6)
图 1.10 荷载在跨中时杆件4N1轴力（Tf） (7)
图 1.11 荷载在跨中时杆件2N1轴力（Tf） (7)
图 1.12 荷载在跨中时杆件2N3轴力（Tf） (8)
图 1.13 荷载在跨中时杆件4N3轴力（Tf） (8)
图 1.14 荷载在跨中时杆件2N4轴力（Tf） (9)
图 1.15 荷载在跨中时杆件4N4轴力（Tf） (9)
图 1.16 荷载在跨中时杆件2N5轴力（Tf） (10)
图 1.17 荷载在跨中时全部杆件的应力水平（MPa） (11)
图 1.18 荷载在跨中时杆件4N1应力（MPa） (11)
图 1.19 荷载在跨中时杆件2N1应力（MPa） (12)
图 1.20 荷载在跨中时杆件2N3应力（MPa） (12)
图 1.21 荷载在跨中时杆件4N3应力（MPa） (13)
图 1.22 荷载在跨中时杆件2N4应力（MPa） (13)
图 1.23 荷载在跨中时杆件4N4应力（MPa） (14)
图 1.24 荷载在跨中时杆件2N5应力（MPa） (14)
图 1.25 荷载在跨中时塔顶工字钢等效应力（MPa） (16)
图 1.26 荷载在跨中时塔铰型钢等效应力（MPa） (17)
图 1.27 荷载在塔前时杆件4N1轴力（Tf） (18)
图 1.28 荷载在塔前时杆件2N1轴力（Tf） (18)
图 1.29 荷载在塔前时杆件2N3轴力（Tf） (19)
图 1.30 荷载在塔前时杆件4N3轴力（Tf） (19)
图 1.31 荷载在塔前时杆件2N4轴力（Tf） (20)
图 1.32 荷载在塔前时杆件4N4轴力（Tf） (20)
图 1.33 荷载在塔前时杆件2N5轴力（Tf） (21)
图 1.34 荷载在塔前时全部杆件的应力水平（MPa） (22)
图 1.35 荷载在塔前时杆件4N1应力（MPa） (22)
图 1.36 荷载在塔前时杆件2N1应力（MPa） (23)
图 1.37 荷载在塔前时杆件2N3应力（MPa） (23)
图 1.38 荷载在塔前时杆件4N3应力（MPa） (24)
图 1.39 荷载在塔前时杆件2N4应力（MPa） (24)
图 1.40 荷载在塔前时杆件4N4应力（MPa） (25)
图1.42 荷载在塔前时塔顶工字钢等效应力（MPa） (27)
图1.43 荷载在塔前时塔铰型钢等效应力（MPa） (28)
图1.44 荷载在跨中时西岸索塔屈曲失稳模态 (29)
图1.45 荷载在塔前时西岸索塔屈曲失稳模态 (29)
图2.1 N14节点板计算模型 (31)
图 2.2 N14节点板计算荷载 (32)
图 2.3 N14节点板约束条件 (33)
图 2.4 斜杆轴力为56.4Tf时N14节点板应力分布（MPa） (34)
图 2.5 斜杆轴力为40.0Tf时N14节点板应力分布（MPa） (34)
图 2.6 最不利受力N14节点板屈曲失稳模态（K=3.4） (36)
图 3.1 钢锚箱计算模型轴侧及三方向投影图 (39)
图 3.2 钢锚箱计算模型剖视图 (39)
图 3.3 钢锚箱计算模型局部 (42)
图 3.4 背扣索钢锚梁约束条件示意 (43)
图 3.5 钢锚箱等效应力分布（MPa） (44)
图 3.6 钢锚箱箱外等效应力分布（MPa） (44)
图 3.7 钢锚箱箱内等效应力分布（MPa） (45)
图 4.1 背扣索钢锚梁计算模型轴侧及三方向投影图 (47)
图 4.2 背扣索钢锚梁计算模型剖视图 (48)
图 4.3 背扣索钢锚梁荷载示意 (49)
图 4.4 背扣索钢锚梁约束条件示意 (50)
图 4.5 钢锚梁等效应力分布（MPa） (52)
图 6.1 索塔侧向投影 (54)
图 6.2 荷载在跨中时杆件4N1轴力（Tf） (55)
图 6.3 荷载在跨中时杆件2N1轴力（Tf） (55)
图 6.4 荷载在跨中时杆件2N3轴力（Tf） (56)
图 6.5 荷载在跨中时杆件4N3轴力（Tf） (56)
图 6.6 荷载在跨中时杆件2N4轴力（Tf） (57)
图 6.7 荷载在跨中时杆件4N4轴力（Tf） (57)
图 6.8 荷载在跨中时杆件2N5轴力（Tf） (58)
图 6.9 荷载在跨中时全部杆件的应力水平（MPa） (59)
图 6.10 荷载在跨中时杆件4N1应力（MPa） (59)
图 6.11 荷载在跨中时杆件2N1应力（MPa） (60)
图 6.12 荷载在跨中时杆件2N3应力（MPa） (60)
图 6.13 荷载在跨中时杆件4N3应力（MPa） (61)
图 6.14 荷载在跨中时杆件2N4应力（MPa） (61)
图 6.15 荷载在跨中时杆件4N4应力（MPa） (62)
图 6.16 荷载在跨中时杆件2N5应力（MPa） (62)
图 6.17 荷载在塔前时杆件4N1轴力（Tf） (64)
图 6.18 荷载在塔前时杆件2N1轴力（Tf） (64)
图 6.19 荷载在塔前时杆件2N3轴力（Tf） (65)
图 6.20 荷载在塔前时杆件4N3轴力（Tf） (65)
图 6.21 荷载在塔前时杆件2N4轴力（Tf） (66)
图6.23 荷载在塔前时杆件2N5轴力（Tf） (67)
图6.24 荷载在塔前时全部杆件的应力水平（MPa） (68)
图6.25 荷载在塔前时杆件4N1应力（MPa） (68)
图6.26 荷载在塔前时杆件2N1应力（MPa） (69)
图6.27 荷载在塔前时杆件2N3应力（MPa） (69)
图 6.28 荷载在塔前时杆件4N3应力（MPa） (70)
图 6.29 荷载在塔前时杆件2N4应力（MPa） (70)
图 6.30 荷载在塔前时杆件4N4应力（MPa） (71)
图 6.31 荷载在塔前时杆件2N5应力（MPa） (71)
表 1.1 荷载在跨中时塔身杆件内力及应力极值汇总 (15)
表 1.2 荷载在塔前时塔身杆件内力及应力极值汇总 (26)
表 1.3 西岸索塔屈曲稳定安全系数 (28)
表 6.1 荷载在跨中时塔身杆件内力及应力极值汇总 (63)
表 6.2 荷载在塔前时塔身杆件内力及应力极值汇总 (72)
1索塔
1.1 计算模型
模型总体如图 1.1所示。
西岸索塔模型的轴侧图、各方向的投影如图 1.2~图 1.5所示，其中索塔岸侧、江侧方向如图 1.2所示，顺桥向3层桁架平面按江侧—〉岸侧的顺序编号，如图 1.4所示。
图 1.1 模型总体
图 1.2 西岸索塔模型轴侧投影
图 1.3 西岸索塔模型正面投影
岸侧
江侧
图 1.4 索塔模型侧面投影
图 1.5 索塔模型俯视投影 索塔模型由三部分组成：塔铰、塔身和塔顶，西岸索塔模型中的塔铰、塔
岸侧 江侧
平面1及加强
平面2
平面3及加强
身中部、塔顶局部放大如图 1.6、图 1.7和图 1.8所示。
图 1.6 塔铰示意
图 1.7 塔身中部示意
图 1.8 塔顶示意
1.2 荷载及边界条件
索塔所受荷载除结构自重外，包括主索鞍传递的主索荷载、工作索鞍传递的工作吊篮荷载、以及前后抗风传递的索力。所有这些荷载量值均按贵单位提供的数值考虑。
结构自重西岸索塔塔身重量包括万能杆件、结点板及其它连接件合计312.04 T；塔顶的工字钢、夹心木及索鞍等合计34.3 T；塔铰
6.1*2=12.2T。
索塔所受外荷载包括前、后抗风索索力、索鞍上作用的工作荷载两部分，前、后抗风索索力通过索单元直接作用在塔顶，工作荷载按荷载
作用在跨中、荷载作用在塔前有两种工况：
1.荷载作用在跨中每幅主索鞍所受水平力60.5T，垂直力370.6T；外
侧两幅工作索鞍所受垂直力分别为19.1T，内侧两幅工作索鞍所受
垂直力分别为19.1+35.5=54.6T；
2.荷载作用在塔前每幅主索鞍所受水平力10.0T，垂直力405.9T；外
侧两幅工作索鞍所受垂直力分别为19.1T，内侧两幅工作索鞍所受
垂直力分别为19.1+35.5=54.6T；
索塔结构在塔铰处沿顺桥向可自由转动，如图 1.9所示，图中除RotX自由度放松外，其它5个自由度均约束。
图 1.9 塔铰约束示意
1.3 主索荷载在跨中
1.3.1塔身万能杆件内力及应力
本节分别列出了主索荷载在跨中时塔身万能杆件4N1、2N1、2N3、4N3、2N4、4N4、2N5的内力及相应应力。
a)杆件内力
图 1.10 荷载在跨中时杆件4N1轴力（Tf）
图 1.11 荷载在跨中时杆件2N1轴力（Tf）
图 1.12 荷载在跨中时杆件2N3轴力（Tf）
图 1.13 荷载在跨中时杆件4N3轴力（Tf）
图 1.14 荷载在跨中时杆件2N4轴力（Tf）
图 1.15 荷载在跨中时杆件4N4轴力（Tf）
b)杆件应力
图 1.17 荷载在跨中时全部杆件的应力水平（MPa）
图 1.18 荷载在跨中时杆件4N1应力（MPa）
图 1.19 荷载在跨中时杆件2N1应力（MPa）
图 1.20 荷载在跨中时杆件2N3应力（MPa）
图 1.21 荷载在跨中时杆件4N3应力（MPa）
图 1.22 荷载在跨中时杆件2N4应力（MPa）
图 1.23 荷载在跨中时杆件4N4应力（MPa）
图 1.24 荷载在跨中时杆件2N5应力（MPa）
缆索吊装系统计算书 简介：此缆索吊装系统用于吊装两岸T 梁及钢桁梁。左岸采用万能杆件拼装成双柱门式索塔，锚碇为用万能杆件拼装成的重力式锚碇；右岸不设索塔，直接在岩体上打锚洞，索鞍放在洞口，锚碇为在锚洞内埋型钢卧梁。整套天线系统分上、下游两组。每组由一组主绳 和两组工作绳组成。主绳由4根φ47.5mm 钢绳组成，工作绳由1根φ47.5mm 钢绳组成。工作绳兼作压塔绳。 基本资料拟定： 跨径L ＝333m ；工作垂度：f max ＝L/12＝333/12＝27.75m ； 21.5
方案一：按照左岸T梁(20.22m)重量进行计算T梁吊装采用上、下游两组吊点抬吊方式进行起吊 一、主索受力计算: 1、基本数据： 1）钢绳自重（主索、起吊索、牵引索） g＝（31.716＋3.2760+5.536）=40.528kg/m=0.040528t/m 2）作用在主索上的集中荷载为： a)T梁自重：p1=45t b)T梁超重：p2=5%p1=2.25t c)吊具重（包括配重、自重）：p3=8t（两个吊点） 即：p＝（p1+p2）/2+p3=31.63t b=19m f max=27.75m 2、钢绳的拉力T max计算： 1）水平力H max计算： p（L－b) gL2 H max＝————＋—— 4f max8 f max 31.63×(333－19) 0.040528×3332 ＝————————＋—————— 4×27.75 8×27.75 =89.46+20.24=109.7t 2) 水平夹角φ: f max 27.75 φ=arctg ——=arctg————=100
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算 （1）下塔的吊装参数 设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T 附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图 （2）主吊车吊装计算 ①设备吊装总荷重： P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83t P F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t ②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁
钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算： α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°
式中：S —吊车回转半径：选S=16m F —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L —吊车臂杆长度，选L=53m ④净空距离A的计算： A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2 =53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2 =2.1m 式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5m E —臂杆底铰至地面的高度，E=2m D —设备直径：D=4.2m，取D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤主吊车吊装能力选用校核： 吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。 （3）溜尾吊车的吊装计算
内环线川西段快速化改建工程（金沙江路段）8标 主线K25～K28连续钢箱梁 运输与吊装 专 项 评 审 方 案 甲基础设施有限公司 2009年4月
目录 第一章、工程概况 一、工程范围 二、钢箱梁结构特点 三、周边环境地形 第二章、施工总体方案概述 一、钢箱梁分段方案 二、钢箱梁吊装流程 三、吊装设备的选择 四、工程特点、难点及对策 第三章、施工准备工作 一、技术准备 二、分段厂内制作要求 三、人员准备 四、物资准备 五、场地基础、道路准备 第四章、运输方案 一、运输要求 二、运输车辆选择 三、运输道路 四、钢箱梁在工地内的路线和停车位置 五、钢箱梁的装车与固定 六、车辆行驶 第五章、钢箱梁的吊装 一、现场测量和划线
二、吊装顺序 第六章、钢箱梁工地焊接工艺 一、焊接材料及辅助材料 二、焊接工艺 三、焊缝检验 第七章、钢结构涂装工艺 一、涂装配套及膜厚 二、涂装基本要求 三、涂装检验 第八章、项目人员和管理组织机构 第九章、施工机械设备 第十章、施工进度计划和劳动力使用计划 一、施工进度计划 二、吊装劳动力使用计划 第十一章质量保证措施 一、项目检验制度 二、施工前准备阶段 三、施工过程 第十二章、保证职业健康、安全生产、文明施工的技术措施 一、职业健康安全管理的一般规定 二、安全教育 三、安全检查 四、安全设施 五、安全用电 六. 安全防火
第一章、工程概况 一、工程范围 内环线川西段快速化改建工程（金沙江路段）8标位于川西内环线金沙江路段，东起罗山路立交桥，西至银宵路与7标相接，主线为沿原金沙江路建高架道路，其中主线K25～K28四跨为连续钢箱梁，跨距分别为35m+55m+50m+30m，总长170米。本工程范围为该四跨连续钢箱梁的现场吊装，包括钢箱梁的运输、吊装、装配、焊接和涂装。（本工程范围见平面图）该工程总包方为甲基础公司，监理单位为乙监理公司，钢结构制作和吊装为丙造船集团有限公司。 二、钢箱梁结构特点 连续钢箱梁共有四跨，自西向东跨距分别为35m+55m+50m+30m，总长170 m。钢箱梁为箱形结构，主体宽从24至，中间设有7道纵向腹板；沿长度方向每隔2m设一道横向加强结构，横向加强结构有T型框架结构和实肋板两种形式；桥面板和桥底板上纵向全长均设有U型槽和球扁钢加强材。箱梁中心高从至过渡变化，结构中心线为缓和曲线与圆弧相接。（钢箱梁结构见设计图） 钢箱梁材料为Q345qD，钢结构总重量约为2300吨。 三、周边环境地形 1、工地西南角为金沙江路地铁站和磁悬浮站，东北角为新国际博览中 心，车流和人流密集，为交通繁忙区域。 2、本工程工地位于原金沙江路道路中央，现两侧临时道路均已通车， 且车流量极大。 3、原金沙江路道路中央为绿化带，地面未做硬化处理。 4、在平行道路中心线两侧5m处埋设有雨水管道，在K25跨南侧有一 处顶管施工井，且该井与钢箱梁吊装同时施工。
之缆索吊装计算 软件使用教程之缆索吊装计算 “计算书大师”软件使用教程 1、软件简介 计算书大师软件（Calculation Sheets Master），英文简称CSM，最新版本CSM2013，该软件具备结构设计、施工计算的相关功能，包括：钢筋混凝土柱偏心受压配筋计算，缆索吊装计算，钢材压杆稳定计算，混凝土受冲切承载力计算，混凝土局部承压计算，喷射混凝土搅拌站基础计算，隧道通风设计计算，桩基相关计算，挡土墙计算，普通梁配筋计算，风荷载计算，钢结构连接（对接焊缝、角焊缝、螺栓）设计计算，新浇混凝土对模板侧压力计算（公路规范和铁路规范），滚石冲击力计算，工字钢抗弯、抗剪、抗压自动计算，线性内插计算，材料体积面积计算、截面特性计算等等，对部分规范中的参数采用数据库自动查询的办法，比如不同截面类型的钢柱受压稳定系数查表，混凝土抗拉、压强度设计值查规范，贝雷梁截面特性及杆件尺寸重量等参数查询等等，省去了查询相关规范和书籍的麻烦，同时也省去了您将计算书录入Word的麻烦，计算一步到位，完全自动化。对结构设计人员及施工技术人员来讲，CSM软件是一位很好的“技术帮手”，“计算书大师软件”为工程技术人员快速化决策提供有力的技术支撑，大大节约了您编制计算书的时间！ CSM软件由石家庄铁道大学2010届本科毕业生胡帮义开发，在开发的过程中得到了石家庄铁道大学硕士生导师、博士--黄羚教授的大力支持，同时得到相关同学的帮助，在此对他们表示诚挚的感谢！ 2、软件功能介绍 计算功能 缆索吊装计算功能 2.1缆索吊装 2.1.1开发目的 在拱桥施工中经常要使用缆索吊机，缆索吊机的结构安全是保证施工安全的重要方面，结构安全的保证很大程度上需要对结构进行力学计算。故设计人员需经常对相关索进行施工工况下计算，以确保满足施工受力要求。在缆索主索计算中，有个索张力方程，方程相当复杂，还需要解一元3次方程试算。计算工作量巨大，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成Word版本计算书，特开发该项计算功能以减轻技术人员的劳动强度。
春晓大桥缆索吊装系统计算书 1 主索验算 1.1缆索吊机主索概述 本桥缆索吊机主索的计算跨径布置为224+336+224mm，采用各跨连续布置，中间转点支撑于塔架的索鞍上，两端锚固在锚碇装置上，鞍座顶与锚碇的竖直距离为126m，主索在施工中的最大垂度垂跨比为1/13（25.8m）。主索分两组，每组由8φ56mm（CFRC8×36SW）满充钢丝绳组成。缆索吊机的设计吊重为4×87.5t，吊点纵向间距9m。 1.2计算荷载参数 1.2.1结构参数 表1 结构计算特征参数 1.2.2荷载参数 （1）均布荷载 单组主索8根，本桥不采用承索器，均布荷载只考虑主索自重，单根索自重 W=14.98kg/m。单组主索每延米重量为119.84kg。 （2）集中荷载（单位：t） 本桥跨中2号节段重量为265.3t，靠近塔端最重12节段重量为338.1t。因缆索系统主索张力在吊重荷载位于跨中时最大，计算中施工控制荷载的选取以跨中2号
节段为准，以靠近塔端最重12节段重量为施工验算荷载对主索进行验算。 表2 集中荷载组成 设计吊重工况:选取设计吊重荷载为350t ，采用双吊点起吊，平均到单根主索，每个吊点:P=10.9375t 。 施工验算工况：验算吊重荷载422t ，采用双吊点起吊，平均到单根主索，每个吊点:P=13.1875t 。 1.3计算假定 为简化计算，对主索计算做如下假定： （1）不计塔顶的水平位移影响； （2）塔顶索力在索鞍两侧连续，即索力满足在索鞍两侧相等的条件； （3）承重索的自重恒载沿索为恒量，承重索在自重作用下呈悬链线，且满足线性应力应变关系； （4）在缆索吊装系统计算中，忽略滑轮直径和滑轮摩擦力的影响； （5）吊重集中荷载由4个吊点平均分担。 1.4计算理论 1.4.1悬链线基本方程 自重作用下的柔性索曲线可表示为左端水平力H 、左端竖向力V 分量和无应力索长S 0的方程。 [] ))(ln()ln(200220H WS V WS V H V V W H EA HS X +-+--+++= （1） ))((1 22220220 2 0H WS V H V W EA VS WS Y +--+- -= （2）
钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，
白银城区地下综合管廊工程 25吨汽车吊吊装方案 建设单位：白银市城市综合管廊管理有限公司 设计单位：北京市市政工程设计研究总院技术有限公司 监理单位：甘肃工程建设监理公司 施工单位：中国一冶集团有限公司 编制时间：年月日 编制人：
目录 一、工程概况...................................................................................... - 2 - 二、施工准备...................................................................................... - 2 - 三、起重机施工.................................................................................. - 3 - 四、安全生产措施.............................................................................. - 4 - 五、安全保证措施.............................................................................. - 5 - 六、汽车吊使用注意事项 .................................................................. - 6 - 七、汽车吊参数................................................................................ - 10 -
东二环跨线桥钢箱梁吊装 专项施工方案计算书 1、工程概况 1.1工程简介 本工程位于呼和浩特市南二环东延伸段与南二环相交处，桥梁起桥桩号KO+261.000,终桥桩号K1+116.000,桥梁总长855.0m,桥梁范围内最大纵坡3.5%，桥梁总面积22230.0㎡。桥梁横向分A、B两幅布置，中间中央分隔带留2m空档。 上部结构为预应力钢筋混凝土连续箱梁、连续钢箱梁及简支钢箱梁。按与线路交叉情况依次分为：跨腾飞路、跨东二环地道及跨鄂尔多斯东街钢箱梁。本桥斜交角度为正交。 A幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(38+58+54)m+3×25m+50m+4×30m，B幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(54+58+38)m+3×25m+50m+4×30m，30m和25m标准跨径均采用预应力混凝土连续箱梁（简支变连续结构），跨腾飞路、鄂尔多斯东街采用50m单跨简支钢箱梁，跨南二环地道采用三跨连续钢箱梁。本桥斜角角度为正交。 1.2施工平面图（见图1.2-1）
东二环跨线桥平面布置图图1.2-1
1.3主要工程数量 2、总体施工方案 2.1总体吊装方案 考虑到运输、架设各种因素影响，钢箱梁采取在工厂分节段加工，经验收合格后采用汽车陆地运输至施工现场拼装成型。总体拼装方案如下： 钢梁分段运至施工现场后，采用吊车将钢梁分段吊装到现场搭设的临时支架上进行拼装作业；根据各联钢箱梁在加工方案中分段最大重量和拼装时最大起重高度，钢梁拼装临时支架采用钢管立柱支架进行搭设，钢箱梁节段吊装选用260t履带吊吊装。钢梁拼装时均采用全断面焊接进行连接。 2.2钢箱梁节段划分方案 结合现场实际情况及钢结构设计特点，同时经过与设计单位沟通，最终确定了钢箱梁节段划分。 钢箱梁节段划分如下（见下图）：
缆索吊装系统在复杂环境条件下的科学合理布局 【摘要】湘江四大桥为斜拉飞燕式中承式系杆钢管砼无铰拱桥,其主桥施工采用无支架缆索吊装方案,本文着重介绍如何根据现场情况，科学、合理的布置缆索系统。 【关键词】湘江四大桥；无支架缆索系统；主绳锚碇；扣塔；主抗风锚碇；背扣索锚碇；八字抗风锚碇；主卷扬机群 湘江四大桥桥址位于湘潭市区，其为横跨湘江的一座斜拉飞燕中承式系杆钢管砼无铰拱桥，全桥跨径组合为（17×25m小箱梁+6×45mT梁，引桥）+(120m+400m+120m主桥），全长1344. 96m，主桥净跨径L0=388m，拱肋矢跨比为1/5.19，桥面净宽27m。 主拱肋中心间距为34m，采用六管桁架截面，拱肋拱顶截面高度为9米,拱脚截面高度为5米；每道肋由上、下各三根ф850×28(24、22、20)毫米、内灌50号混凝土的钢管弦杆组成,并通过上、下横联、腹杆及横向斜杆组成空间稳定体系。每条拱肋共分成27个节段，节段长度为5.508 m -18.09m。吊装重量在32t-80t之间（不含施工设备重量）,拱肋横撑共13道（包括4道肋间横梁），吊装重量约34 t-82t，长度为31.30m。全桥两条拱肋共67个吊装节段（包括横联）。 经过分析比较，主桥施工方案确定采用无支架缆索吊装方案，那么如何利用现有的施工现场，科学、合理的布置缆索系统就是摆在面前的一个待解决的关键难题了。 缆索系统的布置主要包括主绳锚碇、扣塔、主抗风锚碇、背扣索锚碇、八字抗风锚碇、主卷扬机群等。 缆索吊装系统布置图 1、缆索系统布置的难点 （1）、主绳锚碇的布置： 受现场场地的限制，主桥桥墩处于主河道附近，离河岸远的有300米左右，经过讨论，其布置有两种方案可供选择，一是主绳锚碇布置在河岸上，其主绳的水平夹角处于20o左右，对索塔产生的竖向压力不大，利于索塔的设计，但是所需单根主绳长度就要达到1500米左右，不能利用现有主绳，还有就是位于西岸河岸，土质为砂性土，土的粘结力较小，而主绳锚碇受主绳拉力为400T左右，这就需要设计大体积的砼靠自重来平衡外力，以上这些大大增加了施工成本；另一个方案主绳锚碇布置在两岸飞燕尾部，主绳锚碇与飞燕部连成整体，靠其飞燕部自重来平衡主绳所受拉力，大大减少了锚碇砼数量，主绳也可以利用现有材料，但是，由于锚碇所处位置距离主塔仅120米，主绳水平夹角为42 o左右，大大超过了设计规范，并且由此主绳对索塔产生了很大的竖向压力，这给索塔设计带来了很大的难度，提出了更高的要求。 （2）、扣塔的布置：
吊车吊装计算 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算 （1）下塔的吊装参数 设备直径：φ 设备高度： 设备总重量： （2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F =+ = 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q = P F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F = ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科 QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 附：上塔（上段）吊车臂杆长度
履带跨距： m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算： α=arc cos（S－F）/L = arc cos（）/53 =° 式中：S —吊车回转半径：选S=16m F —臂杆底铰至回转中心的距离，F= L —吊车臂杆长度，选L=53m ④净空距离A的计算： A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2 =°－°－5/2 = 式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H= E —臂杆底铰至地面的高度，E=2m D —设备直径：D=，取D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤主吊车吊装能力选用校核： 吊装总荷重/起吊能力=P/Q=67=% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。 （3）溜尾吊车的吊装计算
①受力计算 F= （9-1）×= ②溜尾吊车的选择 辅助吊车选用为：75T汽车吊 臂杆长度：12m； 回转半径：7m； 起吊能力：36t； 吊装安全校核：因为〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。（二）、上塔（上段）的吊装计算 （1）上塔上段的吊装参数 设备直径：φ设备高度：设备重：安装高度：45米
目录
1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）
缆索吊系统施工方案
第一部分缆索吊系统施工方案 一、概述 缆索吊装系统主要由2根主索，一套搬运小车，一套起重索，一套牵引索，两端塔架，塔底卷扬机，索锚等分系统组成，两侧吊塔均采用万能杆件拼装而成，万能杆件之间采用高强螺栓联结，全桥设一付索道，利用移动式索鞍根据需要进行移动对位固结好后再进行吊装。主索道承重索由2根Φ52钢丝绳（结构为6×37S+IWR）组成，索锚采用主锚和后正风锚合二为一，前正风锚利用主桥台。索塔基础及索锚均采用C20钢筋混凝土。缆索吊系统的整体布置见所附施工设计图。 索吊系统主要参数： 1.跨度：296.6m； 2.起重量：20t； 3.起升高度：120m； 4.塔高（万能杆件并装高度）：北26m，南31.4m； 5.起升平均速度：20m/min； 6.牵引平均速度：40m/min； 7.承重索最大偏角：3.3°； 8.工作风压：不超过6级； 9.设计承重时挠度：22m； 10.同组主索间距：1.5m。 二、安装准备 在安装索吊系统前，必须配备索吊本身设
15 滑车5t单门套4 塔身拼装用 16 滑车10t单门套4 塔身拼装用 17 滑车1t单门套4 摇头扒杆用 18 绳夹骑马式绳夹个28 1.材料设备的验收、存放、发放： 索吊系统所需的材料设备数量巨大，规格复杂，现场的材料管理应严格遵守验收、存放及发放制度。 材料设备的验收应着重验收以下内容：材料炉号、批号、型号、化学成分和金属力学性能、合格证、使用说明书及有关图纸、外观质量、数量等，尤其是数量及外观质量的检查。 材料设备的存放保管应按不同型号、规格、材质等内容分开存放，并考虑便于运输。索吊系统中的主要材料万能杆件应按要求排放整齐，最好就是在由方木或型钢组成的支柱架中。不同的材料应存放不同的格内，并有明显标牌标注。钢丝绳应整盘存放，并标识清楚。卷扬机及滑车要分型号存放于垫木上，挂上标识牌后等待领用。所有材料设备均应防雨、防锈，并保持设备的润滑。 材料设备的发放实行认领登记制度并做到“标记移植”，这样才能保证产品的可追溯性。 万能杆件的搬运过程应轻拿轻放，严禁抛掷。 三、安装施工
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 ( 一) 下塔的吊装计算 ( 1) 下塔的吊装参数 设备直径: φ4.2m 设备高度: 21.71m 设备总重量: 52.83T 附: 上塔( 上段) 吊车臂杆长度 ( 2) 主吊车吊装计算 ①设备吊装总荷重: P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中: P Q—设备吊装自重P Q =52.83t P F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量, 取P F =3.6t ②主吊车性能预选用为: 选用260T履带吊( 型号中联重科QUY260)
回转半径: 16m 臂杆长度: 53m 起吊能力: 67t 履带跨距: 7.6 m 臂杆形式: 主臂形式吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t吊钩, 钩头重量为2.8吨吊车站位: 冷箱的西面 ③臂杆倾角计算: α=arc cos( S－F) /L = arc cos( 16-1.5) /53 =74.12° 式中: S —吊车回转半径: 选S=16m F —臂杆底铰至回转中心的距离, F=1.5m L —吊车臂杆长度, 选L=53m ④净空距离A的计算: A=Lcosα－( H－E) ctgα－D/2 =53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2 =2.1m 式中: H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度, 选H=36.5m E —臂杆底铰至地面的高度, E=2m D —设备直径: D=4.2m, 取D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤主吊车吊装能力选用校核: 吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核, 选用的主吊车能够满足吊装要求。
有关参数、技术要求等；施工现场情况，包括场地、 施工步骤与工艺岗位分工；工艺计算（包括受力分析与计算、机具选择、被吊设备、构件校核等）；进度计划；资源计划（包括人力、机具、材料等）；安全技术措施；风险评估与应急预案等。 采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在lOOkN 及以上的起重吊装工程；起重量300kN 及以上起重设备安装工程的吊装方案，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证，再经施工企业技术负责人审批。实行总承包管理的项目，由总承包单位组织 杆）偏心过大、机械故障等。预防措施为：严格机械检查；严禁超载；打好支腿并用道木和钢板垫实基础， 生产效率高，焊接质量好，形成保护条件，主要适用于平位置（俯位）焊接。(3)埋弧焊剂的成分主要是Mn0、Si02等金属及非金属氧化物，难以焊接铝、钛等氧化性强的金属及其合金。(4)只适用于长缝的焊接。(5)不适合焊接薄板。 设备开箱检查→基础放线（埋设中心标板与基准点）→设备基础检查验收→垫铁设置→设备吊装就位→安装精度调整与检测→设备固定与灌浆→零部件装配→润滑与设备加油→设备试运转→工程验收。 安装精度调整与检测：(1)精度调整与检测是机械设备安装工程中关键的一环，直接影响到设备的安装质量。(2)精度调整应根据设备安装的技术要求（按照规范或设备技术文件规定）和精度检测结果，调整设备自身和相互位置状态，例如，设备的中心位置、水平度、垂直度，平行度等。(3)精度检测是检测设备、零部件之间的相对位置误差，如垂直度、平行度、同轴度等(4) 所有位置精度项和部分形状精度项，涉 、高压试验应国家规范、当地供电部门的规定及产品技术要求。2、试验内容：母线、避雷器、高压瓷瓶、电压互感器、电流互感器、高压开关等。3、过电流继电器、时间继电器、信号继电器等调整，机械连锁调整。4、用 500V 兆欧表测试二次回路的绝缘电阻，必须大于 0.5M Ω 。二次回路如有电子元件时，该部位的检查不准使用兆欧表测试，应使用万用表测试回路是否接通。5. 分别模拟试验，控制、连锁、操作、信号和继管道组成量不得低于国家现行标准的规定。(2)管道组成件及管道支承件的材质、规格、型号、质量应符合设计文件的规定，并应按国家现行标准进行外观检查，不合格者不得使用。(3)合金钢管道组成件应采用光谱分析或其他方法对材质进行复查，并作好标记。合金钢阀门的内件材质应进行抽查，每批（同制造厂、同规格、 同型号、同时到货）抽查数量不得少于1个。(4)设计文件要求进行低温冲击韧性试验的材料和晶间腐蚀试验的不锈钢管子及管件，供货方应提供低温冲击韧性、晶间腐蚀性试验结果的文件，其指标不得低于设计文件的规定。(5)管道组成件及管道支承件在施工过程中应妥善保管，不得混淆和损坏，其色标或标记应明显、清晰。材质为不锈钢、有色金属的管道组成件及管道支承件，在储存期间不得与碳素钢接触。暂时不能安装的管子，应封闭管口。 工业管道安装一般规定1．检查各部件的质量情况，不符合要求的及时处理，防止把不合格的部件用于系统。2．不锈钢管道吊装时应使用尼龙吊装带，禁止用钢丝绳直接吊装不锈钢管段。3．连接各部件、法兰、阀门，焊接并经检查合格。4．管道使用的阀门、仪表等，安装前根据设计要求进行强度和密封试验，调试合格。不合格的产品严禁安装。符合安装要 求的产品应附有合格证书。5．管道安装前，应按图纸进行测量放线，确认现场实际与图纸无误后再进行安装。6．管道安装时，应对照管道预制分段图进行。对留有调整段的，应按现场实际进行测量，根据实测尺寸切割所需的调整尺寸。7．管段切割及坡口加工时，不锈钢管应使用专用工具，不可与碳钢管混用。8．管段安装前应检查管道内部清洁度。如发现管内有脏物，应先进行吹扫或用其他方法将管内清理干净，方可对管段进行组对、焊接。9．管道安装要填 ．管道试压前，应全及支架等的质量，必须符合设计要求及有关技术规范的规定。检查管道零件是否齐全，螺栓等紧固件是否已经紧固，焊缝质量，支架安装情况等。对输送剧毒流体的管道及设计压力大于等于lOMPa 的管道，在压力试验前，资料已经建设单位复查，如：管道组成件质量证明书；管道组成件的检验或试验记录；管子加工记录；焊接检验及热处理记录；设计修改及材料代用文件。2．试压前，待试管道上的安全阀、爆破板及仪表元件等已经拆下或加以隔离，待试管道与无关系统已用盲板或采取其他措施隔开。盲板处应有标记，并作记录，以便试压后拆除；系统内的阀门应开启；系统的最高点位置应设置放气阀，最低点应设置排液阀。3．管道在试压前，试验范围内的管道安装工程和焊缝及其他待检部位尚未涂漆和绝热，管道上的膨胀节已设置了临时约束装置。埋地敷设的管道，试压前不得埋土，以便试压时进行检查；水压试验前应检查管道支架的情况，若管架设计按空管计算管架强度及跨距时，则应增加临时支柱，避免管道和支架因受额外荷重而变形损坏。4．试验时应安装不少于两块经校验合格的压力表，并应具有铅封。压力表的满刻度应为被测最大压力值的1.5～2倍，压力表的精度等级不应低于1.5级，它们应直立安装在便于观测的位置。位差较大的系统，压力表的位置应考虑试 ．炉子中心测量记录。2．隐蔽工程的验收合格证明。3．炉体冷却装置、管道和炉壳的试压记录及焊接严密性试验合格的证明。4．钢结构和炉内轨道等安装位置的主要尺寸的复测记录。5．可动炉子或炉子可动部分的试运转合格的证明。6．炉内托砖板和锚固件等的位置、 尺寸及焊接质量的检查合格证明。7．上道工序成果．按工程承包范围提2．所有电气交接试验已完成，并取得书面试验报告，报告的结论为合格可以受电。3．按工程所在地供电管理部门规定，对高、低压变配电所经供电部门检查符合要求，结论为可以受电。并对电力进线供电计量仪表进行检定且合格。4．通电试运行的计划或方案或作业指导书等技术文件已获批准，并经监理单位确认。5．包括消防设施在内的安全防范技术措施已落实到位，并制订了防范用的应急预案。6 ．参与通电试运行的人员已确定，并经组织分工，试运行前安全．通风与空调工程交工前，在已具备生产试运行的条件下，由建设单位负责，设计、施工单位配合，进行系统生产负荷的综合效能试验的测定与调整，使其达到室内环境的要求。2．综合效能试验测定与调整的项 目，由建设单位根据生产试运行的条件、工程性质、生产工艺等要求进行综合衡量确定，一般以适用为准完成消防工程合竣工验收条件。2单位工程或与消防工程相关的分部工程已具备竣工验收条件或已进行验收。3．施工单位已委托具备资格的建筑消防设施检测单位进行技术测试，并取得检测资料。4 建设单位应正式向当地公安消防机构捉交申请验收报告并送交有关技术资料。．建设工程消3．消防产品质量合格证明文件；4．有防火性能要求的建筑构件、建筑材料、室内装修装饰材料符合国家标准或者行业标准的证明文件、出厂合格证；5．消防设施、电气防火技术检测合格证明文件； 6．施工、工程监理、 ．消防工程在施工单位 安装结束后，以施工单位为主，必要时会同建设单位、设计单位和设备供应商，对固定灭火系统进行自检性质的调试检验，鉴定固定灭火系统的功能是否符合设计预期要求，发现安装缺陷，及时整改，为向公安消防机构申报消防验收做好准备。2．自动消防没施工程竣工后，建筑消防设施施工安装单位必须委托具备资格的建筑消防设施检测单位进行技术测试，取得建筑消防设施技术测试报告后，方可验收。 3．系统调试的方案制定者，要经消防专业考试合格；系统调试的作业操作者，要经专门培训考核合格；系统调试使用的仪器、仪表和设备要符合规范要求，处于完好状工程所在的直辖市或设区的市的特种设备安全监督管理部门，告知后即可施工。 电梯安装施工过程中，电梯安装单位应当遵守 施工现场的安全生产要求，落实现场安全防护措施，服从建筑施工总承包单位对施工现场的安全生产管 ．安装许可证和安数。2．审批手续齐全的施工方案。3．施工现场作业人员持有的特种设备作业证。4．施工过程记录和自检报告，要求其检查和试验项目齐全、内容完整。5．变更设计证明文件（如安装中变更设计时），能说明由使用单位提出、经整机制造单位同意的程序。6．安 装质量证明文件，包括电梯安装合同编号、安装单位安装许可证编号、产品出厂编号、主要技术参数等内容，并且有安装单位公章或者检验合格章以及竣工日期。上述文件如为复印件则必须经安装单位加盖公章得业主认可确认。1．总体建设计划要告知各参建的分包单位，各分包单位按总体汁划编制各自承担的单位工程或单项工程的总进度计划或年度施工进度计划，编制的计划要符合承包合同的约定的工期目标要求。并报总承包单位审核确认。2 ．总承包单位要及时评审各分包单位上报的各种施工进度计划，评审的依据是上报的计划是否符合总体建设目标要求，如有异议要通知上报的分包单位澄清或修订，如无异议要 定并合理；工程设计详细，图纸完整、清楚，工程任务和范围明确；工程结构和技术简单，风险小；投标期相对宽裕，承包商可以有充足的时间详细考察现场、复核工程量，分析招标文件，拟订施工计划；合同条件中双方的权利和义务十分清楚，合同完备。本工程招标图纸粗略，投标期短，地形和地质条件复杂，所使用的合同条件和规范是承包商所不熟悉的。因此，不宜采用固定总价合同方式。 B 方投标风险意识较差。直到工程施工中才发现缺少设备基础安装图纸，从而发现漏报了设备基础价格，B 方的预算员认为A 方在招标文件中漏发了基础图不能说明是A 方问题。B 方应该在接到招标文件后对招标文件的完整性进行审查，将图纸和图纸目录进行校对，如果发现缺少，应要求A 方补充，同时向业主提出索赔。 A 方在招标文件中没有提出合同条件，而在确定承包商中标后才提出合同条件，这是不合理行为。本工程采用承包商不熟悉的英文合同文本、英国规范，并未在招标文件中明确规定，造成承包商投标文件编 协议书（包括补充协议）；(2)(4)专用合同条款；(5)通用合同条款； (6)有关的标准、规范及技术文件；(7)图纸；(8)工程量清单；(9)工程报价单或预算书等。发包人在编制招标文件时，可以根据具体情况规定优先顺 ．总承包合同约定的或业主指定的分包项目；不属于主体工程，总承包单位考虑分包施工更有利于
第十章、钢箱梁施工监理实施细则 1.0钢箱梁施工监理工作内容 钢箱梁施工监理包括施工方案的审批、钢箱梁外委厂家资质考察及审批、钢箱梁加工过程质量检查、临时支墩、支座安装质量、钢梁吊装、现场施工质量和安全控制及监控测量、防腐涂装的质量控制等内容。 2.0施工方案的审批 包括钢箱梁施工方案的审批和防腐涂装施工方案的审批。 1.钢箱梁施工方案的审批 承包人应提交钢箱梁施工方案，监理工程师应对其申报的施工工艺流程、材料试验报告（钢筋及钢材、预应力钢筋、桥梁支座、剪力钉、高强螺栓、焊条、焊接和焊剂及混凝土配合比设计报告等），安装与桥面系施工方案，安装方案应对安装所用的吊机起重能力，钢立柱、钢桁架、导梁等架梁的临时设施进行承载力及稳定性验算，并有完整的计算书，对安装程序以及安装中安全保障措施均应有详细的说明，桥面系施工方案应详细说明桥面连续体系转换，湿接缝等施工工艺，桥面砼的浇筑及养护措施，施工安全保障措施等，监理工程师对施工方案进行严格审查，尤其对大型预制梁的安装方案在必要时可会同有关专家共同审核。
2.防腐涂装施工方案的审批 3.0适用范围 本细则适用本工程中的钢混叠合梁。 4.0钢梁的加工及吊装 4.1 选定加工单位。 钢梁加工单位应选信誉良好，技术实力雄厚，硬件设施齐全，加工质量可靠，并经总监办（驻地办）审批的单位。 4.2 图纸会审 总监办、驻地办、总包单位、加工单位都要派专人对钢混梁的图纸进行会审，会审主要的方向是：设计尺寸是否有误；未来钢梁上部施工与钢梁主体连续是否存在施工问题；钢混梁中是否有新工艺；如有新工艺如何实施；钢混梁中是否存在工程施工难点。 4.3 钢梁（加工过程）检查 4.3.1 原材料的检查 材料型号是否符合设计要求。材料铭牌标识是否清楚，原材料是否有破损、污染；原材、焊条、防腐漆、高强螺栓、剪力钉等主要材料的复试是否合格；焊接材料与母材的搭配是否满足规范要求。检验单位是否满足要求（应采用第三方检测）。 4.3.2 底胎的检查 每个加工单位的方法是不同的，但底钢板的尺寸是相同的。底钢板铺设完成后，要对底钢板进行检查。主要包括长度、宽度、焊缝质量、焊缝高度、对接范围的尺寸是否正确，有无底板厚度变化？厚度
宁波市东外环甬江大桥工程缆索吊设计说明书 一、工程概况 甬江大桥主拱拟采取缆索吊装方案。由于桥址处航空限高为107m，为减小缆索吊跨中垂度、 保证主跨拱肋安装，在主拱中部加设一座临时索塔，根据本桥钢箱拱肋的结构形式和最大节段重量， 甬江大桥吊装系统采取150m+217m+217m+150m跨径组合的连续四索跨吊装系统。 整个缆索吊系统共设三个索塔。索塔采用门形全钢结构，塔柱横桥向中心距28m，顶宽42m（边 索塔为41.8m）。边索塔为双柱式门形结构，分别设在P3、P4主墩承台顶面，采用缆索、扣索合二 为一的方式，索塔底部与主墩承台固结；中索塔为四柱式门形结构，设在主跨跨中位置，仅布置有缆索系统，索塔底部与临时承台固结。 主索长度820多米，采用两组主索。单组主索由8根φ70mm、公称抗拉强度为1470MPa的密封钢丝绳组成，每根钢丝绳最小破断拉力为4976kN（《密封钢丝绳》GB/T 352-2002）。单组主索设计吊重1800kN，两组主缆索总设计吊重能力为3600kN，主索安全系数≥3.5。两组索道均采用独立的起重、牵引、跑车及上、下挂系统，全桥共四套。 每组主索起重系统由4台16t卷扬机、12线φ32mm起重钢丝绳和4台1000kN主索跑车系统组成。跑车牵引系统由φ32mm钢丝绳，4台16t卷扬机组成。 主索道内侧设2套工作索系统，全桥共4套。工作索主要用于临时风撑、吊杆等吊装起重作业。工作索道分别用2φ56mm普通钢丝绳组成，最大设计吊重20t。 缆索系统总体布置见图1-1
二、缆索系统设计 1．主缆系统设计 计算模型：主缆跨度实际布置为：150m ＋217m ＋16m ＋217m ＋150m ，中间16m 跨对主缆受力影响很小，可忽略不计，即简化为双跨缆索系统：150m ＋217m ＋217m ＋150m 。 (1) 主索荷载： 单组主索拟采用8φ70mm-1470MPa 密封钢丝绳，作用于主索上均布荷载总重： G ＝521kN 跑车、吊具及起重牵引索分配重量等空载集中力：Q 0＝280kN 最大节段ZN1重1800kN ，采取与中索塔抬吊安装，因此取第二大节段ZN9作为设计吊装荷载，跨中设计吊重：Q 吊＝1620kN 则：Q m ＝Q 0+ Q 吊＝1900kN (2) 设计吊重下主索张力 设计吊重下跨中垂度取f m ＝12.5m （矢跨比：1/17.36） 则主索水平分力： kN a L f Q f GL H m m m m 8921)12217(5 .1241900 5.128217521)(48=-?+??=-+= 此时，主索张力：kN H T m m 8921 =≈ 一组主索（8φ70mm-1470MPa 密封钢丝绳）破断拉力： kN T n 3423586.049768=??= 主缆安全系数：384.38921 34235 >=== m n T T K .5，满足设计要求。 (3) 空缆初始张力和垂度 两等跨主缆张力方程为： })],,,(),,,([48{ ' '''2 23m m m m m m m m m m k x x H a x G Q U a x G Q U H F E H H -++ )],,,(),,,([48 ' '''x x x x x x x x k a x G Q U a x G Q U F E += 式中： x m H H ,——分别为初始状态和终末状态主缆水平张力； F E k ——主缆刚度，取：kN N F E k 6951025.31025.383385102.1?=?=???= ),,,(m m m m a x G Q U ——与代梁剪力内积有关的函数，当L a m <<时，其表达式为： 2 24)()1(12 ),,,(m m m m m m m m m m m m Q L a G G Q Q L x L x a x G Q U -++-= 该函数的参数的意义如下： Q ——集中荷载总量，共有4个总量Q ，分别为本跨和另一跨，初始状态和终末状态。下 标为m 时表示初始状态，为x 时表示终末状态，上标’表示另一跨，不带上标表示本跨。其它参数的上下标也具有类似意义； G ——均布荷载总量，G ＝gL ； x ——集中荷载Q 的位置； a ——集中荷载的间距。 跑车间距12m ，本跨和邻跨跑车位于跨中时： 221900217 412 521)5211900(1900)211(2112),,,(?-++??-?=m m m m a x G Q U 271040.1kN ?= )12,5.108,521,280(),,,(),,,(),,,(' '''''''U a x G Q U a x G Q U a x G Q U x x x x x x x x m m m m === 22280217 412 521)521280(280)211(2112??-++??-?= 251043.9kN ?= 则张力方程的二次项系数为： kN A 3 572 61081.38921]1043.91040.1[8921 481025.3?=-?+???= 常数项为： kN B 11556 1028.1]1043.91043.9[48 1025.3?=?+??= 代入张力方程有： 112331028.11081.3?=?+x x H H 解得：kN H x 4030= 空载垂度： m H a L Q H GL f x x x 06.74030 4) 12217(280403082175214)(80=?-?+??=-+= (4) 塔前15m 时的主索张力及垂度（吊装ZN1拱肋节段）