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两种微机主变差动保护的实现原理及试验方法

两种微机主变差动保护的实现原理及试验方法
两种微机主变差动保护的实现原理及试验方法

网络教育学院

本科生毕业论文(终稿)

题目:继电保护若干问题研究

——两种微机主变差动保护的实现原理及试验方法

学习中心:安徽滁州奥鹏教育学习中心

层次:专科起点本科

专业:电气工程及其自动化

年级: 2010年春季

学号: 101410018866

学生:孙大庆

指导教师:刘凤丽

完成日期: 2012 年 2月 15 日

内容摘要

变压器是电力系统的重要组成部分。随着电力工业的迅速发展,对供电系统的稳定性有了更高的要求,因此,变压器的稳定运行也越来越重要,也对变压器的保护提出了更高的要求。

本文从变压器的微机保护入手,主要分析了微机型变压器继电保护中的差动保护,并对运行中存在的不平衡电流进行了深入的分析。

微机主变差动保护在我省目前使用比较广泛的微机主变保护是南自厂生产的PST-1200系列数字式变压器差动保护和南瑞继保公司生产的RCS-978系列变压器差动保护。这两种保护在原理和试验方法有不同之处,通过实例进行分析比较。

关键词:主变、微机差动保护、接线、试验方法

目录

内容摘要 ........................................................................................................................... I 引言 . (1)

1 绪论 (2)

1.1 课题的背景及意义 (2)

1.2. 变压器差动保护的发展状况 (2)

1.3 本文的主要内容 (4)

2 变压器继电保护概况 (5)

2.1 变压器的故障类型及保护方式 (5)

2.2 变压器保护的配置情况 (6)

2.3 变压器本身所存在的不平衡电流及减小其影响的措施 (7)

3 PST-1200差动保护原理 (9)

4 RCS-978系列变压器差动保护原理 (11)

5 差回路电流的计算方法简述 (13)

6 PST-1200差动保护试验方法 (14)

7 RCS-978系列变压器差动保护试验方法 (15)

结论 (16)

参考文献 (17)

引言

电力变压器在电力系统变电、输电和配电每个环节中广泛应用,它又是变电站内最重要的设备之一,它的安全运行对电力客户安全用电起决定性作用。现在微机型保护代表了继电保护技术发展的重要方向,随着电力系统的发展,电网结构日趋复杂,微机型保护装置种类繁多,微机主变差动保护在我省目前使用比较广泛的微机主变保护是南自厂生产的PST-1200系列数字式变压器差动保护和南瑞继保公司生产的RCS-978系列变压器差动保护。

微机主变差动保护各侧电流互感器(以下简称TA)二次侧采用星形接线,必须要考虑以下两个问题:第一,当变压器绕组为Y/Δ型接线时,由于一次端两侧电流相位不同,在TA二次回路要进行相位补偿。第二,当变压器绕组为YN/Y型接线时,YN侧发生区外接地故障时,由于YN侧中性点直接接地,变压器向故障点提供故障电流,故障电流中含有正序、负序、零序分量,其中正序、负序电流可以通过负荷形成回路而传变至Y侧,而零序电流因为Y侧为不接地系统,无零序通路而仅存在于YN侧。当变压器绕组为Y/Δ型接线时,在上述情况下,虽然Δ侧绕组中有零序电流,但零序电流在绕组中形成环流,线电流中无零序电流,也相当于零序电流仅存在于YN侧。当用于变压器差动保护TA二次侧均采用星形接线,变压器YN侧故障电流中的零序电流将全部成为差动保护继电器不平衡电流,当这种不平衡电流足够大时,将引起差动保护误动,所以要考虑如何消除变压器YN侧零序电流的影响。微机主变差动保护在软件算法上采取措施解决这两个问题。

1 绪论

1.1 课题的背景及意义

变压器是电力系统中极为重要的装置,其正常运行直接关系用电设备的安全。变压器在运行中,由于各种原因将会导致变压器故障,变压器一旦发生故障,就会限制发电机的出力,减少和中断对部分用户的供电。如果不能及时发现事故并处理,将会对电网安全可靠供电造成很大的威胁。差动保护是变压器的主保护,微机型差动不广泛应用。

微机主变差动保护各侧电流互感器(以下简称TA)二次侧采用星形接线,必须要考虑以下两个问题:第一,当变压器绕组为Y/Δ型接线时,由于一次端两侧电流相位不同,在TA二次回路要进行相位补偿。第二,当变压器绕组为YN/Y型接线时,YN侧发生区外接地故障时,由于YN侧中性点直接接地,变压器向故障点提供故障电流,故障电流中含有正序、负序、零序分量,其中正序、负序电流可以通过负荷形成回路而传变至Y侧,而零序电流因为Y侧为不接地系统,无零序通路而仅存在于YN侧。当变压器绕组为Y/Δ型接线时,在上述情况下,虽然Δ侧绕组中有零序电流,但零序电流在绕组中形成环流,线电流中无零序电流,也相当于零序电流仅存在于YN侧。当用于变压器差动保护TA二次侧均采用星形接线,变压器YN侧故障电流中的零序电流将全部成为差动保护继电器不平衡电流,当这种不平衡电流足够大时,将引起差动保护误动,所以要考虑如何消除变压器YN侧零序电流的影响。微机主变差动保护在软件算法上采取措施解决这两个问题。

1.2. 变压器差动保护的发展状况

近年来,我国继电保护技术发展相当迅速,未来继电保护的发展趋势是向计算机化,网络化及保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。

变压器差动保护中,解决涌流制动问题是一个关键。为满足电力系统不断发展的需要,近十多年国内外学者对变压器保护的原理从各方面进行了深入的研究和试验,提出了多种不同的方案。其中大多数进行的动摸试验和仿真证明具有较高的灵敏度和可靠性,但离微机保护的实现还有一段距离。而原来已用于实际的一些方法随着电力系统的发展也面临着新的考验。因此,为适应未来电力系统的发展要求,尽快研制出新原理的微机变压器保护已成为一个非常现实和迫切的要求。

从应用的进程上来看,保护新原理的应用可能经历三个阶段:第一阶段,由

于保护新原理不受励磁涌流的影响,因此可以作为变压器差动保护励磁涌流识别方法进行应用,这也是很多新原理研究的出发点;第二阶段,新原理保护与差动保护配合使用,由于差动保护作为变压器主保护已经历了几十年的考验和完善,因此二者结合使用,可以取长补短。第三阶段,新原理保护取代差动保护,这是保护新原理研究的目标。

为了保证变压器安全、可靠地运行,电力工作者不断深入分析其运行特性,,研究新原理、新方法提高变压器保护的性能,对其理论探讨与装置研制一直在不断进行。而随着计算机与网络技术的迅猛发展,高性能的微处理器芯片层出不穷,微机变压器保护装置的性能不断得到改善,整个微机保护系统正向集成化,人工智能化,网络化,保护、控制、测量、数据通信一体化,标准化方向发展。

变压器保护在进入数字微机时代后,利用微机强大的运算和处理能力,新的励磁涌流鉴别方法不断被提出,在国内外形成研究热潮。间断角原理从分析励磁涌流波形本质出发,为励磁涌流的鉴别提供了新思路,沿着这个思路,波形比较法、波形对称法和积分型波形对称法相继被提出。现在使用的微机变压器保护中识别励磁涌流的方法也主要是:二次谐波闭锁、间断角闭锁、波形对称原理等。实践表明,在过去的几十年间,上述原理基本上能达到继电保护要求。然而,随着电力系统以及变压器制造技术的日益发展,利用涌流特征的各种判据在实用中均遇到一些无法协调的矛盾。

尽管从差动保护作为变压器的主保护那一天起,正确识别励磁涌流就成为变压器差动保护所需要解决的重要问题,但是在没有完善的新原理可以取代差动保护前,必须不断提高变压器差动保护励磁涌流识别能力。由于变压器差动继电保护系统将辨认励磁涌流为变压器内部故障电流,而可能引起继电器的误动作,故必须设法区分。长期以来变压器主保护动作正确率相对偏低,变压器差动保护及其相应的辅助判据需要改善。

近年来,新器件,新技术的应用为变压器的保护研究与发展提供了一个广阔的天地。数字信号处理器的出现,不但可以提高微机保护数据采样与计算的速度和精度,甚至可能改变往常微机保护装置的设计思想,使得复杂的算法得以在保护装置中实现。现代数学工具开始越来越多的融入到变压器保护的研究领域,一方面为传统的变压器保护方法提供了更有效地工具,另一方面,采用多个信息量,可提高变压器保护智能化程度,改善可靠性和适应性。随着新的传感元件与测量元件的出现,故障诊断与预测充分利用各种现代数学分析手段对变压器的各个运行

状态量进行监测与分析,越来越融入到变压器保护中。它实质上是传统变压器保护中电量与非电量保护的一个扩展,它的研究与发展,为变压器的研究与发展提供了一个新的思路。

目前使用比较广泛的微机主变保护是南自厂生产的PST-1200系列数字式变压器差动保护和南瑞继保公司生产的RCS-978系列变压器差动保护。他们在软件算法上有所不同,相应的试验方法和结论亦有所不同。

1.3 本文的主要内容

本文总结了目前使用比较广泛的微机主变保护是南自厂生产的PST-1200系列数字式变压器差动保护和南瑞继保公司生产的RCS-978系列变压器差动保护在软件算法上的不同点,及相应的试验方法和结论。

全文共分为六章,各章内容简介如下:

第一章绪论,简述课题的背景和意义;

第二章变压器继电保护概况

第三章PST-1200差动保护原理;

第四章RCS-978系列变压器差动保护原理;

第五章差回路电流的计算方法简述;

第六章PST-1200差动保护试验方法;

第七章RCS-978系列变压器差动保护试验方法;

本文最后对全文进行总结,并指出了微机型差动保护的特点。

2 变压器继电保护概况

2.1 变压器的故障类型及保护方式

变压器的继电保护是利用当变压器内外发生故障时,由于电流、电压、油温等随之发生变化,通过这些突然变化来发现、判断变压器故障性质和范围,继而作出相应的反应和处理。

继电保护动作后,如确认是速断保护动作,可暂时解除信号音响。如有瓦斯保护,先检查瓦斯保护是否动作,如未动作,说明故障点在变压器外部,重点检查变压器及高压断路器向变压器供电的线路,看电缆、母线是否有相间短路故障。此外,还应重点检查变压器高压引线有无明显故障点和其他明显异常现象,如变压器喷油、起火、温升过高等。

如果发现是瓦斯动作,可基本判断故障在变压器内部。一是,当变压器绕组匝间与层间局部短路、铁芯绝缘不良,以及变压器严重漏油,油面下降,轻瓦斯均会动作;当变压器内部发生严重故障,如一次绕组故障造成相间短路,故障电流使变压器产生强烈气流和油流,冲击重瓦斯挡板,使重瓦斯动作,断路器掉闸并发出信号。二是,如当时变压器无明显异常,可收集变压器瓦斯气体,进一步分析、确定故障性质。收集到的气体若无色、无味,且不可燃,说明瓦斯继电器动作的原因是油内排出的空气引起;如果收集到的气体是黄色的,不易燃烧,说明是变压器木质部分故障;如气体是淡黄色带有强烈臭味并可燃的,则为绝缘纸或纸板故障;当气体为灰色或黑色易燃,则为绝缘油故障。对于室外变压器,可以打开瓦斯继电器的气阀,点燃从放气阀排出的气体,如果气体可燃,则将燃烧并发出明亮的火焰。需要注意的是当油开始从放气阀外溢出时,应迅速将放气阀关闭;对于室内变压器,应禁止在室内进行点燃试验;判断气体颜色要迅速,否则气体颜色会很快消失;取变压器瓦斯气体时应停电后进行。三是,如瓦斯保护动作仍未查明原因,为了进一步证实变压器是否为良好状态,可取出变压器油样作简化试验,看有无耐压降低和油闪点下降的现象。如仍然没有问题,应进一步检查瓦斯保护二次回路,看是否因瓦斯保护误动作,以证实继电保护的可靠性。变压器重瓦斯动作时,断路器掉闸,如未进行故障处理并未确实证明变压器无故障时,不可重新合闸送电。

若发现是差动保护动作,需对动作原因进行判断。要准确判断出是变压器套管等原因造成的,还是变压器内部故障的原因。

2.2 变压器保护的配置情况

2.2.1差动保护

差动保护是利用基尔霍夫电流定理工作的,当变压器正常工作或区外故障时,将其看作理想变压器,则流入变压器的电流和流出电流(折算后的电流)相等,差动继电器不动作。当变压器内部故障时,两侧(或三侧)向故障点提供短路电流,差动保护感受到的二次电流和的正比于故障点电流,差动继电器动作。差动保护原理简单、使用电气量单纯、保护范围明确、动作不需延时,一直用于变压器做主保护。另外差动保护还有线路差动保护、母线差动保护等等。

变压器差动保护是防止变压器内部故障的主保护。其接线方式,按回路电流法原理,把变压器两侧电流互感器二次线圈接成环流,变压器正常运行或外部故障,如果忽略不平衡电流,在两个互感器的二次回路臂上没有差电流流入继电器,如果内部故障,流入继电器的电流等于短路点的总电流。当流入继电器的电流大于动作电流,保护动作断路器跳闸。

2.1.2 纵联差动保护

所谓变压器的纵联差动保护,是指由变压器的一次和二次电流的数值和相位进行比较而构成的保护。纵联差动保护装置,一般用来保护变压器线圈及引出线上发生的相间短路和大电流接地系统中的单相接地短路。对于变压器线圈的匝间短路等内部故障,通常只作后备保护。纵联差动保护装置由变压器两侧的电流互感器和继电器等组成,两个电流互感器串联形成环路,电流继电器并接在环路上。因此,流经继电器的电流等于两侧电流互感器二次侧电流之差。在正常情况下或保护范围外发生故障时,两侧电流互感器二次侧电流大小相等,相位相同,因此流经继电器的差电流为零,但如果在保护区内发生短路故障,流经继电器的差电流不再为零,因此继电器将动作,使断路器跳闸,从而起到保护作用。变压器纵差保护是按照循环电流原理构成的变压器纵差保护的原理要求变压器在

正常运行和纵差保护区(纵差保护区为电流互感器TA1、TA2之间的范围)外故障时,流入差动继电器中的电流为零,保证纵差保护不动作。但由于变压器高压侧和低压侧的额定电流不同,因此,为了保证纵差保护的正确工作,就须适当选择两侧电流互感器的变比,使得正常运行和外部故障时,两个电流相等。

tx TA

max .d bp K n I 0.1I 2.3 变压器本身所存在的不平衡电流及减小其影响的措施

在正常运行及保护范围外部短路稳态情况下流入纵联差动保护差回路中的电流叫稳态不平衡电流Ibp 。

2.3.1 由变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流

由于变压器通常采用Y ,d11的接线方式,因此,其两侧电流的相位相差30度,即使变压器两侧的电流大小相等,反映到差动继电器中也回出现不平衡电流。

为了消除这种不平衡电流的影响,可用相位补偿法,通常将变压器的星形侧的三个电流互感器接成三角形,而将变压器三角形侧的三个电流互感器接成星形,并适当考虑联接方式后可把二次电流的相位校正过来。相位补偿后,在互感器接成三角形侧的差动一臂中,电流又增大了1.732倍。为了保证在正常运行及外部故障情况下差动回路中没有电流,就必须将该侧电流互感器的变比加大1.732倍。在微机保护中,通过程序中的平衡系数来平衡,以减小二次电流,使之与另一侧的电流相等。

2.3.2 由两侧电流互感器的误差引起的不平衡电流

变压器两侧电流互感器有电流误差△I ,在正常运行及保护范围外部故障时流入差回路中的电流不为零,电流互感器的电流误差和其励磁电流的大小、二次负载的大小及励磁阻抗有关,而励磁阻抗又与铁芯特性和饱和程度有关。

当被保护变压器两侧电流互感器型号不同,变比不同,二次负载阻抗及短路电流倍数不同时都会使电流互感器励磁电流的差值增大。

减少这种不平衡电流影响的措施:

(1)在选择互感器时,应选带有气隙的D 级铁芯互感器,使之在短路时也不饱和。

(2)选大变比的电流互感器,可以降低短路电流倍数。

(3)在考虑二次回路的负载时,通常都以电流互感器的10%误差曲线为依据,进行导线截面校验,不平衡电流会更小。最大可能值为:

2.3.3 由计算变比与实际变比不同而产生的不平衡电流

由于变压器两侧的电流互感器都是根据产品目录选取标准的变比,而变压器的变比也是一定的,因此,两侧互感器的变比与变压器的变比很难满足要求,此时差动回路中将有电流流过。

减少这种不平衡电流影响的措施:为了消除此不平衡电流,常采用具有速饱和铁芯的差动继电器利用它的平衡线圈来消除此差电流的影响。一般平衡线圈接于保护臂电流小的一侧,因为平衡线圈和差动线圈共同绕在继电器的中间磁柱上。适当选择平衡线圈的平衡匝数,使它产生懂得磁势与差流在差动线圈中产生的磁势相抵消。因此在铁芯中没有磁通,继电器不可能动作。但实际上平衡线圈只能按整匝数进行选择,所以还会有一残余的不平衡电流存在,在整定计算时应加以考虑。

2.3.4带负荷调变压器的分接头产生的不平衡电流

在电力系统中为什么采用带负荷调压的变压器会产生不平衡电流,改变分接头的位置不仅改变了变压器的变比,也破坏了变压器两侧电流互感器变比的比等于变压器变比的条件,故会产生不平衡电流。

带负荷调整分接头是电力系统中采用带负荷调压的变压器来调整电压的常用方法,实际上改变分接头就是改变变压器的变比,如果差动保护已按某一变比调整好(如利用平衡线圈),则当分接头改变时就会产生新的不平衡电流流入差动回路,此时不可能再用重新选择平衡线圈的方法来消除这个不平衡电流,为了避免不平衡电流的影响,在整定保护的动作电流时应予以考虑,通常是提高保护的动作整定值。

综上所述,由变压器两侧电流相位不同和计算变比与实际变比的不同产生的不平衡电流可适当地选择电流互感器二次线圈的接法和变比、以及采用平衡线圈的方法,可使其降到最小。但由励磁涌流、互感器的型号不同和带负荷调整分接头而产生的不平衡电流是不可能消除的。因此变压器的纵差动保护必须躲过这不平衡电流的影响。不平衡电流越小,保护的灵敏度就越高,从而保证变压器安全可靠运行。

3 PST-1200差动保护原理

PST-1200差动保护的启动元件用于开放保护跳闸出口正电源及启动保护的故障处理程序。启动元件包括差流突变量启动元件和差流越限启动元件。保护具有二次谐波制动、五次谐波制动、差动电流速断功能。

保护的比率制动元件是保证在变压器区外故障时差动保护具有可靠的制动作用,同时在区内故障时有较高的灵敏度。其动作判据为:

两侧差动:IOP=|I1+I2| IRES=max{|I1|,|I2|}

三侧差动:IOP=|I1+I2+I3| IRES=max{|I1|,|I2|,|I3|}

四侧差动:IOP=|I1+I2+I3+I4| IRES=max{|I1|,|I2|,|I3|,|I4|}

五侧差动:IOP=|I1+I2+I3+I4+I5| IRES =( |I1|+|I2|+|I3|+|I4|+|I5)/2

⑴IOP≥IOPSET

⑵IRES≤IRESSET

其中:I1为Ⅰ侧电流; I2为Ⅱ侧电流;

I3为Ⅲ侧电流; I4为Ⅳ侧电流;

I5为Ⅴ侧电流; IOPSET为差动保护电流定值;

IOP为变压器差动电流;IRES为差动保护制动电流;

IRESSET为差动保护比率制动拐点电流定值,软件设定为高压侧额定电流值INH,K1,K2比率制动为制动系数,软件设定为K1=0.5,K2=0.7;

图一PST-1200变压器差动保护比率动作曲线

变压器各侧电流相位补偿元件是为了对Y/Δ型接线变压器的Y型侧电流相位进行补偿,根据变压器绕组及接线方式进行自动补偿,补偿方式为:

当变压器绕组为Y型,TA为Y型接线:

Ia’=(IA-IB)/3 Ib’=(IB-IC)/3 Ic’=(IC-IA)/3

其中: IA、IB、IC: A、B、C线电流

Ia’、Ib’、Ic’: A、B、C差回路电流

三侧电流幅值的补偿以三绕组降压变压器为例来说明。采用方法是向高压侧进行归算,三侧设定电流平衡系数由软件进行计算:

高压侧绕组为Y型,高压侧平衡系数为1/3

高压侧绕组为Δ型,高压侧平衡系数为1

中压侧绕组为Y型,中压侧平衡系数为(nTAM*nTVM)/(nTAH*nTVH*3)中压侧绕组为Δ型,中压侧平衡系数为(nTAM*nTVM)/ (nTAH*nTVH)

低压侧绕组为Y型,低压侧平衡系数为(nTAL*nTVL)/(nTAH*nTVH*3)低压侧绕组为Δ型,低压侧平衡系数为(nTAL*nTVL)/ (nTAH*nTVH)

其中nTAH:高压侧TA变比 nTVH:高压侧TV变比

nTAM:中压侧TA变比 nTVM:中压侧TV变比

nTAL:低压侧TA变比 nTVL:低压侧TV变比

4 RCS-978系列变压器差动保护原理

装置的管理板设有不同的启动元件用于开放保护跳闸出口正电源同时开放CPU板相应的保护元件。启动元件包括稳态差流启动元件、工频变化量差流启动元件及相电流、零序电流、负序电流启动元件。保护具有二次谐波制动、三次谐波制动、差动电流速断及TA饱和识别等功能。

保护的比率制动元件是保证在变压器区外故障时差动保护具有可靠的制动作用,同时在区内故障时有较高的灵敏度。其动作判据为:

⑴IOP>0.2IRES+IOPSET IRES≤0.5IN

⑵IOP>K(IRES-0.5IN)+ 0.1IN + IOPSET 0.5IN≤IRES≤6IN

⑶IOP>0.75(IRES-6IN)+K(5.5 IN) + 0.1IN + IOPSET IRES>6IN

⑷IOP =| I1+I2+···+Im |

⑸IRES=0.5{| I1|+|I2|+···+|Im| }

其中:IN 为变压器额定电流; I1…m为变压器Ⅱ各侧电流;

IOPSET为差动保护电流定值; IOP为变压器差动电流;

IRES为差动保护制动电流;K比率制动为制动系数。

变压器各侧TA电流相位由软件调整,装置采用补偿Δ→Y变化调整差流平衡。对于YN/Δ-11的接线方式,校正方式为:

YN侧: Ia’=(IA-I0) Ib’=(IB-I0) Ic’=(IC-I0)

Δ侧:Ia’=(IA-IC)/3 Ib’=(IB-IA)/3 Ic’=(IC-IB)/3

其中: IA、IB、IC: A、B、C是TA二次反应的线电流

Ia’、Ib’、Ic’: A、B、C差回路电流

三侧电流幅值的补偿计算出变压器各侧二次额定电流IN=Se/(3*UN*nTAH),据此计算各侧平衡系数:

Kph=INmin/IN 其中INmin为变压器各侧二次额定电流值中最小值。由此可见,平衡系数的计算方法是以变压器各侧中二次额定电流值中最小的一侧为基准,其它各侧依次放大。

5 差回路电流的计算方法简述

通过对两种差动保护原理的了解,我们知道了两种保护由外接电流(各侧TA 二次电流反应的线电流)转化为差回路电流的计算方法,其中PST-1200差动保护由Y侧→Δ侧归算,以高压侧为基准,由于零序电流在三相电流中大小相等相位相同Y侧零序电流在计算过程中已消除。RCS-978差动保护由Δ侧→Y侧归算,以二次额定电流最小一侧为基准,Y侧电流减去零序电流,消除零序电流对差动保护的影响。我们用试验的方法进行验证,会有更深体会和了解。

6 PST-1200差动保护试验方法

以某一变压器为例,其接线组别为YN/Y/Δ,容量是Se=120MVA,三侧电压是220KV/121KV/38.5KV,三侧变比是nTAH=600/5, nTAM =1200/5, nTAL=3000/5。由计算知

INH=Se/(3*220000*nTAH)=120/(3*220*120)=2.62安培, INM=Se/(3*121000*nTAM)=120/(3*121*240)=2.39安培, INL=Se/(3*38500*nTAM)=120/(3*38.5*600)=3安培,整定计算中要求差动动作值IOPSET=0.4IN,即对于高压侧是0.4*2.62安培=1.05安培。

首先要进行单相电流差动启动值的校验。校验使用仪器要求能输出三相电流、三相电压,相位在0°~360°可调。

对于PST-1200保护,用校验仪向其高压侧A相通入电流IA/0°,产生差流Ia’=(IA-IB)/3=IA/3Ib’=(IB-IC)/3=0 Ic’=(IC-IA)/3=- IA/3。可见,在差回路中产生了A相差流Ia’和C相差流Ic’,它们大小相等相位相反。由于启动值是1.05安培,当IA=1.05安培*3=1.82安培时,A相差流回路和C相差流回路都感受到1.05安培差流而动作,此时验证了A、C差动继电器的同时动作。为了单独验证A相差动继电器,我们采用在C相低压侧通电流以补偿高压侧电流产生的差流。高压侧A相通1.82/0°安培电流时,在C相差回路产生差流1.05/180°安培电流,在低压侧C相通入IC△=(IOPSET*nTAH*nTVH)/ (nTAL*nTVL)=(1.05*600*220)/(3000*38.5)=1.2/0°安培电流, 在C相差回路产生差流1.05/0°安培电流,使C相差回路产生差流为零。此时只有A相有差流。同样,可以验证B、C相及中压侧差动动作值。

当在低压侧A相通入电流IA△时则只在A相差回路产生差流Ia’= IA△*(nTAL*nTVL)/ (nTAH*nTVH)的电流,差动启动值是1.05安培,通入电流IA△=(IOPSET*nTAH*nTVH)/ (nTAL*nTVL)=(1.05*600*220)/(3000*38.5)=1.2安培,可验证差动动作值。同理,可B、C验证差动动作值。

7 RCS-978系列变压器差动保护试验方法

对于RCS-978保护,用校验仪向其高压侧A相通入电流IA/0°,产生差流Ia’=IA-I0=IA-1/3(IA+IB+IC)=2/3 IA,Ib’=-1/3 IA,Ic’=-1/3 IA ,在差回路中产生了A相差流Ia’和方向相反的B、C相差流Ib’、 Ic’, Ia’在数值上是Ib’、 Ic’的两倍。由于启动值是1.05安培,当IA=1.05安培*3/2=1.58安培时,A相差流回路感受到1.05安培差流而动作,此时验证了A相差动继电器的动作值。同样,可以验证B、C相及中压侧差动动作值。

当在低压侧A相通入电流IA/0°时产生差流Ia’=(IA- IC)/3=IA/3 Ib’=(IB-IA)/3=-IA3 Ic’=(IC-IB)/3=0可见,在差回路中产生了A相差流Ia’和B相差流Ib’,它们大小相等相位相反。由于启动值是0.4INL=1.2安培(归算至低压侧定值),当IA=1.2安培*3=2.1安培时,A相差流回路和B相差流回路都感受到1.2安培差流而动作,,为了验证差流形成公式的正确性,我们可以高压侧电流IA从A相极性端进入,流出后进入B相非极性端,由B相极性端流回试验仪器。低压侧通入A相电流Ia。这样,高压侧I0=0,由IA形成差流为Ia’=IA-I0=IA,Ib’=-IA,Ic’=0。低压侧A相电流Ia形成差流为Ia’=Ia/3 Ib’=-Ia/3 Ic’=0。若使IA与Ia相角为180°,取IA=INH,Ia=3INL。则差流为0。

通过以上的试验,我们清楚了变压器各侧电流计算和比例关系,再做比率制动的试验就比较方便了。在前述比率制动曲线上找若干点,计算对应的IOP 、IRES 的值,利用动作判据的公式,计算通入三侧或二侧电流满足该点IOP 、IRES的值,令相应的IRES条件下,0.95IOP差动继电器可靠不动作1.05IOP差动继电器可靠动作即为正确。

微机保护的数字化的特点使保护动作边界更加明确;保护动作特性由算法语句表述使其动作逻辑更加清晰,微机主变保护的校验还要以模拟实际运行和故障时电流、电压进行,并以工作电压及一次负荷电流进行检验。

结论

微机型继电保护测试装置已成为不可缺少的专用设备,微机型继电保护测试装置的开发与应用,大大提高了继电保护装置的测试水平,对保证继电保护的正确动作,提高电网的安全水平有重要的现实意义。虽然目前测试装置还有不少问题需要解决,但随着测试装置生产厂家不断对测试装置进行更新换代,不断地把新技术和新的元器件应用到测试装置的生产开发上,微机型测试装置的功能会不断完善,越来越方便保护装置的调试。微机保护的数字化的特点使保护动作边界更加明确;保护动作特性由算法语句表述使其动作逻辑更加清晰,微机主变保护的校验还要以模拟实际运行和故障时电流、电压进行,并以工作电压及一次负荷电流进行检验。

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主变差动保护试验指导

3.6.2.2主变差动保护 正常情况下流进流出主变的功率一致(励磁损耗忽略)。影响功率相关参数:电压(额定)、电流(变比)。由于主变两侧电压关系已定,主变差动仅引入电流参与计算,此时需要对电流增加约束条件:容量、电压。 参数:以变压器铭牌实际为准! 各侧容量S,如三圈变一般低侧容量只有高中侧一半。1MV A=1000kV A。 各侧额定电压,某侧有多档位时以中间档位(额定档)为准,如上图高侧额定电压Ueh 35kV,低侧额定电压Uel 10.5kV。 整定: 接线方式:注意因装置不同,有时整定选项无直接对应表述。此时应按照实际接线(各侧电流接入装置的位置)整定。如上图接线为YD11,某装置为三组电流接入,其接线选项有Y-Y-D1,Y-Y-D11等方式,现场接线为一、三侧,综合起来就可以选择Y-Y-D11接线。 各侧容量:如上图为2.5MV A或2500kV A. 各侧额定电压:如上图接线方式为Y-Y-D11接线时,一侧额定电压35kV,二侧空额定电压可整定最小值,三侧额定电压10.5kV。 各侧CT变比:如上图接线方式为Y-Y-D11接线时,一侧CT变比150/5,二侧空CT变比可整定最小值,三侧额CT变比300/5。 计算: 首先计算各侧二次额定电流Ie。 如上图: 高侧二次额定电流Ieh=(S/1.732/Ueh)/(150/5)=1.375A。设变比150/5。 低侧二次额定电流Iel=(S/1.732/Uel)/(300/5)=2.291A。设变比300/5。 三相平衡电流: 在两侧施加平衡电流的意义即流进流出主变功率相同,如高侧施加Ieh三相平衡电流表示流入功率Sh,低侧施加Iel三相平衡电流表示流出功率Sl,此时Sh=Sl,也即高压侧输入Ieh与低压侧输入Iel等效。

发变组继电保护原理与动作过程

发变组继电保护原理及动作过程 一、发变组继电保护配置的基本要求:发变组继电保护继电保护配置过程中必须满足四性(即:可靠性、选择性、速动性及灵敏性)的要求,必须保证在各种发电机异常或故障情况下正确的发信或出口动作。根据GB14285的规定,按照故障或异常运行方式性质不同,机组热力系统和调节系统的条件,我公司发变组保护的出口方式有以下几种: 1.全停:断开发电机-变压器组断路器、灭磁,关闭原动机主汽门,启动快切断开厂分支断路器。 2.降低励磁。 3.减出力。 4.程序跳闸:先关主汽门,待逆功率保护动作后断开主断路器并灭磁。 5.信号:发出声光信号。 二、我公司发变组保护配置情况介绍: 我公司发变组保护每台机共有三面屏柜,分别为发变组保护A柜、B 柜、C柜,A柜及B柜为冗余设计,两面柜的保护配置完全相同,都是发变组的电气量保护;C柜为主变和高厂变的非电量保护。 发变组电气量保护配置有以下几种类型: 1.定子绕组及变压器绕组部故障主保护:发电机差动、主变压器差动、发变组差动、高厂变差动、励磁变差动、发电机匝间保护、定子接地。

2.定子绕组及变压器绕组部故障后备保护:发电机对称过负荷、发电机不对称过负荷、低阻抗、高厂变复压过流、励磁变过流、励磁绕组过负荷。 3.转子接地保护 4.发电机失磁保护 5.发电机失步保护 6.发电机异常运行保护:发电机过励磁保护、发电机频率异常保护、发电机逆功率保护、发电机程跳逆功率保护、启停机保护、断口闪络保护、发电机断水、发电机热工。 7.主变(间隙)零序保护 8.厂用电后备保护:厂变分支过流、分支限时速断、分支零序过流。9.断路器失灵启动 变压器非电量保护: 1.变压器重瓦斯 2.变压器轻瓦斯 3.变压器压力释放 4.变压器油温异常 5.变压器油位异常 6.变压器冷却器全停 三、重要保护简绍 1.差动保护:包括发电机差动、发变组差动、主变差动、厂变差动、励磁变差动。我司保护装置的差动保护采用比率制动式保护,以各侧

差动保护的工作原理

1、变压器差动保护的工作原理 与线路纵差保护的原理相同,都是比较被保护设备各侧电流的相位和数值的大小。 2、变压器差动保护与线路差动保护的区别: 由于变压器高压侧和低压侧的额定电流不相等再加上变压器各侧电流的相位往往不相同。因此,为了保证纵差动保护的正确工作,须适当选择各侧电流互感器的变比,及各侧电流相位的补偿使得正常运行和区外短路故障时,两侧二次电流相等。例如图8-5所示的双绕组变压器,应使 8.3.2变压器纵差动保护的特点 1 、励磁涌流的特点及克服励磁涌流的方法 (1)励磁涌流:

在空载投入变压器或外部故障切除后恢复供电等情况下在空载投入变压器或外部故障切除后恢复供电等情况下,变压器励磁电流的数值可达变压器额定6~8倍变压器励磁电流通常称为励磁涌流。 (2)产生励磁涌流的原因 因为在稳态的情况下铁心中的磁通应滞后于外加电压90°,在电压瞬时值u=0瞬间合闸,铁芯中的磁通应为-Φm。但由于铁心中的磁通不能突变,因此将出现一个非周期分量的磁通+Φm,如果考虑剩磁Φr,这样经过半过周期后铁心中的磁通将达到2Φm+Φr,其幅值为如图8-6所示。此时变压器铁芯将严重饱和,通过图8-7可知此时变压器的励磁电流的数值将变得很大,达到额定电流的6~8倍,形成励磁涌流。

(3)励磁涌流的特点: ①励磁电流数值很大,并含有明显的非周期分量,使励磁电流波形明显偏于时间轴的一侧。

②励磁涌流中含有明显的高次谐波,其中励磁涌流以2次谐波为主。 ③励磁涌流的波形出现间断角。 表8-1 励磁涌流实验数据举例 (4)克服励磁涌流对变压器纵差保护影响的措施: 采用带有速饱和变流器的差动继电器构成差动保护; ②利用二次谐波制动原理构成的差动保护; ③利用间断角原理构成的变压器差动保护; ④采用模糊识别闭锁原理构成的变压器差动保护。 2、不平衡电流产生的原因 (1)稳态情况下的不平衡电流

PST-1200差动保护试验方法

差动保护平衡系数的作用: 通常变压器各侧的额定二次电流是不同的,但是为了差动保护的需要,我们要把变压器正常工作时高低压侧的二次电流转换成是一样的,这里就需要引入一个平衡系数,举例说明:设变压器高压侧额定二次电流为4.6A(设已经过Y/△变化),低压侧额定二次电流为3.8安,选择高压侧为基本侧,则高压侧的平衡系数为Kph=4.6/4.6=1,低压侧的平衡系数为Kpl=4.6/3.8=1.21,经过平衡折算后,差动保护内部计算各侧额定二次电流分别为:高压侧=4.6*Kph=4.6A,低压侧=3.8*Kpl=4.6A,可见经过 平衡折算后,保护内部计算用变压器两侧额定二次电流相等,都等于基本侧的额定二次电流。 平衡系数其实就是一个比例系数 (二)PST-1200数字式变压器保护 相关保护参数定值:CT额定电流:5A; 差动动作电流:2A; 速断动作电流:20A; 高压侧额定电流:3A; 高压侧额定电压:220kV; 高压侧CT变比:200; 中压侧额定电压:110kV; 中压侧CT变比:600; 低压侧额定电压:10kV; 低压侧CT变比:2000; 相关保护设置:制动方程:Ir=max{│Ih│,│Im│,│Il│},比率制动特性曲线:第一个拐点电流Izd=高压侧额定电流值,在此定值中为3A,斜率K1=0.5;第二个拐点电流3Izd,在此定值中为3×3=9A,斜率K2=0.7。 1、三相测试仪 (1)保护控制字:0C10,内转角方式;三相测试仪;同时做三侧。 测试仪:测试对象选择3圈变,Y/Y/D-11接线方式,CT外转角。 电流接线方法:测试仪Ia→高压侧(Y侧),电流从A相极性端进入,非极性端流出; 测试仪Ic→中压侧(Y侧),电流从A相极性端进入,非极性端流 出;测试仪Ib→低压侧(D侧),电流从A相极性端进入,非极性 端流出后进入C相非极性端,由C相极性端流回测试仪。 平衡系数的设置:高压侧 1/3=0.577; 中压侧(MCT×MDY)/(HCT×HDY×3)=(600×110)/(200×220×3)=0.866; 低压侧(LCT×LDY)/(HCT×HDY)=(2000×10)/(200×220)=0.455。 (2)保护控制字:0C13,外转角方式;三相测试仪;同时做三侧。

300MW发变组保护原理

发变组保护原理 1.高压侧断路器失灵启动保护: 1)保护原理构成:断路器有保护动作需跳闸,但仍有电流流过断路器,且断路器仍然为闭合状态,则判断为断路器失灵而拒跳,去启动失灵保护。 断路器失灵启动主要有以下判据:相电流判据、零序电流判据、断路器辅助接点及保护出口继电器常开接点。 2)断路器失灵启动逻辑框图: 保护的输入电流为断路器侧TA二次三相电流,有时还引入零序TA的二次电流。 信号 失灵启动保护逻辑框图 图中:Ia、Ib、Ic、3Io——断路器侧TA二次三相电流和零序电流; K1——断路器辅助接点; K2——保护出口继电器辅助接点。 Ig、3I0g、t1、t2——失灵启动保护整定值。 为什么要解除失灵复压闭锁?

(1)早期的失灵保护装置回路没有复合电压闭锁,失灵保护经常误动。在失灵保护回路加装了复合电压闭锁,可有效防止失灵保护误动. (2) 发变组保护、起备变保护启动失灵时解除电压闭锁,主要是考虑到变压器低压侧故障,变压器存在内部阻抗引起高压侧残压过高,失灵保护本身是经电压闭锁的,这样高压侧失灵不能出口。而线路不存在此问题,所以线路不考虑失灵解除复压闭锁。 线路(或主变)失灵启动母差失灵出口回路,母差失灵出口回路会根据相应开关母线闸刀所在位置自动判别开关所在母线,再经相应母线的复合电压闭锁,第一延时跳母联开关,第二延时跳相应母线上所有设备。只是对于主变220kV 侧开关,失灵启动开入的同时,往往会开放母差保护的复合电压闭锁。 对于主变开关(220kV侧)失灵保护,除主变电气量保护动作启动外,还有母线差动保护动作启动,经主变220kV侧失灵电流继电器判别,第一延时跳本开关,以避免测试时的不慎引起误动而导致相邻开关的误跳,第二延时则是失灵出口启动,此时又可分两种情况:若为主变电气量保护启动,则失灵将启动母差失灵出口回路(同线路开关的失灵逻辑),若为母线差动保护动作启动的,则直接启动跳主变其他侧开关。 对于母联(分段)开关的失灵保护,由母线差动保护或充电保护启动,经母联失灵电流判别,延时封母联TA,继而母差保护动作跳相应母线上所有设备。 若故障点发生在母联开关和母联CT之间(死区故障),母差保护动作跳开相应母线,不能达到切除故障的目的,故障电流会依然存在,此种情况保护会根据母联开关的分开位置,延时50ms,封母联TA,令母差保护再次动作跳开另外一条母线以切除故障点。

母线差动保护的工作原理和保护范围

母线保护装置是正确迅速切除母线故障的重要设施,它的拒动和误动都将给电力系统带来严重危害.母线倒闸操作是电力系统最常见也是最典型的操作,因其连接元件多,操作工作量大,对运行人员的综合操作技能也提出了较高的要求.基于一次设备的客观实在性,运行人员对一次设备误操作所带来的危害都有一个直接的较全面的感性认识. 但对母线差动保护在倒闸操作过程中进行的一些切换、投退操作则往往认识模糊. 1 母线差动保护范围是否是确定的,保护对象是否是不变的 通常讲的差动保护包含了母线差动保护、变压器差动保护、发电机差动保护和线路差动保护.实现差动保护的基本原则是一致的,即各侧或各元件的电流互感器,按差接法接线,正常运行以及保护范围以外故障时,差电流等于零,保护范围内故障时差电流等于故障电流,差动继电器的动作电流按躲开外部故障时产生的最大不平衡电流计算整定. 但也应该十分清楚,母线差动保护与变压器差动保护、发电机差动保护又有很大的不同:即母线的主结线方式会随母线的倒闸操作而改变运行方式,如双母线改为单母线运行,双母线并列运行改为双母线分段并列运行,母线元件(如线路、变压器、发电机等)可以从这一段母线倒换到另一段母线等等.换句话说,母线差动保护的范围会随母线倒闸操作的进行、母线运行方式的改变而变化(扩大或缩小),母线差动保护的对象也可以由于母线元件的倒换操作而改变(增加或减少).忽视了这一点,在进行母线倒闸操作时,对母线差动保护的一些

必要的切换投退操作肯定就认识模糊、甚至趋于盲目了. 2 母线倒闸操作时是否须将母线差动保护退出 “在进行倒闸操作时须将母线差动保护退出”是错误的,之所以产生这种错误认识,是因为一些运行人员曾看到过,甚至在母线倒闸操作时发生过母线差动保护误动,但其根本原因是对母线差动保护缺乏正确认识.母线倒闸操作如严格按照规定进行,即并、解列时的等电位操作,尽量减少操作隔离开关时的电位差,严禁母线电压互感器二次侧反充电,充分考虑母线差动保护非选择性开关的拉、合及低电压闭锁母线差动保护压板的切换等等,是不会引起母线差动保护误动的.因此,在倒母线的过程中,母线差动保护的工作原理如不遭到破坏,一般应投入运行.根据历年统计资料看,因误操作引起母线短路事故,几率还很高.尽管近几年为防止误操作在变电站、发电厂的一次、二次设备上安装了五防闭锁装置,但一些运行人员违规使用万能钥匙走错间隔、误合、误拉仍时有发生.这就使在母线倒闸操作时,保持母线差动保护投入有着极其重要的现实意义.投入母线差动保护倒母线,可以在万一发生误操作造成母线短路时,由保护装置动作,切除故障,从而避免事故的进一步扩大,防止设备严重损坏、系统失去稳定或发生人身伤亡事故. 事实上,与其说母线倒闸操作容易引起母线差动保护误动,倒不如说,母线倒闸操作常常会使母线差动保护失去选择性而误切非故障母线. 3 母线倒闸操作后,是否要将母线差动保护的非选择性开关合入

发电机差动保护原理

5.1发电机比率制动式差动保护 比率制动式差动保护是发电机内部相间短路故障的主保护。 5.1.1保护原理 5.1.1.1比率差动原理。 差动动作方程如下: l op 3 I op.0 ( I res 兰 l res.0 时) l op > I op.O + S (l res — res.0) ( l res > l res.0 时) 式中:l op 为差动电流,l o P.O 为差动最小动作电流整定值,I res 为制动电流,I r es.O 为最小制动电流整定值,S 为比率制动特性的斜率。各侧电流的方向都以指向发 电机为正方向,见 图 (根据工程需要,也可将 5.1.1.2 TA 断线判别 当任一相差动电流大于0.15倍的额定电流时启动TA 断线判别程序,满足下 列条件认为 TA 断线: a. c. 5.2发电机匝间保护 发电机匝间保护作为发电机内部匝间短路的主保护。根据电厂一次设备情 况,可选择以下方案中的一种: 5.1.1。 差动电流: 1 op 制动电流: 1 res — 式中:I T ,I N 分别为机端、 见图5.1.1。 中性点电流互感器(TA )二次侧的电流,TA 的极性 _L 氓 € % 5 TA 极性端均定义为靠近发电机侧) 本侧三相电流中至少一相电流为零; b.本侧三相电流中至少一相电流不变; 最大相电流小于1.2倍的额定电流。 5.1.1电流极性接线示意图

5.2.1故障分量负序方向(△ P2)匝间保护 该方案不需引入发电机纵向零序电压。

故障分量负序方向(△ P2)保护应装在发电机端,不仅可作为发电机内部匝间短路的主保护,还可作为发电机内部相间短路及定子绕组开焊的保护。 5.2.1.1保护原理 当发电机三相定子绕组发生相间短路、匝间短路及分支开焊等不对称故障 时,在故障点出现负序源。故障分量负序方向元件的A U2和A I2分别取自机端TV、TA,其TA极性图见图5.2.1.1,则故障分量负序功率A P2为: △ P2 =3艮〔厶『2心?2心也21 2L J A ? 式中i I2为也I2的共轭相量,申sen。2为故障分量负序方向继电器的最大灵敏 角。一般取60。~80。(也|2滞后A U2的角度)。 故障分量负序方向保护的动作判据可表示为: > E-p △》2=血e^S n 实际应用动作判据综合为: A P2 = A U2r』I ' + A U2i ”也I ' > £P (S S i、年为动作门槛) 保护逻辑框图见图521.2。 枣力, “ r ‘ 1 1 Um: I 1卄TA 图521.1故障分量负序方向保护极性图

实验五变压器差动保护实验指导书(完,11.12)

实验五 变压器差动保护实验 (一)实验目的 1 .熟悉变压器纵差保护的组成原理及整定值的调整方法。 2 .了解 Y ∕Δ接线的变压器,其电流互感器二次接线方式对减少不平衡电 流的影响。 3 .了解差动保护制动特性的特点。 (二)变压器纵联差动保护的基本原理 1 .变压器保护的配置 变压器是十分重要和贵重的电力设备, 电力部门中使用相当普遍。 变压器如 发生故障将给供电的可靠性带来严重的后果, 因此在变压器上应装设灵敏、快 速、可靠和选择性好的保护装置。 变压器上装设的保护一般有两类:一种为主保护,如瓦斯保护,差动保护; 另一种称后备保护,如过电流保护、低电压起动的过流保护等。 本试验台的主保护采用二次谐波制动原理的比率制动差动保护 2.变压器纵联差动保护基本原理 如图 7-1 所示为双绕组纵联差动保 护的单 相原理说明图,元件两侧的电流 互感 器的接线应使在正常和外部故障时 流 入继电器的电流为两侧电流之差,其 值接近于零,继电器不动作;内部故障 时流入继电器的电流为两侧电流之和, 其值为短路电流,继电器动作。但是, 由于变压器高压侧和低压侧的额定电流 不同,为了保证正常和外部故障时, 变压器两侧的两个电流相等, 从而使流入继 电器的电流为零。即: 式中: K TAY 、 K TA △——分别为变压器 Y 侧和△侧电流互感器变比; KT ——变压器变比。 显然要使正常和外部故障时流入继电器的电流为零, 就必须适当选择两侧互感器 的变比, 使其比值等于变压器变比。 但是, 实际上正常或外部故障时流入继电器 的电流不会为零,即有不平衡电流出现。原因是: (1)各侧电流互感器的磁化特性不可能一致。 (2)为满足( 7-1 )式要求,计算出的电流互感器的变比,与选用的标准化变 比不可能相同; (3)当采用带负荷调压的变压器时,由于运行的需要为维持电压水平,常常 变化变比 KT ,从而使( 7-1 )式不能得到满足。

微机型发变组保护基本原理及整定

龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/4414965554.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者:邵子峻 来源:《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型,不管是国产还是进口的,发变组保护微机化减少了硬件设备,也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现,从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及,同时在定值设置上也增加了灵活性,不但要设置保护数值的大小,而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量,这就为定值设置增加了难度;而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据,而忽略了一些非传统定值设置,结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型;保护;基本原理;整定;分析 中图分类号:TM771 文献标识码:A 文章编号:1009-914X(2018)11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展,微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护,目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能,在调试、运行维护方面己取得显著成果,实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活,但也有厂家追求其灵活性,人为增加保护配置和整定的复杂程度,容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定,并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来,后备保护的整定大大简化,甚至某些保护退出,逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发,介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法,并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求,100MW以上机组电量保护按双重化保护配置,2套保护之间没有电气 联系,其工作电源取自不同的直流母线段,交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组,每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置,主保护与后备保护的电流回路共用,跳闸出口回路共用,主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量,装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统,低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立,任一CPU板故障,装置闭锁并报警,杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便,适应于不同主接线方式,保护动作出口逻辑可以灵活整定,有些保护整定值按标幺值整定,大大简化了保护的整定,装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大,实现GPSB码对时,装置能实时记录各种启动、告警、

变压器差动保护的基本原理及逻辑图

变压器差动保护的基本原理及逻辑图 1、变压器差动保护的工作原理 与线路纵差保护的原理相同,都是比较被保护设备各侧电流的相位和数值的大小。 2、变压器差动保护与线路差动保护的区别: 由于变压器高压侧和低压侧的额定电流不相等再加上变压器各侧电流的相位往往不相同。因此,为了保证纵差动保护的正确工作,须适当选择各侧电流互感器的变比,及各侧电流相位的补偿使得正常运行和区外短路故障时,两侧二次电流相等。例如图8-5所示的双绕组变压器,应使

8.3.2变压器纵差动保护的特点 1 、励磁涌流的特点及克服励磁涌流的方法 (1)励磁涌流: 在空载投入变压器或外部故障切除后恢复供电等情况下在空载投入变压器或外部故障切除后恢复供电等情况下,变压器励磁电流的数值可达变压器额定6~8倍变压器励磁电流通常称为励磁涌流。 (2)产生励磁涌流的原因 因为在稳态的情况下铁心中的磁通应滞后于外加电压90°,在电压瞬时值u=0瞬间合闸,铁芯中的磁通应为-Φm。但由于铁心中的磁通不能突变,因此将出现一个非周期分量的磁通+Φm,如果考虑剩磁Φr,这样

经过半过周期后铁心中的磁通将达到2Φm+Φr,其幅值为如图8-6所示。此时变压器铁芯将严重饱和,通过图8-7可知此时变压器的励磁电流的数值将变得很大,达到额定电流的6~8倍,形成励磁涌流。

(3)励磁涌流的特点: ①励磁电流数值很大,并含有明显的非周期分量,使励磁电流波形明显偏于时间轴的一侧。

②励磁涌流中含有明显的高次谐波,其中励磁涌流以2次谐波为主。 ③励磁涌流的波形出现间断角。 表8-1 励磁涌流实验数据举例 (4)克服励磁涌流对变压器纵差保护影响的措施: 采用带有速饱和变流器的差动继电器构成差动保护; ②利用二次谐波制动原理构成的差动保护; ③利用间断角原理构成的变压器差动保护; ④采用模糊识别闭锁原理构成的变压器差动保护。 2、不平衡电流产生的原因 (1)稳态情况下的不平衡电流

差动保护试验方法总结

数字式发电机、变压器差动保护试 验方法 关键词: 电机变压器差动保护 摘要:变压器、发电机等大型主设备价值昂贵,当他们发生故障时,变压器、发电机的主保护纵向电流差动保护应准确及时地将他们从电力系统中切除,确保设备不受损坏。模拟发电机、变压器实际故障时的电流情况来进行差动试验,验证保护动作的正确性至关重要。 关键词:数字式差动保护试验方法 我们知道,变压器、发电机的电气主保护为纵向电流差动保护,该保护原理成熟,动作成功率高,从常规的继电器保护到晶体管保护再到现在的微机保护,保护原理都没有多大改变,只是实现此保护的硬件平台随着电子技术的发展在不断升级,使我们的日常操作维护更方便、更容易。传统继电器差动保护是通过差动CT的接线方式与变比大小不同来进行角度校正及电流补偿的,而微机保护一般接入保护装置的CT全为星型接法,

然后通过软件移相进行角差校正,通过平衡系数来进行电流大小补偿,从而实现在正常运行时差流为零,而变压器内部故障时,差流很大,保护动作。由于变压器正常运行和故障时至少有6个电流(高、低压侧),而我们所用的微机保护测试仪一般只能产生3个电流,因此要模拟主变实际故障时的电流情况来进行差动试验,就要求我们对微机差动保护原理理解清楚,然后正确接线,方可做出试验结果,从而验证保护动作的正确性。 下面我们以国电南京自动化设备总厂电网公司的ND300系列的发变组差动保护为例来具体说明试验方法,其他厂家的应该大同小异。这里我们选择ND300系列数字式变压器保护装置中的NDT302型号作为试验对象。该型号的差动保护定值(已设定)见表1: 表1NDT302变压器保护装置保护定值单

南瑞主变差动保护调试篇

经验总结-主变差动保护部分 一、从工程角度出发所理解的主变差动保护 关于接线组别和变比的归算思路 1、影响主变差动保护的几个因素 差动保护因为其具有的选择性好、灵敏度高等一系列优点成为变压器、电动机、母线及短线路等元件的主保护。这几种差动保护原理是基本相同的,但主变差动保护还要考虑到变压器接线组别、各侧电压等级、CT变比等因素的影响。所以同其它差动保护相比,主变差动保护实现起来要更复杂一些。 变压器变比的影响:因为变压器变比不同,造成正常情况下,主变高低压侧一次电流不相同。比如:假设变压器变比为110KV/10KV,不考虑变压器本身励磁损耗的理想情况下,流进高压侧电流为1A,则流出低压侧为11A。这很好理解,三相视在功率S= √3UI。不考虑损耗,高低压侧流过功率不变,各侧电压不同,自然一次电流也不同。 CT变比的影响:还是用上面的举例,如果变压器低压侧保护CT的变比是高压侧CT 变比的11倍,就可以恰好抵消变压器变比的影响,从而做到正常情况下,流入保护装置(CT二次侧)的电流大小相同。但现实情况是,CT变比是根据变压器容量来选择,况且CT变比都是标准的,同样变压器变比也是标准化的,这三者的关系根本无法保证上述的理想比例。假设变压器容量为20MKVA,110KV侧CT变比为200/5,低压侧CT变比如果为2200/5即可保证一致。但实际上低压侧CT变比只能选2000/5或2500/5,这自然造成了主变高低压侧CT二次电流不同。 变压器接线组别的影响:变压器不同的接线组别,除Y/Y或△/△外,都会导致变压器高低压侧电流相位不同。以工程中常见的Y/△-11而言,低压侧电流将超前高压侧电流30度。另外如果Y侧为中性点接地运行方式,当高压侧线路发生单相接地故障时,主变Y 侧绕组将流过零序故障电流,该电流将流过主变高压侧CT,相应地会传变到CT二次,而主变△侧绕组中感应出的零序电流仅能在其绕组内部流过,而无法流经低压侧开关CT。 2、为消除上述因素的影响而采取的基本方法 主变差动保护要考虑的一个基本原则是要保证正常情况和区外故障时,用以比较的主变高低压侧电流幅值是相等,相位相反或相同(由差流计算采取的是矢量加和矢量减决定,不过一般是让其相位相反),从而在理论上保证差流为0。不管是电磁式或集成电路及现在的微机保护,都要考虑上述三个因素的影响。(以下的讨论,都以工程中最常见的Y/△-11而言) 电磁式保护(比如工程中常见的LCD-4差动继电器),对于接线组别带来的影响(即相位误差)通过外部CT接线方式来解决。主变为Y/△接线,高压侧CT二次采用△接

主变差动保护

【摘要】本文简单分析了变压器励磁涌流对差动保护的影响,介绍了微机型保护装置中利用二次谐波制动原理的变压器差动保护及其整定值的计算方法。 关键词:微机变压器差动保护 变压器在电力系统中得到极其广泛的应用,占着非常重要的地位。因此,提高变压器运行可靠性,对于保证电力系统的安全具有十分重要的意义。现代生产的变压器,在设计和材料方面都有很大的提高,结构和性能上比较可靠,发生故障的机率较小。但由于电力系统的复杂性,情况千变万化,仍有发生故障和出现异常运行的可能。为了确保安全供电,并在事故时尽量减少停电范围,必需根椐变压器的容量和重要程度,装设性能可靠、动作迅速的继电保护装置。 变压器差动保护可以防御变压器绕组和引出线的相间及对地短路故障,是大型变压器最重要、最有效的保护之一。 一、变压器差动保护的特殊问题—励磁涌流 变压器的差动保护与输电线路的纵联差动保护相比,在原理上是一样的。它们之间的区别是,变压器各侧电流大小、相位都不尽相同,而且各侧是通过电磁联系的,在实现差动保护时将产生较大的不平衡电流,使差动保护处于更不利的工作条件下。其中最为突出的是变压器励磁涌流的影响。 我们知道,在稳态工作情况下,铁芯中的磁通滞后于外加电压90°,如图1(a)所示。当变压器空载合闸时正好在电压瞬时值u=0的瞬间,则

铁芯中的磁通应为-Φm,但由于铁芯中的磁通不能突变,因此将产生一个非周期分量的磁通,其幅值为Φm,这样在经过半个周期以后,铁芯中的总磁通就将达到2Φm,如图1(b)所示。此时变压器的铁芯将高度饱和,励磁电流剧烈增大,如图1(c)所示。该电流就称为变压器的励磁涌流,其数值最大可达到变压器额定电流的6~8倍,同时包含大量的非周期分量和高次谐波分量,如图1(d)所示。经过变换的励磁涌流流入差动继电器,就可能造成保护装置误动作。励磁涌流的起始部分衰减很快,一般经0.5~1秒后,其值不超过额定电流的0.25~0.5倍。变压器励磁涌流的大小和衰减时间与外加电压的相位、铁芯中剩余磁通的大小和方向、电源的大小、回路的阻抗、变压器容量的大小和铁芯材料的性质等有关。例如,当合闸时正好电压瞬时值为最大值,就不会出现励磁涌流。对于三相电力变压器,在任何瞬间合闸,至少有两相中要出现程度不同的励磁涌流。 图1 变压器励磁涌流的变化曲线

差动保护试验

谈差动保护试验 差动保护在电力系统中被广泛采用在变压器、母线、短线路保护中。差动保护模拟试验起来比较难,主要有以下原因:第一,差动保护的电流回路比较多,两卷变压器需要高、低压两侧电流,三卷变压器需要高、中、低压三侧电流,母线保护需要更多;第二、差动保护的核心是提供给差动继电器或自动化系统差动保护单元差电流, 要求各电流回路的极性一定要正确,否则极性接错即变成和电流; 第三,差动保护的特性测试比较难。 传统的检验极性的方法是做六角图,但新投运的变压器负荷一般较小,做六角图有难度,还有,即便是六角图对也不能保证保护屏内接就正确(笔者曾发现过屏内配线错误,做六角图时,保护动作不正确)。曾经看到用人为加大变压器负荷的方法来准确地做出六角图的文章.如用投电容器来人为加大主变负荷,还有用两台变比不同的主变并列后产生环流来人为加大主变负荷。笔者认为以上方法与有关运行规程有矛盾:变压器并列变比相同,负载轻时不许投电容器都是运行规程明确规定的,就是试验没问题,在与运行人员的工作协调中也有难度。因此,以上方法不便采用。下面介绍我们的经验,我们只在二次回路上试验,不必人为加大主变负荷即可全面、系统地验证差动保护的正确性。

一、用试验箱从保护屏端子排加电流,检查保护屏内及保护单元的接线正确性 变压器的差动保护电流互感器接线,传统上都是和变压器绕组接线相对应的,即变压器绕组接成星形,相应电流互感器接成角形; 变压器绕组接成角形,相应电流互感器接成星形。这样,变压器各侧电流回路正好反相。现在的自动化系统差动保护单元有的继承了原来的接法,有的为了简化接线则要求各侧均为星形,这样对一般Y,D-11接线的变压器高压侧电流超前低压侧150°,接线系数为√3,这些差异由计算机来处理,最后差电流为零。 上面讨论了电流互感器接线类型,下面就做对保护屏加模拟电流来验证其接线是否正确的试验。如果为传统的接线方式,可以加反相的两路模拟电流(从一侧头进尾出后从另一侧尾进头出即可实现),如果各侧均是星接,则加高压侧超前低压侧150°的电流来模拟。现在的自动化系统差动保护单元都有差动电流显示,根据显示数据即可判定其接线正确性——若为两电流有效值之差则接线正确,若为两电流有效值之和电流则有极性接反,若为两电流和与差之间的数值则相位处理有错误。如果无差电流显示则只能靠动作与否来判断接线正确与否了,即不动作为正确,动作为不正确,试验时一定要吃透图纸,注意接线极性,可规定从某相(头)流入保护屏,从地(尾)流出保护屏为正方向。这样A、B、

变压器差动保护试验方法

我们知道,变压器、发电机的电气主保护为纵向电流差动保护,该保护原理成熟,动作成功率高,从常规的继电器保护到晶体管保护再到现在的微机保护,保护原理都没有多大改变,只是实现此保护的硬件平台随着电子技术的发展在不断升级,使我们的日常操作维护更方便、更容易。传统继电器差动保护是通过差动CT的接线方式与变比大小不同来进行角度校正及电流补偿的,而微机保护一般接入保护装置的CT全为星型接法,然后通过软件移相进行角差校正,通过平衡系数来进行电流大小补偿,从而实现在正常运行时差流为零,而变压器内部故障时,差流很大,保护动作。由于变压器正常运行和故障时至少有6个电流(高、低压侧),而我们所用的微机保护测试仪一般只能产生3个电流,因此要模拟主变实际故障时的电流情况来进行差动试验,就要求我们对微机差动保护原理理解清楚,然后正确接线,方可做出试验结果,从而验证保护动作的正确性。 下面我们以国电南京自动化设备总厂电网公司的ND300系列的发变组差动保护为例来具体说明试验方法,其他厂家的应该大同小异。这里我们选择ND300系列数字式变压器保护装置中的NDT302型号作为试验对象。该型号的差动保护定值(已设定)见表1: 表1NDT302变压器保护装置保护定值单

下面我们先来分析一下微机差动保护的算法原理(三相变压器)。这里以Y/△-11主变接线为例,传统继电器差动保护是通过把主变高压侧的二次CT接成△,把低压侧的二次CT接成Y型,来平衡主变高压侧与低压侧的30度相位差的,然后再通过二次CT变比的不同来平衡电流大小的,接线时要求接入差动继电器的电流要相差180度,即是逆极性接入。具体接线见图1: 图1

主变差动保护调试

变压器各侧电流互感器采用星形接线,二次电流直接接入本装置。电流互感器各侧的极 性参见前图,都以母线侧为极性端。 变压器各侧TA 二次电流相位由软件调整,装置采用Δ->Y 变化调整差流平衡,这样可 明确区分涌流和故障的特征,大大加快保护的动作速度。对于Y 0/Δ-11 的接线,其校正方 法如下: Y 0侧: I 'A=I A-I 0 I 'B=I B-I 0 I 'C=I C-I 0 △侧: I 'A=(I A-I C )/√3 I 'B=(I B-I A )/√3 I 'C=(I C-I B )/√3 Y 0侧A 相加1Ie 电流,调整后三相电流为2/3Ie 、-1/3Ie 、-1/3Ie △侧A 相加1Ie 电流,调整后三相电流为√3/3Ie 、-√3/3Ie 、-√3/3Ie Ir=||211 ∑=m i i I Id=|| 1 ∑=m i i I

220kV实训变电站#1主变第一套保护 I、II、III侧Ie分别2.62A、2.62A、2.995A 差动启动电流0.2Ie 比例制动系数0.5 I1、I2(A)I1、I2(Ie)I'1、I'2(Ie)Ir Id 动作情况 3.48A 1.76A 1.328 0.672 0.885333 0.448 0.6660.437动作 3.46A 1.78A 1.321 0.679 0.880667 0.452667 0.6660.428动作 3.4A 1.84A 1.298 0.702 0.865333 0.468 0.6660.397不动作 3.42A 1.82A 1.305 0.695 0.87 0.463333 0.6660.406不动作 3.43A 1.81A 1.309 0.690 0.872667 0.46 0.6660.412不动作 3.45A 1.79A 1.317 0.683 0.878 0.455333 0.6660.422不动作 3.98A 1.519 1.0126670.763 3330.498 667 2.02A 0.771 0.514 0.5*(0.666-0.5)+0.1+0.2=0.383 0.5*(0.763-0.5)+0.1+0.2=0.4315 斜率又不对

变压器差动保护原理

变压器差动保护 一:这里讲的是差动保护的一种,即变压器比例制动式完全纵差保护(以下简称差动); 二:差动保护的定义 由于在各种参考书中没有找到差动保护的具体定义,这里只根据自己所掌握的知识给差动保护下一个定义:当区内发生某些短路性故障的时候,在变压器各侧电流互感器CT的二次回路中将产生大小相同,相位不同的短路电流,当这些短路电流的向量和即差流达到一定值时,跳开变压器各侧断路器的保护,就是变压器差动保护 三:下面我以两圈变变压器为例,针对以上所述变压器差动保护的定义,对差动保护进行阐述: 1、图一所示:为一两圈变变压器,降压变,具体参数如下:主变高压侧电压U高=110KV,主变低压侧电压U低=10KV,变压器容量Sn=240000KV A, 高压侧CT变比1000/5,低压侧的CT变比是1500/5.计算平衡系数。 I1’:流过变压器高压侧的一次电流;

I”:流过变压器低压侧的一次电流; I2’:流过变压器高压侧所装设电流互感器即CT1的二次电流; I2”:流过变压器低压侧所装设电流互感器即CT1的二次电流; nh:高压侧电流互感器CT1变比; nl:低压侧电流互感器CT2变比; nB:变压器的变比; 各参数之间的关系:I1’/ I2’= nh I”/ I2”= nl I2’= I2”I1’/ I”= nh/ nl=1/ nB 2、区内:CT1到CT2的范围之内; 3、反映故障类型:高压侧内部相间短路故障,高压侧(中性点直接接地) 单相接地故障以及匝间、层间短路故障; 四:差动的特性 1、比率制动:如图二所示,为差动保护比率特性的曲线图: 下面我们就以上图讲一下差动保护的比率特性: o:图二的坐标原点; f:差动保护的最小制动电流; d:差动保护的最小动作电流; p:比率制动斜线上的任一点; e:p点的纵坐标; b:p点的横坐标; 动作区:在of范围内,由于电流小于最小制动电流,因此在此范围内,只要电流大于最小动作电流Iopo,差动保护动作;当电流大于f点时, 由于电流大于最小制动电流,此时保护开始进行比率制动运算,曲 线抬高,此时只有当电流在比率制动曲线以上时保护动作;因此, 图中阴影部分,即差动保护的动作区; 制动区:当电流在落在曲线以下而大于最小动作电流的时候,由于受比率制动系数的制约,保护部动作,这个区域就是差动保护的制动区; 比率制动系数K:实际上比率制动系数,就是图二中斜线的斜率,因此我们

差动保护试验方法

差动保护试验方法 国测GCT-100/102差动保护装置采用的是减极性判据,即规定各侧均已流出母线侧为正方向,从而构成180度接线形式。 1. 用继保测试仪差动动作门槛实验: 投入“比率差动”软压板,其他压板退出,依次在装置的高压侧,低压侧的A ,B ,C 相加入单相电流0.90A ,步长+0.01A ,观察差流,缓慢加至差动保护动作,记录动作值。 说明: 注意CT 接线形式对试验的影响。 若CT 接为“Y-△,△-Y 型”,则在系统信息——变压器参数项目下选择“Y/D-11”,此时高侧动作值为:定值×√3,即1.73动作,低测动作值为定值,即1.00动作 若CT 接为“Y-Y 型”,则在系统信息——变压器参数项目下选择“无校正”,此时高低侧动作值均为定值,即1.00动作 2. 用继保测试仪做比率差动试验: 分别作A ,B ,C 相比率差动,其他相查动方法与此类似。 以A 相为例,做比率差动试验的方法:在高,低两侧A 相同时加电流(测试仪的A 相电流接装置的高压侧A 相,B 相电流接装置的低压侧A 相),高压侧假如固定电流,角度为0度,低压侧幅值初值设为x ,角度为180度,以0.02A 为步长增减,找到保护动作的临界点,然后将x 代入下列公式进行验证。 0Ir Ir Id Id k --= 其中: Id :差动电流,等于高侧电流减低侧电流 Id0:差动电流定值 Ir :制动电流,等于各侧电流中最大值 Ir0:制动电流定值 K :制动系数 例如: 定值:Id0=1(A ); Ir0=1(A ); K =0.15 接线:测试仪的Ia 接装置的高压侧A 相,Ib 接装置的低压侧A 相 输入:Ia =∠0 o5A Ib =∠180 o5A 步长Ib =0.02A 试验:逐步减小Ib 电流,当Ib=3.4A 时装置动作。 验证:Id =5-3.4=1.6A Id0=1A Ir =5A Ir0=1A 15.04 6.0151)4.35(==---=k 3. 用继保测试仪做差动速断试验 投入“差动速断”压板,其他压板退出。依次在装置的高压侧,低压侧的A ,B ,C 相加入单相电流9.8A ,每次以0.01A 为步长缓慢增加电流值至动作,记录动作值。 例如:

主变差动保护调试宝典

主变差动保护调试方法 主变差动保护是我们平时调试频率最高,难度最大,过程最复杂的一种保护类型,在调试过程中经常会遇到各种各样的问题,这里介绍一个主变差动保护的调试方法,以武汉豪迈电力继保之星6000C(传统保护用继保之星1600)为调试工具来做南瑞继保RCS-978和国电南自PST-1200主变差动保护试验,相信大家看了之后会觉得差动保护其实很简单很明了,将那些繁杂的公式转换都抛之脑后。 一、加采样 来到现场第一步别急着开始做试验,首先我们要看保护装置的采样信息。 数字保护我们要先导取模型文件,一般后台厂家会给我们全站SCD文件,在继保之星6000C上按照步骤导入配置文件,配置通道时最好按照高中低通道1、2、3,通道映射为ABC、abc、UVW的顺序,以免弄错弄糊涂了,正确设置三侧变比信息。然后按照通道接好光纤,在接光纤的时候可以先接保护装置侧,然后接继保仪RX光口,如果指示灯点亮表示接的正确,如果没有亮表示接反了换另一根光纤接RX。南瑞继保RCS-978用的是方口(LC口),国电南自PST-1200用的是圆口(ST口)。 准备工作做好之后可以按照图1所示设置参数: 图1 传统继保可以先接线接线时按照黄绿红ABC相的顺序,只有六路电流先接上高中侧(或者高低侧)电流,接好线后开机可以按照图2所示设置参数:

图2 每相设置不同的电压电流量方便检查采样值。在加采样值时以防保护动作产生报文不方便看采样信息最后先将主保护功能退掉。 在加采样值时如果不正确可检查以下情况。 数字继保:确保模型文件导入正确;通道设置与所用的实际光口通道一致;通道映射与交流试验所用的相别对应;CT 、PT 变比设置与保护装置内部变比一致;高中低三侧SMV 接受压板均打开状态;波形监测是否有实时波形输出状态。 传统继保:电流开路指示灯是否处于点亮状态;两根电流测试线是否接反;测试线是否接对位置;CT 二次侧划片是否与保护侧断开以防产生分流。 二、 看差流 采样值信息无误后第二步可以看差流信息,在此以江西鹰潭洪桥220kV 变电站两套保护装置配置信息为例来完成下面的操作。 PST-1200保护定值如下:高中低压侧额定容量为100MV A ,电压等级为220kV/110kV/10kV ,CT 变比分别为300/1、600/1、3000/1,差动电流0.2Ie ,速断电流2Ie ,拐点1制动电流Ie ,拐点2制动电流3Ie ,斜率分别为0.5、0.7,(Ie 为高压侧二次额定电流)制动公式为Ir = ( | Ih | + | Il | ) / 2,主变接线方式为Y/Y0-△11。 以上参数在“差动保护试验模块设备参数设置”项目里输入可自动计算出各侧二次额定电流。计算结果为高压侧Ihn=0.875A ,中压侧Imn=0.875A ,低压侧Iln=1.925A 。其中Ie=0.875A 。也可手动计算,以高压侧为基准,则各侧流入差动保护某相的电流分别为 m l m m l l 333N N N h h h I I I U n U n U n ===

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