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交通门洞受力验算书(主线)

交通门洞受力验算书(主线)
交通门洞受力验算书(主线)

交通门洞受力计算书

一、交通门洞搭建情况

为保证施工过程中,交通正常通行,编制了跨揭普高速公路现浇箱梁施工的门洞设置方案,结合道路宽度,在揭普高速公路B线搭设双施工门洞,门洞净高为5.05米,各门洞净宽4.8米,顺揭普高速公路方向的长度为21m,计算跨径为5.6m。门洞基础采用1.2米高预制配筋混凝土基础、尺寸为0.8m×2.0m×1.2m(宽×长×高)。钢管支墩采用φ630钢管,壁厚10mm,每侧均匀布置7条,钢管柱间距为3.0米,净距为2.37米。钢管柱顶设双拼I36工字钢横梁;在横梁上布置I40b工字钢做为纵向分配梁,间距为50cm。分配梁上满铺18mm厚的竹胶板作为防落模板,上铺一层横向200*200mm方木做满堂支架垫木平台。箱梁调平层采用60cm×60cm钢管支架,钢管架纵、横向设置水平钢管连接,钢管顶部布置顶托进行调平。

二、纵向梁荷载计算

需对翼缘板处、肋板处和腹板处分别进行荷载分析和受力验算。

1、荷载传递路径:

结构自重夹板横向分配木方纵向木方立杆平台5*20cm木方纵向工字梁横向双拼工字梁钢管柱顶砂箱钢管柱预制块基础原有道路地基。

2、荷载分析:

(一)、翼缘板处荷载分析

(1)该处的结构自重荷载分别为:

翼缘板端部:q1-1=(0.18m*0.8m)*26KN/m3=3.74KN/m;

翼缘板根部:q1-2=(0.5m*0.8m)*26KN/m3=10.4KN/m;

结构自重按26KN/m3计算;

(2)模板荷载q2=(1.2+0.08+1)=2.41KN/ m,计算过程如下:

a、腹板侧模(包括支撑架):q2-1=2×1.75×0.018×6=0.19KN/m

取q2-1=1.2KN/m2;

b、底模(包括侧模支撑架):q2-2=0.7×0.05×6=0.21KN/m;

c、背木(按每延米布4条10*10木方计算): q2-3=4×4.2×0.01×6=1.0KN/ m;

模板、木方的自重按6KN/m3计算

(3)施工荷载:

因施工时面积分布广,需要人员及机械设备不多,取q3=4.0KN/m2×0.5m=2.0KN/m (施工中要严格控制其荷载量)。

(4)钢管调平层及纵向分配梁自重荷载:

按支架搭设高度≤2米计算:q4=0.5(钢管)+2.63(两条I50b纵向分配梁)=3.13KN/m。

(5)水平模板的砼振捣荷载,取q5=1.4 KN/m。

(6)荷载组合计算,从外侧到内侧每条工字钢承受的荷载分别为

翼缘板端部:Q1-1=3.74KN/m+2.41KN/ m+2.0KN/m+3.13KN/m+1.4 KN/m=12.68KN/m 翼缘板根部:Q1-2=10.4KN/m+2.41KN/ m+2.0KN/m+3.13KN/m+1.4 KN/m=19.34KN/m (二)、肋板荷载分析

(1)该处的结构自重荷载分别为:q1=(0.5m*2.2m)*26KN/m3=28.6KN/m;

结构自重按26KN/m3计算;

(2)模板荷载q2=(1.2+0.08+1)=2.41KN/m;

(3)施工荷载:

因施工时面积分布广,需要人员及机械设备不多,取q3=4.0KN/m2×0.5m=2.0KN/m (施工中要严格控制其荷载量)。

(4)钢管调平层及纵向分配梁自重荷载:

按支架搭设高度≤2米计算:q4=0.5(钢管)+2.63(两条I50b纵向分配梁)=3.13KN/m。

(5)水平模板的砼振捣荷载,取q5=1.4 KN/m。

(6)荷载组合计算为

Q2=28.6KN/m+2.41KN/ m+2.0KN/m+3.13KN/m+1.4 KN/m=37.54KN/m

(三)、腹板处荷载分析

(1)该处的结构自重荷载分别为:q1=(0.5m*0.47m)*26KN/m3=6.11KN/m;

结构自重按26KN/m3计算;

(2)模板荷载q2=(1.2+0.08+1)=2.41KN/m;

(3)施工荷载:

因施工时面积分布广,需要人员及机械设备不多,取q3=4.0KN/m2×0.5m=2.0KN/m (施工中要严格控制其荷载量)。

(4)钢管调平层及纵向分配梁自重荷载:

按支架搭设高度≤2米计算:q4=0.5(钢管)+2.63(其它荷载)=3.13KN/m。

(5)水平模板的砼振捣荷载,取q5=1.4 KN/m。

(6)荷载组合计算,每条工字钢承受的荷载为

Q3=(6.11KN/m+2.41KN/ m+2.0KN/m+3.13KN/m+1.4 KN/m)/2=15.05KN/m

三、纵向梁受力验算

3.1 纵向工字钢受力验算

考虑到跨路处现浇箱梁与交通门洞斜交(见下图),纵向工字钢最不利的受力工况为纵向工字钢间距为0.5米时,一跨承受现浇箱梁肋板处传递的荷载,一跨承受腹板处传递的荷载。

按两等跨连续梁进行内力计算,纵向工字钢采用I40b,每延米自重为0.74KN/m,自重按恒载考虑,施工荷载按活载考虑,则肋板处和腹板处的荷载组合分别为:1.2*0.74+1.4*37.54=53.4 KN/m和1.2*0.74+1.4*15.05=21.96KN/m。

1、该榀I40工字钢纵梁受力验算弯矩如下图所示,Mmax=148.08KN〃m

σ=Mmax/W=148080/1139=130Mpa≤[f]=215 Mpa;纵向工字钢强度满足要求;

2、剪应力计算如下图所示:

最大剪切应力为41.63Mpa<[τ]=120Mpa。纵向工字钢刚度满足要求

3、纵向工字钢挠度计算如下图:

最大位移发生在跨中支点处,最大位移为0.27mm<[f]=5600/400=14mm。

3.2 钢管柱顶横向工字钢受力验算

利用midas civil建立受力模型,建模时横梁采用I45b工字钢,经软件计算,结算如下:

1、强度计算如下图:

σmax=137.9Mpa≤[f]=215 Mpa;横梁工字钢强度满足要求;

2、刚度计算如下图:

最大剪切应力为81.6Mpa<[τ]=120Mpa,横梁工字钢刚度满足要求。

3、挠度计算如下图:

最大位移为2.8mm <[f]=3000/400=7.5mm 。

施工时,横梁采用双拼I36b 工字钢,比I45工字钢更偏安全。

经以上验算,纵向工字钢和横梁工字钢在最不利的受力状态下,其强度、刚度及挠度均能满足要求。

三、钢管柱受力验算

利用midas civil 建立受力模型,经软件计算,反力最大的钢管柱出现在中跨的中柱,最大反力为Rmax=811.3KN ,根据最不利受力状态下的验算原则,对该柱进行受力分析:

1、受力分析

钢管柱选取φ630钢管,壁厚8mm ,取最不利中间柱为验算对象,根据以上的计算,最大支座反力为602.96KN 。材质为A3,E=2.1×108Kpa, Ф630钢管桩壁厚10mm 的惯性

矩:I=64π(63.04-61.04)=7.561×10-4m 4

2、桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=22l EI π=42824

10561.7101.2-????π =97944kN >

Rmax=811.3kN

3、钢管桩身强度验算

桩身面积:A=π/4*(632-61.42)=156.32cm 2;

钢桩自身重量: P=A.L.r=156.32×4×10-4×78.5=4.91kN

r =A I /=78.194/93620=22cm ;

λ=L/r =400/22=18.2

查表插得:ф=0.9

σ=N/(фA )=811300N/(0.9*15632)=57.7Mpa<[σ]=215Mpa

经以上验算,钢管柱在最不利的受力状态下,其强度和稳定性均能满足要求。

地基承载力计算计算书

地基承载力计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.基础信息 基础长:l=4000mm 基础宽:b=4000mm 修正用基础埋深:d=1.50m 基础底标高:dbg=-2.00m 2.荷载信息 竖向荷载:F k=1000.00kN 绕X轴弯矩:M x=0.00kN·m 绕Y轴弯矩:M y=0.00kN·m b = 4 0 l=4000 x Y 3.计算参数 天然地面标高:bg=0.00m 地下水位标高:wbg=-4.00m 宽度修正系数:wxz=1 是否进行地震修正:是 单位面积基础覆土重:rh=2.00kPa 计算方法:GB50007-2002--综合法 地下水标高-4.00 基底标高-2.00地面标高0.00 5 5 5 5 5 4.土层信息: 土层参数表格

二、计算结果 1.基础底板反力计算 基础自重和基础上的土重为: G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN 基础底面平均压力为: 1.1当轴心荷载作用时,根据5. 2.2-1 : P k = F k+G k A= 1000.00+32.00 16.00= 64.50 kPa 1.2当竖向力N和Mx同时作用时:x方向的偏心距为: e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m x方向的基础底面抵抗矩为: W = lb2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 x方向的基底压力,根据5.2.2-2、5.2.2-3为: P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 1.3当竖向力N和My同时作用时:y方向的偏心距为: e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m y方向的基础底面抵抗矩为: W = bl2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 y方向的基底压力,根据5.2.2-2、5.2.2-3为: P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土层的加权平均重度,地下水位下取浮重度 γm = ∑γi h i ∑h i = 2.0×18.0 2.0= 18.00 基底以下土层的重度为 γ = 18.00 b = 4.00 f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5) = 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)

万向传动轴设计说明书

汽车设计课程设计说明书 设计题目:上海大众-桑塔纳志俊万向传动 轴设计 2014年11月28日

目录 1前言 2设计说明书 2.1原始数据 2.2设计要求 3万向传动轴设计 3.1万向节结构方案的分析与选择3.1.1十字轴式万向节 3.1.2准等速万向节 3.2万向节传动的运动和受力分析3.2.1单十字轴万向节传动 3.2.2双十字轴万向节传动 3.2.3多十字轴万向节传动 4 万向节的设计与计算 4.1 万向传动轴的计算载荷 4.2传动轴载荷计算

4.3计算过程 5 万向传动轴的结构分析与设计计算 5.1 传动轴设计 6 法兰盘设计

前言 万向传动轴在汽车上应用比较广泛。发动机前置后轮或全轮驱动汽车行驶时,由于悬架不断变形,变速器或分动器的输出轴与驱动桥输入轴轴线之间的相对位置经常变化,因而普遍采用可伸缩的十字轴万向传动轴。本设计注重实际应用,考虑整车的总体布置,改进了设计方法,力求整车结构及性能更为合理。传动轴是由轴管、万向节、伸缩花键等组成。伸缩套能自动调节变速器与驱动桥之间距离的变化;万向节是保证变速器输出轴与驱动桥输入轴两轴线夹角发生变化时实现两轴的动力传输;万向节由十字轴、十字轴承和凸缘叉等组成。传动轴的布置直接影响十字轴万向节、主减速器的使用寿命,对汽车的振动噪声也有很大影响。在传动轴的设计中,主要考虑传动轴的临界转速,计算传动轴的花键轴和轴管的尺寸,并校核其扭转强度和临界转速,确定出合适的安全系数,合理优化轴与轴之间的角度。

2 设计说明书 2.1 原始数据 最大总质量:1210kg 发动机的最大输出扭矩:Tmax=140N·m(n=3800r/min); 轴距:2656mm; 前轮胎选取:195/60 R14 、后轮胎规格:195/60 R14 长*宽*高(mm):4687*1700*1450 前轮距(mm);1414 后轮距(mm):1422 最大马力(pa):95 2.2 设计要求 1.查阅资料、调查研究、制定设计原则 2.根据给定的设计参数(发动机最大力矩和使用工况)及总布置图,选择万向传动轴的结构型式及主要特性参数,设计出一套完整的万向传动轴,设计过程中要进行必要的计算与校核。 3.万向传动轴设计和主要技术参数的确定 (1)万向节设计计算 (2)传动轴设计计算 (3)完成空载和满载情况下,传动轴长度与传动夹角变化的校核 4.绘制万向传动轴装配图及主要零部件的零件图 3 万向传动轴设计 3.1 万向节结构方案的分析与选择 3.1.1 十字轴式万向节 普通的十字轴式万向节主要由主动叉、从动叉、十字轴、滚针轴承及其轴向定位件和橡胶密封件等组成。

拌和站料仓彩钢棚验算

拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程 XXX国道改建(XXXXX改造)第一合同段 201X年0X月

第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算:檀条跨间距 1.5m,跨度6m,屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢,[σ]=205 Mpa,[τ] =120 Mpa,屋面板采用彩钢瓦,屋架结构采用三角空间桁架,立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管,上端铰接,下端刚性连接。 计算如下: 二、檀条受力验算 (1)计算施工活荷载。 施工活荷载:按0.5KN/m2考虑,折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m; 依据《建筑结构荷载规》,考虑活载安全系数1.4,可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2,经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载,由于二者不会同时出现,这里只考虑施工活荷载。 (2)计算风活载。 按照《建筑荷载规》GB50009-2012要求,该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载,上吸风荷载:按风压高度系数为1.0(B类),风振系数取为1.2,体型系数取为0.8,基本风压为:0.35KN/m2。 (3)计算恒载(自重)。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载:压型钢板(单层无保温)自重0.12KN/m2,檀条自重0.05KN/m2。 2、力计算 (1)永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载

p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值: Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值(采用受压下翼缘板不设拉条的方案) Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx

钢筋加工棚场建设组织规划

通渭梁场钢筋加工棚规划方案 编制: 复核: 审核: 批准: 中铁二十局集团新建宝兰客专甘肃段通渭制梁场日期:二〇一三年四月四日

中铁二十局集团宝兰客专甘肃段通渭梁场钢筋加工棚建设方案 一、工程概况 通渭制梁场位于宝兰客专甘肃段BLTJ-8标,里程IDK859+500处,负责126榀双线整孔箱梁的预制架设任务,其中包括32米箱梁118榀,24米箱梁8榀,混凝土方量总计约四万方。梁场占地面积约161亩,其中包含办公生活区、混凝土拌合站、试验室、制梁区和存梁区等。其中制梁区设置7个制梁台座,存梁区设置30个双层存梁台座,存梁能力为60榀。计划上场管理人员40多人,施工人员200多人,以及各种所需机械设备。 我场在场内拟建设两座“工厂化、专业化”钢筋加工场,负责通渭梁场钢筋的集中加工,钢筋加工场设在进场便道右侧位置,与钢筋绑扎台座相邻。 二、钢筋加工场布局及建设 钢筋加工棚规划宽度为24米、长度为100米,龙门吊跨度为21米、轨道长度106米,两座加工棚采用同一方案建设,总占地面积5088平方米,详见《通渭梁场平面布置图》、另外在钢筋加工棚左侧建加工场生活区。 钢筋加工棚内地面场地换填20cm二八灰土,并用C20混凝土硬化15cm厚;场地设置为中心高,四周低,设置不小于1.5%的坡度,场地四周设排水沟,排水沟与梁场其他排水沟相连,将场地内积水排出场外、钢筋加工棚采用轻钢结构,内部分设材料堆放区、成品区、作业区。 两钢筋加工棚内各设10t龙门吊一台进行钢筋吊卸作业、钢筋加工棚内设存放钢筋台座,保证钢筋等材料离地高度40cm,且保证不变形。 三、施工方案

钢筋加工棚采用钢结构骨架、彩钢瓦顶棚,四周不封闭。顶棚起拱线高度为9米,跨度拟定为24米、进深100米、龙门吊高度8米,跨度为21米。 钢筋棚内碾压平整后,采用20cm二八灰土换填,然后用15cm厚C20混凝土硬化处理。 1、钢筋加工棚施工 (1)施工工艺流程 场地平整、硬化→浇注立柱基础→钢柱安装→浇注加强墩→屋架吊装及焊接→槽钢檩条安装→屋面板安装。 (2)钢筋加工棚基础浇筑 测量放样,确定钢筋棚立柱位置,立柱间距为6.25米。基础尺寸为长×宽×高为100cm×100cm×100cm ,预埋1cm厚35cm×35cm钢板,并采用C25混凝土浇注。 预埋钢板 基础侧面图 (3)安装钢立柱,用25t起吊机,把钢柱吊起并与加基础预埋钢板焊接。立柱采用外径165mm壁厚3.0mm的钢管,高度为9米、间距为6.25米。 (4)浇注加强墩

地基承载力计算公式(附小桥涵地基承载力检测)

地基承载力计算公式(附小桥涵地基承载力检测) 【摘要】简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式。下面用TXT文本简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式,供参考使用。适于标准受压,只考虑基础宽度、超载影响,不考虑其他诸如倾斜等因素。 1、太沙基(Terzaghi)地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(45+φ/2) Nγ= 6 * φ / (40 -φ) 式中c、φ分别表示土的粘聚力、内摩擦角,B表示基础宽度。以下同。 2、汉森(Hansen)地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 1.5 * Nc * tan2φ 3、梅耶霍夫(Meyerhof)地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ)*tan2(π/4+φ/2) Nγ = (Nq - 1) * tan(1.4 * φ) 4、魏锡克(Vesic)地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 2 * (Nq + 1) * tanφ 5、沈珠江地基极限承载力qu公式 qu= (1 + d / B) ^ (1 / 3) * (c / tanφ * (Nq - 1) + 0.5 * γ * b * Nγ)

传动轴设计说明书

商用汽车万向传动轴设计 摘要 万向传动轴在汽车上应用比较广泛。发动机前置后轮或全轮驱动汽车行驶时,由于悬架不断变形,变速器或分动器的输出轴与驱动桥输入轴轴线之间的相对位置经常变化,因而普遍采用可伸缩的十字轴万向传动轴。本设计注重实际应用,考虑整车的总体布置,改进了设计方法,力求整车结构及性能更为合理。传动轴是由轴管、万向节、伸缩花键等组成。伸缩套能自动调节变速器与驱动桥之间距离的变化;万向节是保证变速器输出轴与驱动桥输入轴两轴线夹角发生变化时实现两轴的动力传输;万向节由十字轴、十字轴承和凸缘叉等组成。传动轴的布置直接影响十字轴万向节、主减速器的使用寿命,对汽车的振动噪声也有很大影响。在传动轴的设计中,主要考虑传动轴的临界转速,计算传动轴的花键轴和轴管的尺寸,并校核其扭转强度和临界转速,确定出合适的安全系数,合理优化轴与轴之间的角度。 关键字:万向传动轴、伸缩花键、十字轴万向节、临界转速、扭转强度

概述 汽车上的万向传动轴一般是由万向节、轴管及其伸缩花键等组成。主要是用于在工作过程中相对位置不断变化的两根轴间传递转矩和旋转运动。 在动机前置后轮驱动的汽车上,由于工作时悬架变形,驱动桥主减速器输入轴与变速器输出轴间经常有相对运动,普遍采用万向节传动(图1—1a、b)。当驱动桥与变速器之间相距较远,使得传动轴的长度超过1.5m时,为提高传动轴的临界速度以及总布置上的考虑,常将传动轴断开成两段,万向节用三个。此时,必须在中间传动轴上加设中间支承。 在转向驱动桥中,由于驱动桥又是转向轮,左右半轴间的夹角随行驶需要而变,这是多采用球叉式和球笼式等速万向节传动(图1—1c)。当后驱动桥为独立悬架结构时也必须采用万向节传动(图1—1d)。 万向节按扭转方向是否有明星的弹性,可分为刚性万向节和挠性万向节两类。刚性万向节又可分为不等速万向节(常用的为普通十字轴式),等速万向节(球叉式、球笼式等),准等速万向节(双联式、凸块式、三肖轴式等)。 万向节传动应保证所连接两轴的相对位置在预计范围内变动时,能可靠地传递动力,保证所连接两轴尽可能同步运转,由于万向节夹角而产生的附加载荷、振动和噪声应在允许范围内。

料仓彩钢棚验算剖析

329国道改建(北仑段大榭叉口改造)公路工程 彩钢棚计算书 中铁十局集团第二工程有限公司 329国道改建(北仑大榭叉口改造)第一合同段 2014年04月

第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算:檀条跨间距 1.5m,跨度6m,屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢,[σ]=205 Mpa,[τ] =120 Mpa,屋面板采用彩钢瓦,屋架结构采用三角空间桁架,立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管,上端铰接,下端刚性连接。 计算如下: 二、檀条受力验算 (1)计算施工活荷载。 施工活荷载:按0.5KN/m2考虑,折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m; 依据《建筑结构荷载规范》,考虑活载安全系数1.4,可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2,经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载,由于二者不会同时出现,这里只考虑施工活荷载。 (2)计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求,该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载,上吸风荷载:按风压高度系数为1.0(B类),风振系数取为1.2,体型系数取为0.8,基本风压为:0.35KN/m2。 (3)计算恒载(自重)。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载:压型钢板(单层无保温)自重0.12KN/m2,檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算 (1)永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载

p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值: Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值(采用受压下翼缘板不设拉条的方案) Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx

【2017年整理】地基承载力计算方法

一.地基承载力计算方法:按《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89) 1.野外鉴别法 岩石承载力标准值f k(kpa) 注:1.对于微风化的硬质岩石,其承载力取大于4000kpa时,应由试验确定; 2.对于强风化的岩石,当与残积土难于区分时按土考虑。 碎石承载力标准值f k(kpa) 注:1.表中数值适用于骨架颗粒空隙全部由中砂、粗砂或硬塑、坚硬状态的粘土或稍湿的粉土所充填的情况; 2.当粗颗粒为中等风化或强风化时,可按其风化程度适当降低承载力,当颗粒间呈半胶结状时,可适当提高承载力; 3.对于砾石、砾石土均按角砾查承载力。 2.物理力学指标法 粉土承载力基本值f(kpa) 注:1.有括号者仅供内插用; 2.折算系数§=0。 粘性土承载力基本值f(kpa) 注:1.有括号者仅供内插用; 2.折算系数§=0.1。

沿海地区淤泥和淤泥质土承载力基本值f(kpa) 注:对于内陆淤涨和淤泥质土,可参照使用。 红粘土承载力基本值f(kpa) 注:1.本表仅适用于定义范围内的红粘土; 2.折算系数§=0.4。 素填土承载力基本值f(kpa) 注:本表只适用于堆填时间超过10年的粘性土,以及超过5年的粉土;所查承载需经修正计算。3.标准贯入试验法 砂土承载力标准值f k(kpa) 注:1.砾砂不给承载力; 2.粉细砂按粉砂项给承载力;3.中粗砂按中砂项给承载力; 4.细中砂按细砂项给承载力; 5.粗砾砂按粗砂项给承载力; 6.N63.5需修正后查承载力. 粘性土承载力标准值f k(kpa) 注:N63.5需经修正后查承载力。 花岗岩风化残积土承载力基本值f(kpa) 注:花岗岩风化残积土的定名: 2mm含量≥20%为砾质粘性土; 2mm含量<20%为砂质粘性; 2mm含量=0为粘性土

传动轴课程设计说明书

课程设计名称:传动轴(批量为200件)机械加工工艺规程设计 学生姓名:许三湘 学院:机电工程学院 专业及班级:08级材料成型及控制工程1班 学号:0803040109 指导教师:胡忠举 2010年12月16日

目录 一.机械制造课程设计的目的…………………………………………………二.生产纲领的计算与生产类型的确定……………………………………… 1.生产类型的确定…………………………………………………………… 2.生产纲领的计算……………………………………………………………三.传动轴的工艺性分析………………………………………………………… 1.零件的结构特点及应用……………………………………………………………… 2.零件的工艺分析…………………………………………………………… 四. 选择毛坯、确定毛坯尺寸、设计毛坯图…………………………………… 1.毛坯的选择……………………………………………………………… 2.确定毛坯的尺寸公差及机械加工余量…………………………………… 3.设计毛坯图…………………………………………………………… 五. 选择传动轴的加工方法,制定工艺路线…………………………………… 1.定为基准的选择………………………………………………………… 2.零件表面加工方法的确定……………………………………………… 3.制定工艺路线…………………………………………………………… 4.热处理工序的安排………………………………………………………… 六. 机床设备的选用……………………………………………………………… 1.机床设备的选用………………………………………………………… 2.工艺装备的选用………………………………………………………… 七. 工序加工余量的确定,工序尺寸及公差的计算…………………………… 八. 确定工序的切削用量………………………………………………………… 九. 时间定额的计算……………………………………………………………… 十. 提高劳动生产率的方法……………………………………………………… 十一. 课程设计体会…………………………………………………………………十二. 参考文献……………………………………………………………………十三. 附录…………………………………………………………………………

拌和站料仓彩钢棚验算

拌和站料仓彩钢棚验算 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-

拌和站彩钢棚计算书XXXX集团第二工程有限公司 XXX国道改建(XXXXX改造)第一合同段 201X年0X月

第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算:檀条跨间距1.5m,跨度6m,屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢,[σ]=205Mpa,[τ]=120Mpa,屋面板采用彩钢瓦,屋架结构采用三角空间桁架,立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管,上端铰接,下端刚性连接。 计算如下: 二、檀条受力验算 (1)计算施工活荷载。 施工活荷载:按0.5KN/m2考虑,折合到梁上均布荷载为0.5× 6=3KN/m; 依据《建筑结构荷载规范》,考虑活载安全系数1.4,可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2,经验算Q雪=0.3KN/m2×6m=1.8KN/m。 雪荷载等于施工活荷载,由于二者不会同时出现,这里只考虑施工活荷载。 (2)计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求,该结构矢跨比 1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载,上吸风荷载:按风压高度系数为1.0(B类),风振系数取为1.2,体型系数取为0.8,基本风压为: 0.35KN/m2。 (3)计算恒载(自重)。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载:压型钢板(单层无保温)自重 0.12KN/m2,檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算

(1)永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值: Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2 弯矩设计值(采用受压下翼缘板不设拉条的方案) Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6

钢筋加工棚施工方案

目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 2、编制原则 (2) 3、钢筋棚总体方案 (2) 3.1选址要求 (2) 3.2钢筋加工厂内布置 (2) 3.3钢筋加工厂资源配置 (4) 3.4钢筋加工厂内基础建设 (5) 3.5钢筋加工厂内各功能区建设 (5) 4、施工工艺流程及方法 (7) 4.1施工工艺流程 (7) 4.2施工流程图 (7) 4.3施工方法 (10) 5、施工安全措施 (10) 5.1安全保证措施 (10) 5.2安装具体措施 (11) 6、施工质量保证 (12) 6.1本工程的质量目标是: (12) 6.2管理机构 (12)

6.3质量保证措施 (13) 7、文明施工 (14)

云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路钢筋加工棚施工 方案 1编制依据 1、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路工程施工图纸; 2、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路工程施工图纸招标文件; 3、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路勘察设计合同; 4、《云南省交通运输厅关于云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计的批复》(云交基建[2017]45号); 5、《云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计文件》; 6、云南省杨柳(滇黔界)至宣威高速公路初步设计审查专家意见; 7、交通运输部有关技术标准、规范、规程; 8、南首有关技术规定及有关会议纪要、规定; 9、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011); 10、《公路工程施工安全技术规程》(JTG D081-2006); 11、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004); 12、《职业健康安全管理体系、规范》(GB/T28001—2011); 13、《环境管理体系、规范》(GB/T24001—2004); 14、现场实地勘察和对周围地理环境的调查; 15、国家、省、市现行安全法规、标准、规范。

传动轴课程设计说明书样本

湖南科技大学 课程设计名称: 传动轴(批量为200件)机械加工工艺规程设计 学生姓名: 学院: 机电工程学院 专业及班级: 08级材料成型及控制工程1班 学号: 指导教师: 胡忠举 12月15日 至诚致志、唯实惟新 目录 一.机械制造课程设计的目

的………………………………………………… 二.生产纲领的计算与生产类型的确定……………………………………… 1.生产类型的确定…………………………………………………………… 2.生产纲领的计算…………………………………………………………… 三.传动轴的工艺性分析………………………………………………………… 1.零件的结构特点及应用……………………………………………………………… 2.零件的工艺分析…………………………………………………………… 四. 选择毛坯、确定毛坯尺寸、设计毛坯图…………………………………… 1.毛坯的选择……………………………………………………………… 2.确定毛坯的尺寸公差及机械加工余量…………………………………… 3.设计毛坯图…………………………………………………………… 五. 选择传动轴的加工方法, 制定工艺路

线…………………………………… 1.定为基准的选择………………………………………………………… 2.零件表面加工方法的确定……………………………………………… 3.制定工艺路线…………………………………………………………… 4.热处理工序的安排………………………………………………………… 六. 机床设备的选用……………………………………………………………… 1.机床设备的选用………………………………………………………… 2.工艺装备的选用………………………………………………………… 七. 工序加工余量的确定, 工序尺寸及公差的计算…………………………… 八. 确定工序的切削用量………………………………………………………… 九. 时间定额的计算……………………………………………………………… 十. 提高劳动生产率的方

拌和站料仓彩钢棚验算

. . . . 拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程有限公司 XXX国道改建(XXXXX改造)第一合同段 201X年0X月

. . . . 第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算:檀条跨间距1.5m,跨度6m,屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢,[σ]=205 Mpa,[τ] =120 Mpa,屋面板采用彩钢瓦,屋架结构采用三角空间桁架,立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管,上端铰接,下端刚性连接。计算如下: 二、檀条受力验算 (1)计算施工活荷载。 施工活荷载:按0.5KN/m2考虑,折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m; 依据《建筑结构荷载规范》,考虑活载安全系数1.4,可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2,经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载,由于二者不会同时出现,这里只考虑施工活荷载。 (2)计算风活载。 按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求,该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载,上吸风荷载:按风压高度系数为1.0(B类),风振系数取为1.2,体型系数取为0.8,基本风压为:0.35KN/m2。 (3)计算恒载(自重)。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载:压型钢板(单层无保温)自重0.12KN/m2,檀条自重0.05KN/m2。 2、内力计算 (1)永久荷载与屋面活荷载组合

檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值: Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值(采用受压下翼缘板不设拉条的方案) Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6

钢筋加工棚验算

1#钢筋厂钢结构大棚受力验算 一、设计资料 1#钢筋厂钢结构大棚由两个加工棚组合而成,是DK563+515~ DK580+504.49段桥涵、路基工程所有半成品钢筋集中加工厂房,是原材料堆方、半成品加工场地。为保证厂房设计安全,该厂房设计为单跨双坡弧形门式刚架,主架采用镀锌钢管,四面采用彩钢板封闭,一侧留门的方式,为计算简便,在此只需验算大加工棚,刚架横跨度20m,棚长30m,檐高9.62m。基础采用宽60*60cm*50mC25混凝土设在地面以下,并在立柱位置预埋40*40*2cm钢板,立柱采用φ220*5㎜钢管,纵向间距6m,拱形梁采用φ50*3.5㎜钢管,拱高为2.1m,双层拱梁上下弧度间距72cm,采用φ32*2㎜钢管对拱梁进行三角支撑加强,檩条采用 50x100x2mm方钢间距为1.5m,顶棚檀条间距为0.8m,立柱之间使用加强拉筋加固,屋面四周采用0.326mm彩钢板包围,四边屋檐伸出55cm,所用钢材均采用Q235钢。详见钢筋加工棚设计图。 二、荷载计算 1、计算参数: ⑴Φ50×3.5㎜钢管:(弧梁主梁)截面积:A=511.3㎜2;惯性矩 I=121900mm4;截面模量W=5080mm3;单位重量:4.013Kg/m。 ⑵Φ220×5㎜钢管:截面积:A=3375.5㎜2;惯性矩I=19514609mm4;截面模量W=177405.54mm3;回转半径i=76mm;单位重量:26.5Kg/m。

⑶□50×100×2㎜方钢管:截面积:A=584㎜2;惯性矩I=775179mm 4;截面模量W=15503.57mm 3;单位重量:4.584Kg/m 。 ⑷φ32×2㎜钢管:截面积:A=198㎜2;惯性矩I=24600mm 4;截面模量W=1990mm 3;单位重量:1.55Kg/m 。 ⑸彩钢板厚度0.376㎜:单位重量:2.95Kg/㎡。 ⑹120×50×2.5㎜C 型钢:截面积: A=808.9㎜2;惯性矩I=1439700mm 4;截面模量W=23995mm 3; 单位重量:6.35Kg/m 。 ⑺Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa ⑻山西运城历年最大风速28.4m/s(10级),最大风压=504.1N/㎡,历年最大降雪量30cm 厚,雪的密度按50kg/m 3,30cm 厚的雪每平米产生的最大压力为:0.3*50*10=150N/㎡ 。 2、棚顶檩条受力计算: 棚顶檩条采用□50×100×2㎜方钢管,布设间距为0.8m ,跨度为6m 。棚顶檩条受到彩钢瓦的压力,自重和雪载:q=0.8m*6m*2.95Kg/㎡+6m*4.584Kg/m +150N/㎡*0.8m=161.66Kg/m=161.66N/m , 其最大弯矩产生在跨中: 8 **max l l q M = =161.66*6*6/8=727.49(N.m) w M w max =σ=727.49/ 15503.57*10-9=46.92Mpa<195Mpa(满足要求) 3、棚顶拱梁架受力计算: 棚顶由6跨20米拱梁架组成。拱梁架高度为2.1米,上、下弦杆均采用3根φ50×3.5㎜钢管和腹杆Φ32×2㎜钢管焊接而成, 拱梁架受到彩钢瓦、檩条压力和自重:q=(161.66+(4.01+1.55)*3*22)*1.5636=826.55(N.m)

浅基础地基承载力验算部分计算题

一、计算题 图示浅埋基础的底面尺寸为6.5m×7m,作用在基础上的荷载如图中所示(其中竖向力 ]=240kPa[。试检算地为主要荷载,水平力为附加荷载)。持力层为砂粘土,其容许承载力基承载力、偏心距、倾覆稳定性是否满足要求。 K≥1.5(提示:要求倾覆安全系数)0 [本题15分] 参考答案: 解: )(1

代入后,解得: ,满足要求 ),2满足要求( ), 满足要求(3 3kN,对应的偏心距e=0.3m×10。持力层的=5.0二、图示浅埋基础,已知主要荷载的合力为N容许承载力为420kPa,现已确定其中一边的长度为4.0m (1)试计算为满足承载力的要求,另一边所需的最小尺寸。 (2)确定相应的基底最大、最小压应力。 [本题12分] 参考答案: 解:由题,应有 )2(N=6×1m×3m,已知作用在基础上的主要荷载为:竖向力图示浅埋基础的底面尺寸为6三、32M。试计算:kNm。此外,持力层的容许承载力0kN,弯矩×=1.510 1)基底最大及最小压应力各为多少?能否满足承载力要求?( e的要求?(2)其偏心距是否满足ρ≤N不变,在保持基底不与土层脱离的前提下,基础可承受的最大弯矩是多少?此时3)若(基底的最大及最小压应力各为多少?

[本题12分] 参考答案: )解:(1 )(2 )3( ba,四周襟边尺寸相同,埋=某旱地桥墩的矩形基础,基底平面尺寸为7.4m=7.5m,四、hN=6105kN2m=,在主力加附加力的组合下,简化到基底中心,竖向荷载置深度,水平荷载HM=3770.67kN.m。试根据图示荷载及地质资料进行下列项目的检算:,弯矩=273.9kN(1)检算持力层及下卧层的承载力; (2)检算基础本身强度; )检算基底偏心距,基础滑动和倾覆稳定性。3 (.

传动轴课程设计说明书111

湖南科技大学 课程设计名称:传动轴(批量为200件)机械加工工艺规程设计 学生姓名: 学院:机电工程学院 专业及班级: 08级材料成型及控制工程1班 学号: 指导教师:胡忠举 2010年12月15日 至诚致志、唯实惟新

目录 一.机械制造课程设计的目的…………………………………………………二.生产纲领的计算与生产类型的确定……………………………………… 1.生产类型的确定…………………………………………………………… 2.生产纲领的计算……………………………………………………………三.传动轴的工艺性分析………………………………………………………… 1.零件的结构特点及应用……………………………………………………………… 2.零件的工艺分析…………………………………………………………… 四. 选择毛坯、确定毛坯尺寸、设计毛坯图…………………………………… 1.毛坯的选择……………………………………………………………… 2.确定毛坯的尺寸公差及机械加工余量…………………………………… 3.设计毛坯图…………………………………………………………… 五. 选择传动轴的加工方法,制定工艺路线…………………………………… 1.定为基准的选择………………………………………………………… 2.零件表面加工方法的确定……………………………………………… 3.制定工艺路线…………………………………………………………… 4.热处理工序的安排………………………………………………………… 六. 机床设备的选用……………………………………………………………… 1.机床设备的选用………………………………………………………… 2.工艺装备的选用………………………………………………………… 七. 工序加工余量的确定,工序尺寸及公差的计算…………………………… 八. 确定工序的切削用量………………………………………………………… 九. 时间定额的计算……………………………………………………………… 十. 提高劳动生产率的方法……………………………………………………… 十一. 课程设计体会…………………………………………………………………十二. 参考文献……………………………………………………………………十三. 附录…………………………………………………………………………

拌和站料仓等彩钢棚承包合同(通用版本)

彩钢房承包合同 合同编号:AHXB02-甲方: 乙方:_ 根据《中华人民共和国经济合同法》,《建设工程质量管理条例》并结合本工程的具体情况,经双方协商达成如下协议,以便双方共同遵守履行。 第一条:工程名称:水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚 第二条:工程地点:淮河特大桥及接线工程路面02标水泥稳定料及沥青拌和站 第三条:工程量:根据立柱外边缘,实际收方确,按面积计量。第四条:承包方式、承包价格 1、包工包料。 2、工程采用单价承包,工程彩钢棚按水平投影面积结算计算按合同单价乘以实际计量的面积。 3、单价: 120 元/㎡(大写:壹佰贰拾元每平方米)。本单价在合同执行过程中不做任何调整,单价综合包括了完成本工程的人工、材料(运费、周转、加工),小型机具,开据发票的税金等一切费用。 第五条:付款方式 1、待本工程完工验收合格后,甲方15日之内付清工程款的90%(扣除质保金后的剩余款项),质保金为合同总价的10%。

2、如验收不合格,达不到甲方验收标准,不予以结算,并不对乙方支付任何费用,其中质保金按合同总造价的10%在验工计价中扣除。质保金在该工程末次验收合格后1年内视具体情况予以返还(不计利息)。 3、乙方为甲方提供普通税务发票,要求乙方在收到甲方付款同时一次性将发票提供给甲方。 第六条:质量标准及保修 1、按国家有关条例、规范施工。 2、因人为和自然不可抗拒的外界因素造成的破坏,不在质保范围内。保修期1年。 3、在保修期内,彩钢棚出现质量问题,自甲方通知乙方起两日内到达现场并修缮完毕。如乙方未按照甲方通知时间内修理,影响甲方使用及安全的,甲方有权租用其他劳务队伍对彩钢棚出现的质量问题进行修缮,期间所发生的劳务用工、材料等费用均由乙方承担,并在乙方交纳的质保金中扣留。 第七条:承包内容 水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚的制作安装等。 第八条:具体要求: 1、乙方须按照甲方提供的施工图纸施工(后附施工图纸)。 2、材料要求:顶棚采用厚度为0.3㎜单层板彩钢板,立柱采用D159㎜钢管壁厚3.5㎜,屋架梁采用D50㎜钢管壁厚3㎜和φ16钢

地基承载力计算

地基承载力=8*N-20(N为锤击数) 地基的承载力是随负载增加而地基单位面积的承载力。常用单位KPa是评估基础稳定性的综合术语。应该指出的是,基础承载力是基础设计的一个实用术语,它有助于评估基础的强度和稳定性,而不是土壤的基础特性指标。土的抗剪强度理论是研究和确定地基承载力的理论基础。 在荷载作用下,地基要产生变形。随着荷载的增大,地基变形逐渐增大,初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态,具有安全承载能力。当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时,该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态,土中应力将发生重分布。这种小范围的剪切破坏区,称为塑性区(plastic zone)。地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态,地基尚能趋于稳定,仍具有安全的承载能力。但此时地基变形稍大,必须验算变形的计算值不允许超过允许值。当荷载继续增大,地基出现较大范围的塑性区时,将显示地基承载力不足而失去稳定。此时地基达到极限承载力。 确定方法: (1)原位试验法(in-situ testing method):是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。包括(静)载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等,其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。 (2)理论公式法(theoretical equation method):是根据土

的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。 (3)规范表格法(code table method):是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标,通过查规范所列表格得到承载力的方法。规范不同(包括不同部门、不同行业、不同地区的规范),其承载力不会完全相同,应用时需注意各自的使用条件。 (4)当地经验法(local empirical method):是一种基于地区的使用经验,进行类比判断确定承载力的方法,它是一种宏观辅助方法。

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