目录
一、工程概况 (1)
二、塔吊概况 (1)
三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1)
四、塔吊的使用与管理 (4)
五、塔吊基础 (4)
六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (4)
岗顶酒店工程塔吊基础施工方案
一、工程概况
拟建岗顶酒店为一栋15层商业酒店，其中群楼4层，塔楼11层，下设3层地下室（局部1层），建筑面积约21448.02平方米，其中地下室部分7921.92平方米平方米，地上部分13526.1平方米平方米，地下室深度13.7米，地面建筑总高度65米，本工程采用钢筋－剪力墙结构，筏板式天然基础。建筑工程等级为一级，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。本场地位于广州市天河区石牌村，南临中山大道，东接五山路，正北面为远洋大厦，与建筑红线的最近距离为12.5米，西北角为红江酒店，与建筑红线的最近距离为9米，西临龙口东路，对街建筑物与建筑红线的最近距离为17.5米。
二、塔吊概况
本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用广州五羊建设机械有限公司生产的QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，附着式起升高度达150米（本工程实际使用搭设高度约95米），工作臂长60米（本工程由于周边建筑物限制，实际使用工作臂长约42米），最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。
综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《岗顶酒店岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。
三、塔吊安装位置及基础型式选择
（一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求：
1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。
2．基础混凝土强度不低于C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。
3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000；
4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。
5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。
6．基础受力要求：
P H—基础所受水平力kN
P V—垂直力kN
M—倾覆力矩kN．m
M Z—扭矩kN．m
基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：
按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
经综合分析，选取4-2强风化砾岩层为塔吊基础的持力层，基础面标高与建筑物的基础底标高相平。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，在塔吊基础预留300×300×300集水井并及时排除积水，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
四、塔吊的使用与管理
塔吊安装及拆除均由具有安装及拆除专项质资的单位负责实施，并编制相应的塔吊
搭拆专项方案经公司及监理单位审批后实施。
塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于4Ω。
塔吊司机及指挥人员均要持证上岗，指挥与司机之间用对讲机或信号旗联系，使用
过程中严格遵守十不准吊规定。
塔吊在验收合格并挂出合格牌后才能使用。
塔吊的日常维修及各种保险、限位装置、接地电阻的检查均按公司的有关规定执
行。确保做到灵敏，可靠。
塔吊使用期间要定期测量基础沉降及塔吊倾斜，测量频率每月不少于一次。钢丝绳
要经常检查，及时更换。
五、塔吊基础
塔吊基础配筋详见下图：（按塔吊说明书中Ⅰ级钢进行Ⅱ级钢等强替换）
六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书
（一）计算依据
1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；
塔机基础C35
双向
2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；
3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；
4.《岗顶酒店岩土工程勘察报告》；
5.《QTZ80（6010）塔式起重机使用说明书》；
6.建筑、结构设计图纸；
7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息
塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m
塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m
自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m
最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.00m
混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335
基础底面配筋直径：25mm
公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN
标准节长度b：2.80m
主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm
所处城市：广东广州市基本风压ω0：0.5kN/m2
地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。地基承载力特征值f ak：600kPa
基础宽度修正系数εb：0.3 基础埋深修正系数εd：1.5
基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；
塔吊最大起重荷载：Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝596＋60＝656kN；
2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：
地处广东广州市，基本风压为ω0=0.5kN/m2；
查表得：风荷载高度变化系数μz=1.27；
挡风系数计算：
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.402；
高度z处的风振系数取：βz=1.0；
所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.5=1.067kN/m2；
3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.067×0.302×1.665×100×100×0.5=2682.6kN·m；
M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝800＋2682.6＋80×1.4＝3594.6kN·m；
（四）塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
M k──作用在基础上的弯矩；
F k──作用在基础上的垂直载荷；
G k──混凝土基础重力，G k＝25×6×6×1.4=1260kN；
Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=3594.6/(656+1260)=1.876m < 6/3=2m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
（五）塔吊基础地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=1.876m > 6/6=1m
地面压应力计算：
P k＝（F k+G k）/A
P kmax＝2×(F k＋G k)/（3×a×Bc）
式中 F k──作用在基础上的垂直载荷；
G k──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a＝Bc/20.5－M k/（F k＋G k）＝6/20.5-3594.6/(656+1260)=2.366m。
Bc──基础底面的宽度，取Bc=6m；
不考虑附着基础设计值：
P k＝（656+1260）/62＝53.22kPa；
P kmax=2×(656+1260)/(3×2.366×6)= 89.98kPa；
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:
f a = f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)
f a--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
f ak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取600.000kN/m2；
εb、εd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50；
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；
γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取
20.000kN/m3；
d--基础埋置深度(m) 取1.4m；
f a = f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=600+0.3*20(6-3)+1.5*20(1.4-0.5) =645kPa
解得地基承载力设计值：f a=645kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:f a=645kPa；
地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=51.58kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×f a大于偏心矩较大时的压力标准值P kmax=89.98kPa，满足要求！
（六）基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤ 0.7βhp f t a m h o
式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；
f t --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t=1.57MPa；
h o --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o=1.35m；
a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m=(a t+a b)/2；
a m=[1.665+(1.665 +2×1.35)]/2=3.005m；
a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取a t＝1.665m；
a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a b=1.665 +2×1.35=4.365m；
P j --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 P j=101.12kPa；
A l --冲切验算时取用的部分基底面积；A l=6.00×(6.00-4.365)/2=4.905m2
F l --相应于荷载效应基本组合时作用在A l上的地基土净反力设计值。F l=P j A l；
F l=101.12×4.905=495.99kN。
允许冲切力：0.7×0.97×1.57×3005.00×1350.00=4814991N=4324.62kN > F l= 495.99kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
（七）承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:
M I=a12[(2l+a')(P max+P-2G/A)+(P max-P)l]/12
式中：M I --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.665)/2=2.167m；
P max --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取101.12kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝P max×（3×a－a l）/3×a＝101.12×(3×1.665-2.167)/(3×1.665)=57.25kPa；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=25×Bc×Bc×hc=25×6.00×6.00×
1.40=1260kN/m2；
l --基础宽度，取l=6.00m；
a --塔身宽度，取a=1.665m；
a'--截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.665m。
经过计算得M I=2.1672×[(2×6.00+1.665)×(101.12+57.25-2×
1260/6.002)+(101.12-57.25)×6.00]/12=575.56kN·m。
2.配筋面积计算
αs= M/(α1f c bh02)
δ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-δ/2
A s = M/(γs h0f y)
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；
h o --承台的计算高度，h o=1.35m。
经过计算得：αs=575.56×106/(1.00×16.7×6.00×103×(1.35×103)2)=0.00315；
ξ=1-(1-2×0.00315)0.5=0.00315；
γs=1-0.00315/2=0.998；
A s=575.56×106/(0.998×1.35×103×300.00)=1423.98mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1400.00×
0.15%=12600.00mm2。故取 A s=12600.00mm2。
塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号
首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：
假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
2.1 x、y向，受力简图如下：
以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B
M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
QTZ80塔吊天然基础的计算书 一）计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008； 2. 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）； 3. 《建筑结构荷载规范》（ GB 50009-2012）； 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》； 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6. 建筑、结构设计图纸； 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号： QTZ80（ TC6012A-6A ） 塔身宽度 B ：1665mm 自重G: 596kN （包括平衡重） 最大起重荷载 Q ：60kN 混凝土强度等级： C35 基础底面配筋直径： 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b ：2.80m 主弦杆材料：角 钢 / 方钢 所处城市：xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群，房屋较咼，风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak ： 2000kPa 基础宽度修正系数n ： 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 （三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H ：40.00m 基础节埋深 d ：0.00m 基础承台厚度 hc ：1.00m 基础承台宽度 Bc ：5.30m 钢筋级别： Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P ：80kN 宽度/直径c ： 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2
塔吊自重：G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载： Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数：地处贵州省 贵阳市，基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算： 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢，体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取：皆1.0；所以风荷载设计值为： 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k—作用在基础上的弯矩； F k——作用在基础上的垂直载荷； G k——混凝土基础重力，25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ；基础抗倾覆稳定性满 足要求！ (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图： W-——
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: 其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取85.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.60； ──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度，取0.50m。 解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
塔吊基础专项施工方案 一、工程概况： 1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目 2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北 3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司 4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院 6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司 7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司 8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司 本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。 二、编制依据: 1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图； 2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告； 3、 80(5710)塔式起重机使用说明书； 4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992） 5、《地基基础设计规范》（50007-2002） 6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001） 7、《建筑安全检查标准》（59-99） 8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002） 9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。 三、塔吊平面布置： 本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。
四、塔吊基础设计： 1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30. 2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高 塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。 五、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m， 最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m， 桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m， 桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000， 承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30； 六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=440.02， 塔吊最大起重荷载F2=80.00， 作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ＝1350·m； 七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
目录 一、工程概况 (1) 二、塔吊概况 (1) 三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1) 四、塔吊的使用与管理 (4) 五、塔吊基础 (4) 六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (5)
岗顶酒店工程塔吊基础施工方案 一、工程概况 二、塔吊概况 本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。 综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。 三、塔吊安装位置及基础型式选择 （一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求： 1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。 2．基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。 3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000； 4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。 5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。 6．基础受力要求：
H—基础所受水平力kN P V—垂直力kN M—倾覆力矩kN．m M Z—扭矩kN．m 基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：
按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
F0/23C塔吊基础计算书 第一节、计算依据 1、建设单位提供的《某裙楼、附楼、地下车库岩土工程详细勘察报告》（以下简称《报告》） 2、《F0/23C塔式起重机安装使用说明书》（四川建筑机械厂，以下简称《说明书》）。 3、设计研究院设计的本工程施工图纸（以下简称《图纸》）。 4、《建筑桩基技术规范》JGJ94－94（以下简称《桩基规范》）。 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《基础规范》）。 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（以下简称《砼规范》）。 7、《钢筋混凝土承台设计规程》CECS88：97（以下简称《承台规程》）。 8、工程现场实际情况。 9、以下除说明外，标高值均为相对标高值（±0.000＝29.010）。 第二节、现场情况说明 本次设计的塔吊其定位具体布置见附图一《塔吊定位图》。根据工程实际情况，选用F0/23C型塔吊，最大工作半径为50m，最大起重重量为10t，最大工作半径时起吊重量为2.3t，选用1.6×1.6m边长、3m高的标准节。根据《说明书》中的基础承台说明及现场实际情况，选用4000×6000×1350的钢筋混凝土承台作为塔吊的承台。 自然地面标高约为－4.000，塔吊基础承台面标高定为－9.370，基础坐落于基坑边坡坡中平台处，基坑边坡支护见附图二《塔吊所在区域边坡喷锚支护剖面图》。根据《报告》9－9’剖面中所示（孔ZC37），塔吊基
础处表层土为④2层Q3al+pl粘土（f ak＝410kPa，E S＝16.0MPa），基础设置4根ф900的人工挖孔灌注桩，桩长为7m，桩段端部土层为④3层Q3al+pl 粘土（f ak＝460kPa，E S＝18.3MPa）。塔吊承台砼强度等级为C30，塔吊桩砼强度等级为C25。塔吊承台配筋参照F0/23C标准承台，配筋稍做修改。具体附图三《塔吊基础配筋图》所示。以下将对塔吊基础承台及桩进行验算。 第三节、基本计算资料 1、荷载计算 根据工程实际情况，取塔吊安装高度为98.8m，需基础节（7.5m高）1节，标准节29节（3m高），附墙3道。 承台自重：4×6×1.35×25＝81kN； 塔身自重：53.56吨（44.8m），74.02吨（98.8m）； 单桩自重：π×（0.9/2）2×7×25＝111.3kN； 活荷载：取为最大起重重量10吨。 2、基本资料 （1）符号说明 q sia-----------桩侧土的摩阻力特征值（kPa）； q pa----------桩端土的端阻力特征值（kPa）； ψsi、ψp------大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数； γs、γp------分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数； H t------------桩顶面标高（m）；
QTZ80塔吊天然基础的计算书 （一）计算依据 1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008； 2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； 3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； 4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》； 5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6.建筑、结构设计图纸； 7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m 塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m 自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m 最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m 混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335 基础底面配筋直径：25mm 公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN 标准节长度b：2.80m 主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm 所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω0：0.3kN/m2 地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。地基承载力特征值f ak：147kPa 基础宽度修正系数ηb：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5 基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝596＋60＝656kN； 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=1.27； 挡风系数计算： φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.402； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为： ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m2； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN·m； （四）塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ （五）塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
附件一 QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ80（TC5610-6）塔机自重标准值:Fk1=464.10kN 起重荷载标准值:Fqk=58.8kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m 塔吊计算高度:H=45.9m塔身宽度:B=1.6m 承台混凝土等级:C30 非工作状态下塔身弯 矩:M=1552kN.m 钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:350kPa 承台宽度:Bc=6m承台厚度:h=1.35m 计算简图: 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=464.1kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=6×6×1.35×25=1215kN 3) 起重荷载标准值
F qk=58.8kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.349×0.2=0.67kN/m2 =1.2×0.67×0.35×1.6=0.45kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.45×45.9=20.64kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×20.64×45.9=473.73kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.63×1.95×1.349×0.35=1.20kN/m2 =1.2×1.20×0.35×1.6=0.81kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.81×45.9=37.03kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×37.03×45.9=849.88kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+0.9×(-1335+473.73)=776.85kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+849.88=2401.88kN.m 三. 地基承载力计算
QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数： 2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；
额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 0×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.7 4、每根格构柱的受力计算
塔吊天然基础的计算书（工作状态） 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ5510, 自重(包括压重)F1=525.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1265.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.25m，基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.25m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2× 585=702.00kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =937.50kN； B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1265.00=1771.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-1771.00/(702.00+937.50)=1.42m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 P max=(702.00+937.50)/5.002+1771.00/20.83=150.59kPa 无附着的最小压力设计值 P min=(702.00+937.50)/5.002-1771.00/20.83=0.00kPa 有附着的压力设计值 P=(702.00+937.50)/5.002=65.58kPa 偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(702.00+937.50)/(3×5.00×1.42)=153.97kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: 其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； f ak──地基承载力特征值，取240.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50； ──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3； b──基础底面宽度，取4.88m； d──基础埋深度,取0.00m。 解得地基承载力设计值 f a=236.47kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:f a=236.47kPa 修正后的地基承载力特征值f a大于最大压力设计值P max=150.59kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×f a大于偏心距较大时的压力设计值P kmax=153.97kPa，满足要求！ 五. 受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.96； f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 f t=1.57kPa； a m──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: a m=[1.60+(1.60 +2×1.20)]/2=2.80m； h0──承台的有效高度，取 h0=1.2m； P j──最大压力设计值，取 P j=153.97kPa； F l──实际冲切承载力： F l=153.97×(5.00+4.00)×0.50/2=346.42kN。 允许冲切力： 0.7×0.96×1.57×2800×1200=3544934.40N=3544.93kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值
三、基础验算 矩形板式基础布置图
基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1215=1458kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =749.26kN·m F vk''=F vk/1.2=21.42/1.2=17.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12)+1.4×0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =1175.53kN·m F v''=F v/1.2=29.99/1.2=24.99kN 基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
合肥西湖花苑桂雨苑、南屏苑工程 塔吊基础方案 一、工程概况 合肥宋都西湖花苑工程位于安徽省合肥市政务文化新区习友路与怀宁路交叉口。本工程中桂雨苑共12幢住宅楼及地下车库，南屏苑共4幢住宅楼，框架异型柱结构6~18层，车库为地下一层。其中桂雨苑1~10#楼6层，总高度22.20米；桂雨苑11#、南屏苑1、2、4#楼11层，总高度38.80 米；南屏苑3#楼9层，总高度33.00 米；桂雨苑12#楼18层，总高度59.10 米。室内地面标高±0.000相当于黄海标高42.950米。 二、塔吊概况 本工程主体结构施工时共设塔吊7台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。Ⅰ#、Ⅱ#塔吊采用浙江虎霸建设机械有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米，工作臂长50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为63吨米，最大起重力矩为76吨米。Ⅲ#、Ⅳ#、Ⅵ#、Ⅶ#塔吊采用烟台市建设机械厂生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米，工作臂标准臂长45米，加长臂50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为760千牛米，最大起重力矩为860千牛米。Ⅴ#塔吊采用浙江省建筑机械公司生产的QTZ60型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40.1米，附着式起升高度达100米，工作臂长45米，额定起重力矩600千牛? 米（60吨?米），最大额定起重量6吨。 桂雨苑12#楼工程结构最大高度59.10米，Ⅶ#塔吊计划最大安装高度72米，中间考虑设2道附墙；桂雨苑11#、南屏苑1、2、4#楼11层工程结构最大高度38.80米，Ⅰ#、Ⅱ#、Ⅶ#塔吊计划最大安装高度49米，中间考虑设1道附墙；桂雨苑1~10#楼楼工程结构最大高度22.20米，Ⅲ~Ⅴ#塔吊计划最大安装高度33米，中间不考虑设附墙。 三、塔吊基础选择 厂家提供的说明书中要求基础混凝土强度采用C35，QTZ63型塔吊基础底面为5000×5000（QTZ60型塔吊基础底面为4820×4820）的正方形。 铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程③2层粘土层的承载力达0.27MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。