Q/OVM
预应力筋用低回缩量锚具
柳州欧维姆机械股份有限公司发布
前言
为了保证企业制造预应力筋用低回缩量锚具质量，参照GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的有关规定，编制本企业标准作为产品组织生产制造及验收依据。
本标准的编写格式按GB/T1.1-2000的规定。
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司提出。
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司负责起草。
本标准主要起草人：黄颖、陈小莲、苏强
本标准审核人：朱万旭
本标准批准人：龙跃
预应力筋用低回缩量锚具
1 范围
本标准规定了预应力筋用低回缩量锚具的技术要求、制造要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输和贮存的规定。
本标准适用于预应力混凝土结构中使用的低回缩量锚具的制造。
2 规范性引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 197 普通螺纹公差
GB/T 699 优质碳素结构钢
GB/T 1804 一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差
GB/T 2828.1 计数抽样检验程序第1部分：按接收质量限（AQL）检索的逐批检验抽样计划
GB/T 3077 合金结构钢
GB/T 14370 预应力筋用锚具、夹具和连接器
JG/T 5011.8 建筑机械与设备锻件通用技术条件
JG/T 5011.9 建筑机械与设备热处理通用技术条件
JG/T 5011.10 建筑机械与设备切削加工通用技术条件
QJ/OVM 003 铸铁、铸钢、铸铜件验收规则
QJ/OVM 009 镀覆件通用技术条件
QJ/OVM 017 包装通用技术条件
QJ/OVM 033 磁粉探伤
FIP：1993 后张预应力体系验收建议
3
3.1
图1
3.2 低回缩量锚具代号
M 15 DHS —
预应筋根数（孔数）
低回缩量
预应力筋直径（mm）如13、15、18、22、28
锚具代号
3.3 低回缩量锚具规格尺寸系列(见表1)
注：根据用户需求可制造M13、M18、M22、M28规格的低回缩量锚具。
4 技术要求
4.1 低回缩量锚具产品的技术要求应符合GB/T14370中5的有关规定。
4.2 低回缩量锚具张拉锚固时的预应力筋内缩量λ应满足下列要求：
λ≤1(mm)
4.3 低回缩量锚具混凝土锚固区应符合FIP：1993《后张预应力体系验收建议》中
5.2.3关于荷载传递试验要求。
5.1 材料要求
低回缩量锚具产品所使用的材料必须符合设计要求，原材料碳素结构钢应符合GB/T699、合金结构钢应符合GB/T3077的有关规定执行，其余钢种应符合有关技术标准规定或合同书、协议书、产品设计图样的要求，并附有质量保证书（证明材质的机械性能、化学成分符合相关标准要求）。
5.2 制造工艺要求
5.2.1 铸造
铸件不得有铸造裂纹、夹渣、砂眼等缺陷，并应符合QJ/OVM003的有关规定。
5.2.2 锻造
零件毛坯的锻造，应符合JG/T5011.8中的3级。锻件不得有锻造裂纹、过烧、折叠和局部晶粒粗大等缺陷。
5.2.3热处理
零件应按设计图样的技术要求进行热处理，并应符合JG/T5011.9的有关规定，不应产生裂缝、过烧和脱碳。所采用的热处理工艺应能保证样件被测表面和零件工件表面金相组织、表面硬度一致。
5.2.3.1 正火与退火
根据零件的特征（材料的牌号、处理前状态及形状、尺寸等）、热处理目的、批量、热处理设备等具体条件正确选择加热规范（必要时可进行适当的预热）及适当的保温时间和冷却速度，制定合理的正火与退火工艺。
5.2.3.2调质
零件采用淬火加高温回火的调质处理。根据零件的特征（材料的牌号、处理前状态及形状、尺寸等）、热处理目的、批量、热处理设备和后续加工工艺等具体条件正确选择加热规范（必要时可进行适当的预热）、适当的保温时间、冷却介质、冷却速度，制定合理的淬火与回火工艺。
5.2.3.3碳氮共渗
对各类夹片均采用碳氮共渗后进行淬火回火处理的热处理工艺，应按本企业现行有效的工艺文件、工艺守则进行碳氮共渗淬火回火处理，以改变夹片表层的化学成分、组织，提高夹片的强韧性能。
5.2.4 机械加工
零件按设计图样、工艺文件进行机械加工，并应符合JG/T5011.10的有关规定，未注公差尺寸的公差等级按GB/T1804中的c级（用其它等级要求应在图样上注明），未注螺纹的普通精度等级按GB/T197中的6H/6g（有特殊要求应在图样上注明）。
5.2.5磁粉探伤
零件应按设计图样的技术要求进行磁粉探伤。
5.2.6表面处理
零件应按设计图样的技术要求进行表面处理。
5.2.
6.1 镀覆
零件镀锌或镀铬应按本企业现行有效的工艺守则、工艺文件进行。在电镀件的主要表面不应有明显可见的镀层缺陷，如起泡、孔隙、粗糙、裂纹或局部无镀层，并应符合QJ/OVM009的有关规定。但因基体金属缺陷引起的不可避免的镀层缺陷和不可避免的挂具痕迹除外。
5.2.
6.2 发蓝
零件发蓝应按本企业现行有效的工艺守则进行。发蓝件的表面应清洁光亮，成膜均匀，不发花，膜层与基体有较好的结合强度，有一定的致密性和抗蚀性，并应符合QJ/OVM009的有关规定。
5.2.
6.3 涂防锈漆
零件的外表面要求涂覆防锈漆时，漆层应完整、均匀，有一定的抗蚀性。
6 试验方法
6.1 试验方法按GB/T14370中第6章的规定进行。
6.2 张拉锚固工艺试验
用预应力筋设备对低回缩量锚具做张拉及锚固预应力筋的工艺试验。试验分两次张拉锚固。第一次分4级逐级张拉，预紧后每张拉一级锚固一次，最高张拉力为预应力筋的0.8f ptk.A P，如实际工程使用短预应力筋，为模拟实际施工过程，试验时可以一次张拉至预应力筋的0.8f ptk.A P；第一次张拉至预应力筋的0.8f ptk.A P并锚固后，采用专用张拉设备进行二次张拉，重新张拉至预应力筋的0.8f ptk.A P，锚固
前应先旋紧锚具上的螺母。张拉完毕后，用专用设备及特别方法放松应力。
通过张拉锚固工艺试验观察：
a)分级张拉或因张拉设备倒换行程需要临时锚固的可能性。
b)经过多次张拉锚后，预应力筋内各根预应力钢材受力的均匀性；
c)张拉发生故障时，将预应力筋全部放松的可能性。
通过张拉锚固工艺试验测量：
二次张拉锚固时，预应力筋内缩量λ或应力损失值。
7 检验规则
7.1材料检验
原材料进厂，须有供方出具的质量保证书，在对材料几何尺寸外观检验的同时，按有关规定进行常规抽样检验其主要化学成分，必要时须进行金相（低倍组织、非金属夹杂物、晶粒度、显微组织）和探伤检验。
7.2外协外购件检验
为保证进厂的外协外购件的质量，所有外协外购件在入外协库之前必须经过严格检验，符合设计图样或相关标准要求方可流转到下一道工序。同时验收供方随货附来的质量合格证、材质证明书等质量文件。
7.3产品零部件工序检验
产品零部件按现行有效的设计图样、技术要求、工艺规程和产品验收标准（或样件）进行工序检验，检验合格后方可继续流转到下一道工序。
7.4 产品零部件硬度检验
产品零部件的硬度检验应符合设计图样的技术要求、工艺文件或合同技术条件、协议书的有关规定进行。对每一待检件的试验点数一般不应少于3个点（每一待检件正式测量前，一般应先试测1个点，该点不计入试验点数）。测量中，若某一试验点的数据出现异常时，一般允许在该点附近补测2个点，再判定检测结果。
7.4.1夹片类
夹片类作硬度检验时采用A标尺（即HRA）进行洛氏硬度检验。不允许使用C标尺来检验夹片类锚具。检验时必须用本企业特制的专用工装检具来检测夹片硬度，工序检验测1个点。
7.4.2锚板类
锚板类作硬度检验时采用C标尺（即HRC）进行洛氏硬度检验。工序检验使用洛氏硬度计时测3个点，如使用锤击式硬度计时测2个点。
7.5 磁粉探伤
零件的磁粉探伤检验应符合QJ/OVM033的有关规定，缺陷磁痕的等级应符合QJ/OVM033 中的2级。
7.6 检验分类
预应力筋用低回缩量锚具的检验分出厂检验和型式检验两类。
7.6.1 出厂检验为生产厂在每批产品交货前必须进行的厂内产品质量控制性检验，由质量检验部门进行，并做出检验记录。
7.6.2 型式检验为对产品全面性能控制的检验。下列情况之一，应进行型式检验,型式检验应由国家指定的检测机构进行。
a) 新产品定型鉴定时；
b) 正常生产后，如结构、材料、工艺有较大的改变，可能影响品性能时；
c) 正常生产时，每2年～3年进行一次检验；
d) 产品长期停产后，恢复生产时；
e) 出厂检验结果与上次型式检验有较大差别时；
f) 国家质量监督机构提出进行型式检验时。
为技术或质量鉴定用的型式检验应由国家指定的质量检测机构主持进行；为新产品研制和生产厂产品质量控制用型式检验可在本单位进行。
7.7 检验项目
7.7.1 出厂检验项目
a)外观、硬度检验；
b)磁粉探伤检验；
c)静载试验。
7.7.2 型式检验应包括下列检验项目
锚具:
a) 外观、硬度；
b) 静载试验；
c) 疲劳试验；
d) 周期荷载试验；
e) 辅助性试验。
夹具：
a)外观、硬度；
b)静载试验。
7.8 产品组批、抽样方法
7.8.1 出厂检验时，每批产品的数量是指同一类产品，同一批原材料，同一种加工工艺投产的数量，每批不应超过1000套。外观检查抽取按GB/T2828.1的规定，且不少于10套。对其中有硬度要求的零件做硬度检验，硬度检验抽取5%。
7.8.2 出厂检验的静载试验的抽检组按：单孔锚板和扁锚按GB/T14370-2000标准执行，≥2孔的圆锚按4000套抽取3套来做静载试验；当库存量不足4000套而不少于2000套时也抽取3套来做静载试验。
7.9 检验结果判定
外观检验：如表面无裂缝，尺寸符合设计要求，判为合格；如有一套表面有裂缝或超过允许偏差，应取双倍数量重做检验；如仍有一套不符合要求，则应逐套检查，合格者方可使用。
硬度检验：每个零件测试3点，当硬度值符合设计要求的范围应判为合格，如有一个零件不合格，则应另取双倍数量的零件重做检验，如仍有一个零件不合格，则应逐个检验，合格者方可使用。
静载锚固能力检验如符合GB/T14370中5技术要求的规定，应判为合格；如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量做试验，如仍有一个试件不合格，则该批产品判为不合格品。
辅助性试验为观测项目，不做合格与否的判定。
7.10成品库检验
对入库的产品，必须验证完工检定情况，并对其外观进行检验，合格后方可入库。成品发货前重点对产品外观、合格证、实物齐全性进行质量检查。
8 标志、包装、运输、贮存
8.1 标志
预应力筋用低回缩量锚具的包装上应有制造厂名、产品名称、产品型号或生产批号。产品出厂时出具质量保证书。
8.2 包装
预应力筋用低回缩量锚具出厂时应成箱包装，并应符合QJ/OVM017的有关规定。包装箱内必须附有产品合格证、装箱单和产品说明书。
产品合格证内容包括：
a)产品名称；
b)产品型号；
c)产品批号；
d)检验签章；
e)出厂日期；
f)制造厂名。
8.3 运输、贮存
预应力筋用低回缩量锚具均应设专人保管，贮存、运输均应妥善保护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤或散失，临时性的防护措施应不影响安装操作的效果和永久性防锈措施的实施。
锚具的种类 锚具的种类很多，不同类型的预应力筋所配用的锚具不同，常用的锚具有以下几种： 1. 螺丝端杆锚具 由螺丝端杆、螺母和垫板三部分组成。型号有LMl8-LM36，适用于直径18～36mm的Ⅱ，Ⅲ级预应力钢筋，如图4-19所示。锚具长度一般为320mm，当为一端张拉或预应力筋的长度较长时，螺杆的长度应增加30～50mm。 螺丝端杆与预应力筋用对焊连接，焊接应在预应力筋冷拉之前进行。预应力筋冷拉时，螺母置于端杆顶部，拉力应由螺母传递至螺丝端杆和预应力筋上。 图4-19螺丝端杆锚具 a)螺丝端杆锚具； b)螺丝端杆； c)螺母； d)垫板 2. 帮条锚具 帮条锚具由帮条和衬板组成。帮条采用与预应力筋同级别的钢筋，衬板采用普通低碳钢的钢板。帮条锚具的三根帮条应成120o均匀布置，并垂直于衬板与预应力筋焊接牢固，如图4-20。帮条焊接亦宜在钢筋冷拉前进行，焊接时需防止烧伤预应力筋。 图4-20 帮条锚具 1—帮条；2—衬板；3一预应力筋 3. 镦头锚具 用于单根粗钢筋的镦头锚具一般直接在预应力筋端部热镦、冷镦或锻打成型。镦头锚具也适用于锚固任意根数Φ5与Φ 7钢丝束。镦头锚具的形式与规格，可根据需要自行
设计，常用的钢丝束镦头锚具分A型与B型。A型由锚环与螺母组成，可用于张拉端；B型为锚板，用于固定端，其构造见图4-21。镦头锚具的滑移值不应大于1mm。镦头锚具的镦头强度，不得低于钢丝规定抗拉强度的98％。 锚环的内外壁均有丝扣，内丝扣用于连接张拉螺丝杆，外丝扣用于拧紧螺母锚固钢丝束。锚环和锚板四周钻孔，以固定镦头的钢丝，孔数和间距由钢丝根数而定。钢丝用LD-10型液压冷镦器进行镦头。钢丝束一端可在制束时将头镦好，另一端则待穿束后镦头，故构件孔道端部要设置扩孔。 张拉时，张拉螺丝杆一端与锚环内丝扣连接，另一端与拉杆式千斤顶的拉头连接，当张拉到控制应力时，锚环被拉出，则拧紧锚环外丝扣上的螺母加以锚固。 镦头锚具用YC-60千斤顶(穿心式千斤顶)或拉杆式千斤顶张拉。 图4-21钢丝束镦头锚具 a) A型； b) B型 1一锚环；2—螺母；3—锚板；4—钢丝束 镦头锚具 4. 锥形螺杆锚具 用于锚固14-28根直径5mm的钢丝束。它由锥形螺杆、套筒、螺母等组成(图4-22)。锥形螺杆锚具与YL-60，YL-90拉杆式千斤顶配套使用，YC-60，YC-90穿心式千斤顶亦可应用。
附：高边坡锚杆、锚索伸长量计算 K19+760～K19+840高边坡 一、预应力锚索计算: 三个单元段张拉行程预应力钢绞线张拉伸长量： 第一单元(20m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1102010100153 3EA PL L 73㎜ 第二单元(16.7m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1107.1610100253 3EA PL L 61㎜ 第三单元(13.4m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1104.1310100353 3EA PL L 49㎜ 张拉时第一单元伸长量：73-61=12㎜ 张拉时第二单元伸长量：61-49=12㎜ 张拉时第三单元伸长量：49㎜。 计算第一单位张拉力：KN L EA L p 8.3221000 10201401095.1123511=??????=?= 计算第二单位张拉力：KN L EA L p 5.7841000 107.161401095.1123522=??????=?= 计算第三单位张拉力：KN L EA L p 60061000 104.131401095.1493522=??????=?= 第三单元张拉时，分五次施工加预应力： 第一次：600×0.3=180KN 第二次：600×0.5=300KN 第三次：600×0.75=450KN 第四次：600×1.0=600KN 第五次：600×1.1=660KN
二、12m 长Φ32预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：250KN =?????==?2 .804100.2101210250153 3EA PL L 19㎜ K19+440～K19+660高边坡 一、8m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9 .390100.21081060153 3EA PL L 6.1㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9 .390100.21061060153 3EA PL L 5㎜ K21+300～K21+580高边坡 一、10m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：100KN =?????==?9 .390100.2101010100153 3EA PL L 13㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9.390100.21061060153 3EA PL L 5㎜
25m预应力锚索张拉伸长量的控制 (中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量 摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。 1、工程简介 浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。锚索锚头结构见下图。 2 2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为
202GPa，直径为15.24mm。 2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。 3、理论计算 3.1受力计算 单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定, 公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN 其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力; F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN 当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下： F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为： （F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。 在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。 当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2 设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1 F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058 F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461 当F3=130KN时; F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN 此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。同理:
工艺工法Q C预应力低回缩锚具施工工法 12页
预应力低回缩锚具施工工法 xx （xx一公局xx工程有限公司） 1、前言 概论:随着建筑桥梁、铁路设计、施工水平的飞速发展，预应力施工技术得到了越来越广泛的应用，这种技术使我国建筑业的发展起到革命性的变化。而预应力施工技术的好坏又对建筑结构的质量、可靠性、耐久性、稳定性起到了决定性的作用。在预应力施工中张拉力的正确与否又是预应力施工质量和建筑结构质量的关键。 低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具，如图1。低回缩量锚具具有锚固效率系数高，锚固性能稳定、可靠，张拉操作简便等特点。产品执行GB/T14370-2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》。 低回缩锚具体系（图1） 2、工法特点 2.1、锚垫板采用圆塔形锚垫板，具有较小的外形尺寸并能有效地改善锚下应力，更方便设计、布置锚固区及施工安装。 2.2、低回缩量锚固体系锚具的张拉锚固，是先用千斤顶配限位板进行张拉限位锚固（第一次张拉锚固，其回缩量大），之后通过更换上带撑脚的千斤顶进行第二次张拉，重新张拉至设计应力，放张时先旋紧螺母再放张锚固，这能有效地减少锚固时钢绞线的回缩量，减少预应力损失，增加有效应力。本低回缩量锚固体系设计了一种撑脚限位装置，用撑脚限位装置可以不更换千斤顶也可以实现一次、二次张拉，方便了张拉操作。 3、适用范围 低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。
压力分散型预应力锚索张拉计算书 一、工程简介 汕昆高速公 路土建工程第T22 合同段部分路堑 边坡设计采用锚 索框架梁进行防 护。见右图所示： 框架以两根竖肋 为一片，每片水平 宽度为8m，竖肋 水平间距4m, 横 梁间距为 3.5m， 横梁根数根据边 坡坡面长度计算 确定，横梁水平布 臵，通过调整上下 端自由段以适应 路线纵坡坡度。相 邻两片框架之间留2cm伸缩缝，缝内填充浸沥青木板。 框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六束
钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200KN。各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3，共同组成复合型锚索的锚固段，且L1=L2=L3=5m。为叙述及计算方便，命名对应锚固长度的单元为D1、D2、D3单元，其对应锚索长度为l1、l2、l3，且l1>l2>l3。详见下图所示： 注：为计算方便，上图中L1和L3标注与设计图纸标注位臵相反，现场施工时需注意。 上图中，自由段长度根据边坡级数位臵不同而有三种设计长度，分别为10m、15m和20m，其对应设臵位臵详见具体的边坡锚索框架防护设计图。 压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于，压力分散型锚索由几个单元组成，各单元间锚索长度及其自由段长度不同，致使各单元间因
自由段长度不同而产生伸长量不同。因此，在进行整体分级张拉前，要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量，并先进行补足荷载张拉及预张拉。 二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算 1、计算公式 因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。对于三单元共六束压力分散型锚索，其计算公式如下： 差异伸长量： △L1-2=△L1-△L2, △L2-3=△L2-△L3; △L1=(σ/E)* L1, △L2 =(σ/E)* L2, △L3=(σ/E)* L3, σ=P/A 。 差异荷载增量： △P1=(E*A*△L1-2/L1)*2 △P2=[(E*A*△L2-3/L2)+ (E*A*△L2-3/L1)]*2 以上各式中： L1、L2、L3,分别为第一、二、三单元锚索的自由段长度，且L1>L2>L3； △L1,△L2,△L3,分别为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量； △L1-2,△L2-3为对应单元在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量； σ为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的钢绞线束应力； P为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的单根钢绞线束荷载； A为单根钢绞线束的截面面积，取A=140mm2;
锚具 本词条由“科普中国”百科科学词条编写与应用工作项目审核。 锚具是指预应力混凝土中所用的永久性锚固装置，是在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土内部的锚固工具，也称之为预应力锚具。 中文名 锚具 外文名 Anchor 名词解释 也称之为预应力锚具 应用领域 公路桥梁、铁路桥梁、边坡抗滑 规格型号 M15－N锚具 目录 .1分类 .2应用领域 .3规格型号 .?主要分类 .?补充 .4安装方法 .5注意事项
.6检测范围 .?常规检测 .?特殊检测 .7行业标准 .8性能试验 .?研究背景 .?试验参数 .?试验结果分析 .?研究结论 分类 编辑 锚具图样 锚具根据使用型式可分为两大类： （a）：安装在预应力筋端部且可以在预应力筋的张拉过程中始终对预应力筋保持锚固状态的锚固工具。 张拉端锚具根据锚固型式的不同还可分为：用于张拉预应力钢绞线的夹片式锚具（YJM），用于张拉高强钢丝的钢制锥形锚（GZM），用于镦头后张拉高强钢丝的墩头锚（DM），用于张拉精轧螺纹钢筋的螺母（YGM）,用于张拉多股平行钢丝束的冷铸镦头锚（LZM）等多种类型。 （b）固定端锚具：安装在预应力筋端部，通常埋入混凝土中且不用以张拉的锚具，也被称作挤压锚或者P 锚。 预应力筋用锚具的最新标准为：中华人民共和国预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T 14370-2015），铁道部预应力筋用锚具、夹具和连接器（TB/T3193-2008）。 应用领域 编辑
公路桥梁、铁路桥梁、城市立交、城市轻轨、高层建筑、水利水 锚具 电大坝、港口码头、岩体护坡锚固、基础加固、隧道矿顶锚顶、预应力网架、地铁、大型楼堂馆所、仓库厂房、塔式建筑、重物提升、滑膜间歇推进、桥隧顶推、大型容器及船舶、轨枕、更换桥梁支座、桥梁及建筑物加固、钢筋工程、防磁及防腐工程（纤维锚具）、碳纤维加固、先张梁场施工、体外预应力工程、斜拉索、悬索等。 [1] 规格型号 编辑 国内普遍采用的锚具规格有： （a）M15－N锚具。M代表锚具（锚具汉语拼音第一个字母）；15代表钢绞线的规格为国标15.20 mm的钢绞线，（我国一般普遍使用的钢绞线强度为1860 MPa级的15.20 mm钢绞线）；-N是指所要穿载的钢绞线根数。 （b）M13－N锚具。M代表锚具（锚具汉语拼音第一个字母）；13代表钢绞线的规格为12.78的钢绞线，（国外一般普遍使用的钢绞线强度为1860 MPa级的13.78钢绞线）；-N是指所要穿载的钢绞线根数。 [2] 主要分类 （1）圆形锚具 规格型号表示为：YJM15-N（YM15-N）或YJM13-N（YM13-N)；此类型锚具具有良好的自锚性能。张拉一般采用穿心式千斤顶。 （2）扁形锚 规格型号表示为：BJM15-N(BM15-N)或BJM13-N(BM13-N)（B，扁锚汉语拼音第一个字母，代表扁形锚具的意思）；扁型锚具主要用于桥面横向预应力、空心板、低高度箱梁，使应力分布更加均匀合理，进一步减薄结构厚度。 （3）握裹式锚具 （固定端锚具）规格型号表示为：JYM15-N(YMP15-N)或JYM13-N(YMP13-N)；适用于构件端部设计应力大或端部空间受到限制的情况，它使用挤压机将挤压套压结在钢绞线上的一种握裹式锚具，它预埋在混凝土内，按需要排布，混凝土凝固到设计强度后，在进行张拉。
K28+600-K28+970段右侧边坡 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．张拉预应力为600KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度分别为4m、8m、10m、12m、14m、22m、34m。千斤顶工作长度为0.6m。 4.张拉设备校准方程P=0.227X+0.4286 P—压力指示器示值(MPa) X—标准张拉力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶27t进行单根、交叉张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→25%*бcon（初张拉）→50%*бcon→ 75%*бcon→100%*бcon→110%*бcon（锚固）
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N） L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算：（当自由段长度为4m，千斤顶工作长度为0.6m时，计算式如下：） （1）当б=бcon*25％（初张拉）时 张拉力：F=600/6*0.25KN=25KN=25000N 理论伸长：△L=25000*（4000+600）/(6*140*195000)=0.7mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝6.1 MPa （2）当б=бcon*50％时 张拉力：F=600/6*0.5=50KN=50000N 理论伸长：△L=50000*（4000+600）/(6*140*195000)=1.4mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝11.8MPa （3）当б=бcon*75％时 张拉力：F=600/9*0.75=75KN=75000N 理论伸长：△L=75000*（4000+600）/(6*140*195000)=2.1mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa （4）当б=бcon*100％时
锚具的种类 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
锚具的种类 锚具的种类很多，不同类型的预应力筋所配用的锚具不同，常用的锚具有以下几种： 1. 螺丝端杆锚具 由螺丝端杆、螺母和垫板三部分组成。型号有LMl8-LM36，适用于直径18～36mm的Ⅱ，Ⅲ级预应力钢筋，如图4-19所示。锚具长度一般为320mm，当为一端张拉或预应力筋的长度较长时，螺杆的长度应增加30～50mm。 螺丝端杆与预应力筋用对焊连接，焊接应在预应力筋冷拉之前进行。预应力筋冷拉时，螺母置于端杆顶部，拉力应由螺母传递至螺丝端杆和预应力筋上。 图4-19 螺丝端杆锚具 a)螺丝端杆锚具； b)螺丝端杆； c)螺母； d)垫板 2. 帮条锚具 帮条锚具由帮条和衬板组成。帮条采用与预应力筋同级别的钢筋，衬板采用普通低碳钢的钢板。帮条锚具的三根帮条应成120o均匀布置，并垂直于衬板与预应力筋焊接牢固，如图4-20。帮条焊接亦宜在钢筋冷拉前进行，焊接时需防止烧伤预应力筋。 图4-20 帮条锚具 1—帮条；2—衬板；3一预应力筋 3. 镦头锚具 用于单根粗钢筋的镦头锚具一般直接在预应力筋端部热镦、冷镦或锻打成型。镦头锚具也适用于锚固任意根数Φ5与Φ 7钢丝束。镦头锚具的形式与规格，可根据需要自行设计，常用的钢丝束镦头锚具分A型与B型。A 型由锚环与螺母组成，可用于张拉端；B型为锚板，用于固定端，其构造见图4-21。镦头锚具的滑移值不应大于1mm。镦头锚具的镦头强度，不得低于钢丝规定抗拉强度的98％。 锚环的内外壁均有丝扣，内丝扣用于连接张拉螺丝杆，外丝扣用于拧紧螺母锚固钢丝束。锚环和锚板四周钻孔，以固定镦头的钢丝，孔数和间距由钢丝根数而定。钢丝用LD-10型液压冷镦器进行镦头。钢丝束一端可在制束时将头镦好，另一端则待穿束后镦头，故构件孔道端部要设置扩孔。 张拉时，张拉螺丝杆一端与锚环内丝扣连接，另一端与拉杆式千斤顶的拉头连接，当张拉到控制应力时，锚环被拉出，则拧紧锚环外丝扣上的螺母加以锚固。
4．5．4锚索张拉施工流程： 安装测力计→安装工作锚具及夹片→使用YC-200D小型千斤顶将钢铰线逐根张拉绷直→安装限位板→安装YCW500型千斤顶→安装工具锚及夹片→张拉→锁定→注浆封孔做永久防锈→切除工作锚以上超长部分钢铰线→浇筑二期混凝土。 4．5．5 张拉 1）预张拉 为保证锚索在张拉过程中，各根钢铰线能够均匀受力，在正式张拉之前，首先使用YC-200D小型千斤顶对各根钢铰线对称预张拉使之充分绷直，各根钢铰线的预张拉力均为15KN。 2) 对锚索的各根钢铰线先预张拉使之充分绷直之后，再使用YCW-500 型千斤顶对锚索进行整束张拉，锚索张拉采用超载持荷稳定及超载安装锁定相结合的张拉施工方法。各锚索的设计永存预应力为3000KN，超张拉力为3600KN，超张拉系数为，大于国家行业标准：《水工预应力锚固施工规范（SL46-94）》中规定的超载安装施工方法的超载安装系数。 3）张拉时分阶段增加荷载，张拉过程中分为300KN、600KN、1200KN、2100KN、3000KN及3600KN等6个拉力阶段进行张拉，增载至每个张拉力级时，均需持荷稳压2min，张拉至超张拉力3600KN时，持荷稳压5min后卸荷锁定。 4）锚索张拉锁定后的拉力≥330t时，即可不做补偿张拉；锚索张拉锁定后的拉力＜330t时，必需进行补偿张拉。 5）锚索的张拉力以安装在油泵上的压力表指针所指示的中值压力为准，张拉过程中，在每级拉力下持荷稳定时，用钢板尺量测钢铰线的伸长值，以用于校核锚索的张拉力，实际量测的钢铰线伸长值须与理论计算的伸长值基本相符，当实际量测的伸长值大于理论计算值的10%或小于理论计算值的5%时，应暂停张拉，待查明原因并采取相应措施，予以调整后方可恢复张拉；用胡克定律做为计算钢铰线理论伸长值的计算式，钢铰线理论伸长值的计算式如下： △L＝L×（σ k -σ ）/E 或: △L＝L×(P e -P )/n×A×E 式中：△L—钢铰线伸长值，单位：mm； L—钢铰线自锚固端（钢管底部）至工具锚夹片中心之间的有效张拉长度，单位：mm； σ k —钢铰线张拉应力，单位：MPa；
轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用9Φs15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m，自由段为长度数据如附图1-1，千斤顶工作长度为100cm。 4.张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认
可。一般标定的有效期限为6个月或使用300次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶250t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。张拉过程中稳压持荷时间：分级稳压3 min，最后一级稳压不少于5min锁定。 简明工艺：锚具安装→一次张拉→…N次张拉→锁定。 张拉顺序：0→25%бcon→50%бcon→75%бcon→110%бcon 三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N）， L 预应力钢绞线的长度（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当施加压力=25％бcon=0.25*550KN=137.5KN时，伸长值及油表读数如下表：
影响夹片式锚具锚固性能的因素及对策分 析 摘要:夹片式锚具的锚固性能直接影响和决定后张法预应力梁体结构质量和使用安全。文章从锚具自身质量、钢绞线的质量、孔道线型控制、锚具安装及张拉工艺等几方面分析了影响夹片式锚具锚固性能的因素，同时提出了较为有效的预防和控制措施，对指导施工具有一定借鉴意 义。 关键词：夹片式锚具锚固性能因素及对策 0 引言 在公路、铁路和市政工程中，大量采用预应力桥梁结构，目前绝大多数采用夹片式锚具进行锚固。预应力施加后夹片式锚具锚固性能对梁体质量和后期使用安全起着关键性的作用。在施工过程中影响锚固性能的因素很多，如钢绞线材质硬度过高、钢绞线筋直径偏差较大、钢绞线材质不均匀或严重锈蚀、锚板锥孔与夹片之间有夹杂物、预应力筋和千斤顶卡盘内有杂物、锚垫板孔内有混凝土或其他残渣、锚板未装入锚垫板台阶孔内、锚具质量问题、安装及张拉工艺等等。本文主要从锚具自身质量、钢绞线的质量、孔道线型控制、锚具安装及张拉工艺四个方面进行分析，并提出相应解决措施，以确保预应力施工质量。 1 锚具自身质量对夹片式锚具锚固性能的影响 锚具自身质量、夹片的齿高和锥形角、锚板、夹片的硬度是影响夹片式锚具锚固性能的主要因素。夹片齿高加大可以提高摩阻力，更好的咬紧钢绞线，但容易在夹片和钢绞线的咬合段形成较大的剪切应力，从而导致断丝。夹片的锥形角大，可以降低夹片和锚板承受的正压力，降低钢绞线的横向挤压力，但锥形角过大又会对夹片的自锚能力产生不利影响。通过大量实践总结，夹片的设计齿高以0.4mm～0.45mm为宜；锥形角以16.34°作为临界角度时，夹片的锚固和自锁性能最好。目前不同厂家、同一厂家的不同批次夹片齿高、锥形角往往都不一样，因此必须对夹片齿高和锥形角进行严格的进场检验，合格品才能使用。 根据夹片式锚具组装件的弹塑性力学分析，夹片外锥面与锚板锥孔
预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φj15.2预应力锚索，框架梁采用3 ×3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰 白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。 为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置
六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为129.5KN，即张拉到135.98KN时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。 七、施工质量、安全、文明施工要求
锚具得种类 锚具得种类很多,不同类型得预应力筋所配用得锚具不同,常用得锚具有以下几种: 1、螺丝端杆锚具 由螺丝端杆、螺母与垫板三部分组成。型号有LMl8LM36,适用于直径18～36mm得Ⅱ,Ⅲ级预应力钢筋,如图419所示。锚具长度一般为320mm,当为一端张拉或预应力筋得长度较长时,螺杆得长度应增加30～50mm。 螺丝端杆与预应力筋用对焊连接,焊接应在预应力筋冷拉之前进行。预应力筋冷拉时,螺母置于端杆顶部,拉力应由螺母传递至螺丝端杆与预应力筋上。 图419螺丝端杆锚具 a)螺丝端杆锚具; b)螺丝端杆; c)螺母; d)垫板 2、帮条锚具 帮条锚具由帮条与衬板组成。帮条采用与预应力筋同级别得钢筋,衬板采用普通低碳钢得钢板。帮条锚具得三根帮条应成120o均匀布置,并垂直于衬板与预应力筋焊接牢固,如图420。帮条焊接亦宜在钢筋冷拉前进行,焊接时需防止烧伤预应力筋。 图420 帮条锚具 1—帮条;2—衬板;3一预应力筋 3、镦头锚具 用于单根粗钢筋得镦头锚具一般直接在预应力筋端部热镦、冷镦或锻打成型。镦头锚具也适用于锚固任意根数Φ5与Φ 7钢丝束。镦头锚具得形式与规格,可根据需要自行设计,常用得钢丝束镦头锚具分A型与B型。A型由锚环与螺母组成,可用于张拉端;B型为锚板,用于固定端,其构造见图421。镦头锚具得滑移值不应大于1mm。镦头锚具得镦头强度,不得低于钢丝规定抗拉强度得98％。 锚环得内外壁均有丝扣,内丝扣用于连接张拉螺丝杆,外丝扣用于拧紧螺母锚固钢丝束。锚环与锚板四周钻孔,以固定镦头得钢丝,孔数与间距由钢丝根数而定。钢丝用LD10型液压冷镦器进行镦头。钢丝束一端可在制束时将头镦好,另一端则待穿束后镦头,故构件孔道端部要设置扩孔。 张拉时,张拉螺丝杆一端与锚环内丝扣连接,另一端与拉杆式千斤顶得拉头连接,当张拉到控制应力时,锚环被拉出,则拧紧锚环外丝扣上得螺母加以锚固。 镦头锚具用YC60千斤顶(穿心式千斤顶)或拉杆式千斤顶张拉。
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/3118336798.html, 低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究 作者：邵旭东肜辉张阳曾田胜 来源：《湖南大学学报·自然科学版》2010年第02期 摘要:低回缩预应力钢绞线体系是一种新型预应力体系.为了研究新型二次张拉低回缩预应力锚具的锚下构造,设计了采用二次张拉单孔预应力钢绞线锚具的预应力矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致.当采用相同型号的锚下垫板时,各截面应力峰值相差很小,且均未超过试验混凝土的强度.因此,二次张拉单孔预应力钢绞线锚具锚下构造可与传统夹片式锚具完全相同. 关键词:矩形板试验;应力分析;低回缩预应力锚具;锚下构造;峰值应力 中图分类号:U448.35;U441.5文献标识码:A Experimental Study of Concrete Stress under Low Retracting Pre-stress Stranded Anchorage SHAO Xu-dong,RONG Hui,ZHANG Yang,ZENG Tian-sheng (College of Civil Engineering, Hunan Univ, Changsha, Hunan 410082, China) Abstract:Low retracting pre-stressing anchorage system (LRPAS) is a new type of post-tensioned prestressing system. An experimental study was carried out to investigate the structural behavior under the new LRPAS. A scaled test specimen using low retracting pre-stress stranded single anchorage was constructed and tested. Based on the strain measurements, the stress field under the traditional anchorage and the new LRPAS were obtained, and the test results were consistent with the theoretical calculation ones. When the same type of steel plate under the anchorage was used, the maximum stress of the cross-section was similar, and did not exceed the strength of concrete. Therefore, compared with the traditional anchorage, the low retracting pre-stress stranded single anchorage has the same construction under the anchor. Key words:test specimens; stress analyses; low retracting pre-stressing anchorage system;construction under anchorage; maximums stress
YK48+045-115及YK47+885-980边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度为20m，千斤顶工作长度为0.35m。 4.张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值（MN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→15%*бcon（初张拉）→210KN→430KN→715KN（锚固）
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（KN）， L 预应力钢绞线的长度（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当б=бcon*15％（初张拉）时 张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝6.07 MPa （2）当б=210KN时 张拉力：F=210KN==0.21MN 理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝11.35 MPa （3）当б=430KN时 张拉力：F=430KN=0.43MN 理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝22.67 MPa （4）当б=бcon =715KN时
预应力锚索张拉计算书 (手动张拉) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φ预应力锚索，框架梁采用3× 3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规 模溜滑。为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置
六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为，即张拉到时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。
锚具产品配套说明（国内用2011年版）由于公司目前锚具种类较多，为了便于成本核算、生产、销售及发货，现针对销售最常用的锚具产品，将其配套使用列表、说明如下： 一、圆锚 注:工具锚G15-(1~55)T.0 ；限位板M15-nXT（限位尺寸为6.6mm）；2~19孔限位尺寸为5.8 、6.2、7.0、7.4、7.8、8.2的限位板对应的图号为M15-nXT（a~f），a~f对应各限位尺寸。 应用说明： 1、该体系为我公司CRCC认证锚具系列，主要应用于铁路工程，符合TB/T 3193-2008《铁 路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》的要求； 2、M15E-nDTB锚垫板和M15-nLTB螺旋筋是最新优化的，只能在新铁路工程中应用。对 于原已供货的铁路工程，还是采用原M15E-nDT锚垫板和M15-nLT螺旋筋； 3、M15ET-nD型同种孔位的锚垫板(方形)，又根据所使用的抽拔管或波纹管的不同而选择 不同止口大小的锚垫板，具体的图号需查看图纸或产品使用说明书。由于该锚垫板是针对铁路工程中特殊订货要求而设计，没有特殊要求尽可能不采用。 4、在发M15ET-nD锚垫板的,为方便客户使用,请经营公司发货时，一个合同配一本《YJM15- （1～37）OVM工作锚》产品使用说明书发货,夹片包装箱中的锚具使用说明不再修改。√2、OVM.M15-C型锚具公路 注:工具锚G15T-(1~55).0 限位板M15-nXT 应用说明：该体系为我公司CCPC认证锚具系列，主要应用于公路工程。 √3、DSM15-1型低回缩锚具（张拉端）铁路 应用说明：该套锚具为我公司CRCC认证产品。固定端常用YJM15-1OVM锚具，也可使用DSM15-1。张拉装置为：千斤顶YDC240QX；撑脚（需要时出图）。 应用说明：该套锚具为我公司CRCC认证产品。张拉装置为：千斤顶YDC240QX；撑脚（需要时出图）。
OVM 钢绞线低回缩量锚固体系 柳州欧维姆机械股份有限公司
目录 一、概要 二、主要技术性能指标 三、标志示例 四、结构及参数 五、施工工艺
一、概要 OVM 低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应 力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。OVM 低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构， 斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。 我公司为专业的锚、机具生产企业，开发的低回缩量锚具锚固效率系数高，锚固性能稳定、 可靠，张拉操作简便。产品执行GB/T14370-2007 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008 《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接 器技术条件》。 二、主要技术性能指标 1、锚具效率系数：ηA≥0.95 2、破断总应变 : εapu≥ 2.0% 3、锚具二次放张回缩量: λ≤ 1mm 4、满足试验应力上限取0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环 200 万次的疲劳性能要求。 5、满足试验应力上限取0.80f ptk，下限应力取0.40f ptk，循环 50 次的周期荷载性能要 求。 6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。 7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。 三、标记示例 OVM .M 15 DHS -□□□ 应用类型 预应力钢材根数 低回缩量代号 预应力钢材直径(mm)， 15 为φ 15.24mm钢绞线 锚具代号 预应力体系代号 示例 : 锚固 3 根直径为φ 15.24mm预应力混凝土用钢绞线铁路工程用OVM低回缩量锚具 型号标记： OVM.M15DHS-3T