摘要
MG160/380-WDK型交流电牵引采煤机，采用多点击驱动、横向布置的新型电牵引采煤机，总装机功率380KW，截割功率2×160KW，牵引功率2×22KW，采用机载交流变频技术调速、销轨式牵引，适用于1.4~3.15m，煤层倾角≦25°，煤质中硬或是硬的综采工作面。
本说明书主要介绍了采煤机截割部的设计计算。MG160/380-WDK 型采煤机截割部主要是由一个减速箱和四级齿轮传动组成，截割部电机放在摇臂内横向布置，电动机输出的动力经由三级直齿圆拄齿轮和行星轮系的传动，最后驱动滚筒旋转。截割部采用四行星单浮动结构，减小了结构尺寸，采用大角度弯摇臂设计，加大了过煤空间，提高了装煤效果。
在设计过程中，对截割部的轴、传动齿轮、轴承和联接用的花键等部件进行了设计计算、强度校核和选用。本说明书主要针对主要部件的设计计算和强度校核进行了叙述和介绍。
此外，还对MG160/380-WDK采煤机的使用与维护进行了说明，以便能更好的发挥该采煤机的性能，达到最佳工作效果
关键词：采煤机；截割部；减速箱；行星轮系；传动齿轮；设计
目录
一、概述..................................... 错误！未定义书签。
（一）采煤机发展的历史 ................... 错误！未定义书签。
（二）我国采煤机30多年的发展进程.......... 错误！未定义书签。
（三）采煤机的发展趋势 (5)
（四）采煤机的类型及主要组成............. 错误！未定义书签。二、总体方案的确定........................... 错误！未定义书签。
（一）MG400/900-3.3D型采煤机简介 (10)
（二）摇臂结构设计方案的确定............... 错误！未定义书签。
（三）截割部电动机的选择.................. 错误！未定义书签。
（四）传动方案的确定....................... 错误！未定义书签。三、传动系统的设计............................ 错误！未定义书签。
（一）各级传动转速、功率、转矩的确定....... 错误！未定义书签。
（二）齿轮设计及强度效核：................. 错误！未定义书签。
（三）轴的设计及强度效核................. 错误！未定义书签。
（四）截割部行星机构的设计计算............. 错误！未定义书签。
（五）轴承的寿命校核....................... 错误！未定义书签。
（六）花键的强度校核...................... 错误！未定义书签。四、采煤机的使用与维护 ........................ 错误！未定义书签。
（一）采煤机使用过程中常见故障与处理....... 错误！未定义书签。
（二）大功率采煤机截割部温升过高现象及解决方法错误！未定义书签。
（三）采煤机轴承的维护及漏油的防治......... 错误！未定义书签。
（四）煤矿机械传动齿轮失效的改进途径....... 错误！未定义书签。
（五）硬齿面齿轮的疲劳失效及对策........... 错误！未定义书签。
一、序言
振兴煤炭行业，煤机要先行。我国作为世界第一的产煤大国，对高性能的煤机有着巨大的需求。然而我国的煤炭装备制造工厂没有技术研发中心，企业规模小而分散，制造工艺落后，缺乏产业巨头的支持。同时由于煤矿行业的特殊性，对煤机的耐热、耐腐蚀、防爆、抗冲击载荷的性能要求较高。行业内优秀人才较为稀缺。等等原因造成我国的煤机行业较为落后。尽管煤炭作为能源被石油大规模替代已经过了100多年，但当石油出现问题时，其还是最直接的替代能源。近年来世界原油价格的飙升带动国际煤炭价格的上涨，而国际煤炭价格的上涨则会推高国内的煤炭价格的上涨，煤炭行业的景气程度会与日俱升。
G300/700-WD型采煤机适用于1.6-3.3m中煤层的开采。它采用了当今国内外的一些比较先进的技术，例如变频技术、机载操作站操作等。这款采煤机的的设计生产和使用，能大大的提高采煤的效率，对降低工人工作的强度，提高年产量都有很大的帮助。采煤机截割部主要由箱体、原动机、输出轴、减速部分、除尘及冷却系统。润滑系统等组成，采煤机截割部减速器主要是由固定减速器和摇臂行星减速器两部分组成，截割部承担截煤和装煤任务，是采煤机的主要部件之一，通过对截割部设计的完善，从总体上提高了我国对中煤层的开采效率。
（一）国外采煤机的发展历史
在20世纪70年代初期，国外部分厂商开始在煤矿机械上使用电气调速技术，用于改进采机械设备的牵引方式。美国JOY公司研制成功了1LS多电机横向布置直流电牵引采煤机，此后又陆续研制了2LS-6LS等型多电机横向布置电牵引采煤机。7LS5采煤机总功率1940kW,牵引速度30m/min,
采用JOY Ultratrac2000 型强力销轨无链牵引系统,加大销轨节距和宽度,并采用锻造销排,装备了与6LS5型通用的JNA机载计算机信息中心,具有人机通讯界面、故障诊断图形显示和储存、无线电遥控、牵引控制和保护等功能。
德国Eickhoff公司于1976 年研制成功直流电牵引采煤机,并基本停
止了液压牵引采煤机的研发,此后又陆续开发了多种形式电牵引采煤机。20世纪90年代开发的SL系列横向布置交流电牵引采煤机,将截割电机布
置在摇臂上。其中SL500型电牵引采煤机装机功率达1 815 kW,最大牵引力869 kN;SL300型电牵引采煤机总装机功率1138 kW,采用双变频器一拖一系统,最大牵引速度达36.7 m /min;SL1000型采煤机装机功率达2600 kW,牵引力1003kN。控制系统具有交互式人机对话、设备状态监测与故障预报、在线控制、数据传输等功能。
英国long - Airdox公司于1984年研制成功第1台将截割电机布置在摇臂上的多电机横向布置Electra55V型直流电牵引采煤机,在此基础上又
开发出功率更大的Electra1000型直流电牵引采煤机。20世纪90年代,在Electra系列机型基础上,进一步加大功率,改进控制系统,开发了EL系列交流电牵引采煤机, 主要机型EL600、EL1000、EL2000、EL3000型。在EL 系列机型上装置的Impact集成保护及监控系统具有负荷控制、机器监控、采煤机自动定位、自动调高、区域控制、智能化安全联锁、随机故障诊断和数据传输等功能。
日本三井三池制作所1987年后陆续研制成功多种截割电机纵向布置
的MCLE - DR系列交流电牵引采煤机,近几年又开发了截割电机横向布置的多电机交流电牵引采煤机。采煤机装有微机工况监测及故障诊断系统,可数字显示牵引速度、滚筒位置、留顶底煤厚度、电机负载及各处温度,
具有无线遥控装置,并可加装红外线发射器操纵采煤机。
波兰在与中国合作研制成功KSE-344型薄煤层交流电牵引采煤机的基础上，陆续开发了KSE-360、KSE-700、KSE-800RW/2BP、KSE-535S、KSE1000型等交流电牵引采煤机。采煤机截深有630mm提高到800~1000mm。
前苏联20世纪70年代研制出K128Ⅱ直流电牵引采煤机后，又相继研制成功多种直流电牵引采煤机。90年代开发了K-88型等交流电牵引采煤机。总体来看，俄罗斯的电牵引采煤机功率较小，直流牵引，性能参数较低。
（二）我国采煤机的发展历史
从上世纪八十年代开始，我国进入了采煤机发展的兴旺时期，在广泛吸取国外先进技术的同时，不断的实践创新，锐意进取，重视采煤机成系列的开发，不断矿大使用范围，同时推广使用无连牵引，是采煤机工作更平稳，使用更更安全。在九十年代，电牵引技术逐渐成熟，多电机驱动横向布置的总体结构成为电牵引采煤机发展的主流，为提高生产效率立下了汗马功劳。
随着科技的进步，开发高产高效矿井综合配套设备已成为我国煤炭科技发展的主流：大功率、大截深电牵引采煤机被广泛的开发和使用，一些世界前沿的先进技术也被用到了采煤机的开发应用中，如变频技术，远程监控、无线遥控等等，为更好的服务我国煤矿事业奠定了坚实的基础。
1991年，煤炭科学总院上海分院与波兰合作，在国内率先研制成功了我国第一台交流变频调速技术的薄煤层爬底板采煤机后，上海分院又先后研制成功了截割电机纵向布置的交流电牵引采煤机、截割电机横向
布置的适用于中厚和较薄煤层的交流电牵引采煤机，并成功应用于晋城、淮南、徐州、大同等矿务局。
到目前为止，国内采煤机生产厂家均对交流电牵引采煤机进行了大量的研究开发。上海分院研制的MG系列电牵引采煤机已形成9大系列共几十个品种，现正在开发装机功率达1800kw的交流电牵引采煤机；太原矿上机器厂与上海分院合作，将AM500液压牵引采煤机改造成MG375/830-WD型交流电牵引采煤机后，又与兖州矿业集团合作，研制成功了MGTY400/-3.3D型交流电牵引采煤机；鸡西煤机厂与上海分院合作将MG2×300-W型液压牵引采煤机改造MG300/360-WD型交流电牵引采煤机后，又开发了MG200/463型、MG400/985型交流电牵引采煤机；辽源煤机厂与邢台矿业集团合作研制成功了我国首台应用电磁转差离合器调速技术的MG668-WD型电牵引采煤机；无锡采煤机厂与中纺机电研究所合作，开发研制成功了国内首台应用开关磁阻电机调速技术的MG200/500-CD型电牵引采煤机。
采煤机发展到现在，随着各项技术的掌握，我国将在以下方面进行攻关研究，力争赶上世界先进水平：
（1）大功率、大截深电牵引采煤机的进一步研究；
（2）大功率采煤机的工况监制。故障诊断于控制系统的研究；
（3）为最大限度的利用我国能源，着力研制发展薄煤层采掘机；
（4）应用高新技术，严格管理，提高可靠性.
在电牵引采煤机的研制领域，我国虽然取得了一些客观的成绩，但与目前与国外先进的采煤机相比，再总体参数性能方面尚有较大差距，某些关键部件的性能、功能、适用范围还亟待完善和提高，尤其是线监控、故障诊断及预报、信号传输与采煤机自动控制、传感器等智能化技术和
机械部件的可靠性、寿命与国外的相比差距很大，此外，我国在采煤机的机械结构参数设计、加工制造和材质性能上与国外先进水平也有较大的差距。因此，为提高产品质量，采煤机的机械传动系统理论设计尚需加大研究力度。
（三）采煤机的发展趋势
80年代以来，滚筒式采煤机在结构、性能参数、可靠性和易维修性上都有很大的改进。归结起来，滚筒式采煤机有以下特征和发展趋势：1）增大功率和能力
为了适应综采工作面高产、高效和在不同地质条件下快速截割煤岩的需要，不论厚、中厚和薄煤层的采煤机均在不断增大装机功率和生产能力。
2）电牵引采煤机已成为主导机型
目前电牵引采煤机已成为德国、英国、美国、日本和法国等主要生产国的主导机型。
3）增大牵引速度和牵引力，并改进无链牵引机构
为了适应综采高产高效的要求，近代采煤机的牵引速度和牵引力都有较大的增大。
4）机器的结构布置有新的发展
近年来不断发展和研制出了多机横向布置、部件可侧面拉装的整机箱式机身、纵向布置采煤机的牵引部和截割部合为一个部件、破碎机采用单独电动机传动、改进挡煤板传动装置、无底托架或不用整体底托架等新的结构布置方式。
5）截割滚筒的革新和改进
截割滚筒的改进是围绕增大截深、减低煤尘、增大块煤率和提高寿命等目标进行的其主要改进有增大截深、采用强力截齿、增大块煤率和减少煤尘生成、滚筒设计CAD、高压水射流喷雾降尘和助切、加固滚筒结构等方面。
6）扩大采煤机的使用范围，不断开发难采煤层的机型
薄煤层、厚煤层、硬粘并有夹矸煤层、大倾角、破碎顶板等难采煤层的机型的发展有，开发出了薄煤层、厚煤层、大倾角、短机身、窄
机身等机型。
7）提高采区工作电压
80年代以前，各国采区工作面设备电压多为1000V左右。随着综采设备向大功率发展，目前采煤机最大功率达1220kW ，截割电机最大功率达6000kW，刮板输送机最大功率达1125kW，驱动电机最大功率达525 kW，加上工作面长度的不断增长，所以必须提高采区的供电电压，目前各国生产的大功率采煤机，其供电电压一般为2300、3300、4160和5000V等几档。
8）采用微电子技术，实现机电液一体化的采集、工况监测、故障诊断和自动控制
现代采煤机均装有功能完善的用微处理器控制的数据采集、工况监测、故障诊断和自动控制，这是代表采煤机水平的重要标志。现代采煤机的微处理系统除了工况监测，还可以对其采集信息进行分析处理，再输出显示、存储、控制和传输等，以实现检测、预警、保护、健康诊断、事故查询、维修指导和调度分析等多种功能。
9）贯彻标准化、系列化和通用化原则，加速开发适合不同地质条件的新机型目前各主要采煤机生产厂家都十分重视三化原则，将采煤机各主要部件
（如电动机、截割部固定减速箱、摇臂、滚筒、牵引部、截牵箱、行走箱、牵引机构等）制定标准，作为适合不同条件的通用部件，各部件间的连接尺寸一致。这样，就可以根据不同的地质条件的要求，很容易用积木式方法将各部件组合成新机型，以扩大采煤机的系列和加速研制过程。
10）提高采煤机的可靠性和寿命，提高易维修性，缩短井下更换部件时间，延长大修周期，提高机器的使用率和开机率。
（四）采煤机的分类和组成
采煤机有不同的分类方法，一般我们按照工作机构的形式进行分类，可分为：滚筒式、钻削式和链式采煤机；现在我们所说的采煤机主要是指滚筒采煤机，这种采煤机适用范围广，可靠性高，效率高，所以现在使用很广泛。
滚筒采煤机的组成如图1-1 所示。采煤机于刮板输送机配套如图
1-2图所示。
⑴采煤机组要组成：左、右截割滚筒，左、右行走减速箱，左、右行走箱，电器控制箱，变频调速箱，中间框架，托缆装置及喷雾冷却系统等组成。
⑵截割部：截割电动机横向布置在摇臂上单独驱动，经摇臂减速箱三级直齿、以及行星传动减速后，通过方形出轴与截割滚筒连接，驱动截割滚筒旋转，实现割煤、落煤、装煤。
⑶牵引部：两台行走电机横向布置在左右行走箱内实现双牵引，经行星减速器的减速后，带动左右行走箱体中的小齿轮轮回转，经一级直齿减速后，驱动行走轮和销轨啮合，使采煤机沿工作面刮板输送机正或是饭方向移动，牵引多采用交流变频调速、齿轮-销轨式牵引系统。
⑷电控箱（矿用隔爆兼本安型）：该电控箱为独立隔爆箱体，可以从采空侧抽出。电气控制系统采用可编程控制器（PLC）控制，具有瓦斯报警装置。各项保护和显示功能齐全，并配备中文液晶显示屏，实时显示采煤机的工况参数。
⑸变频调速箱（矿用隔爆型交流变频）：该变频调速箱为独立隔爆箱体，由三个腔体组成，变压器腔、变频器腔和接线腔。大盖板上设有电控按钮和显示窗，箱体上设有冷却水通道。
⑹支撑：由采煤机煤壁侧的两个滑靴和采空侧的两个导向滑靴分别支承在工作面刮板机的槽帮和销轨上。
⑺调高：主要由调高电机、调高泵、粗过滤器、手液动换向阀、集成块阀和油箱等组成。各部分均可以从中间框架的采空侧抽出，维修方便。
⑻喷雾冷却系统：主要由接头、水封、泄露环、轴承装置、外壳、不锈钢水管、O形圈、定位销、管座、高压软管、铰接体、交接螺钉等组成。
图1-1 MG160/380-WDK型电牵引采煤机
图1-2 三机配合图
二、总体方案的确定
（一）MG160/380-WDK型采煤机简介
MG160/380-WDK型机载交流电牵引采煤机，该机装机功率380KW，截割功率2×160KW,牵引功率2×22KW。该采煤机使用的电气控制箱符合矿用电气设备防爆规程的要求，可在有瓦斯或煤层爆炸危险的矿井中使用，并可在海拔不超过2000m、周围介质温度不超过＋40℃或低于－10℃、不足以腐蚀和破坏绝缘的气体与导电尘埃的情况下使用。
（二）主要技术参数
具体技术参数如下：
适用煤层 1.4--3.15m
机面高度1438mm
下切量540mm
牵引力580/350KN
截深630mm
适用倾角α≤25°
最大采高3680mm
滚筒直径?1800 ?2000
装机功率375KW
截割电机型号YBCS-160
牵引电机型号KCB2-22
牵引形式交流变频
截割电机电压1140V
牵引电机电压380V
泵电机型号YBRB-11 滚筒转速34.04r/min
摇臂长度2228.69mm
截割电机功率2×160KW
牵引电机功率2×22KW
泵电机功率11KW
摇臂摆角+37.6°--―14°
无链牵引方式销轨
牵引形式交流变频
整机重量30t
配套刮板机SGZ630/264
配套喷雾泵站PB-320/6.3
1、采煤机截割部传动系统概述
截割机构是采煤机的工作机构，在采煤过程中完成实现割煤、落煤、装煤、喷雾等作业。截割机构主要由截割电动机、摇臂减速箱、截割滚筒等组成，截割机构并设有冷却系统、内喷雾系统、离合器等装置。
截割电动机横向直接安装在摇臂减速箱内，与传统的纵向布置的采煤机相比，没有固定减速箱、摇臂回转套、螺旋锥齿轮等结构，传动效率高，结构简单、紧凑。
两个摇臂，分别用阶梯轴同左右行走减速箱铰接。同时通过摇臂回转腿上的Φ90孔用圆柱销与安装在减速箱上的调高油缸铰接，通过调高油缸的伸缩，实现左右滚筒的升降。
截割机构由如下特点：
1.摇臂回转处采用铰接轴结构，与机身没有机械传动，回转部分的磨损与摇臂内的齿轮啮合无关，提高传动精度；
2.摇臂齿轮减速都采用直齿传动，传动效率高；
3.截割电动机和摇臂一轴主动轮之间，采用细长肉想扭矩轴联结，电动机和摇臂主动轴齿轮位置的少量误差，也不影响动力传递，便于安装；在截割滚筒受到较大的冲击载荷时对机械传动系统的齿轮和轴承起到缓冲的作用，提高可靠性；
4.高速轴油封尺寸小，线速度大大降低，提高了油封的可靠性和使用寿命；
5.摇臂采用弯摇臂形式，相对直摇臂结构可以加大装煤口，提高装煤率，增加块煤率。摇臂外壳上、下由冷却水套，以降低摇臂内油池的温度。输出端采用410×410mm方形出轴与滚筒联结，滚筒采用三头螺旋叶片，其直径可根据煤层厚度在Φ1.5~Φ1.8m内选择，输出转速可根据
不同直径滚筒的线速度要求和煤质硬度，在三档速度内选择。
截割电动机的输出轴是带有内花键的空心轴，通过细长的柔性扭矩轴与一轴齿轮Z1相连。电动机输出转矩通过齿Z1,Z2,Z3,Z4,Z5,Z6,Z7,Z8,Z9传到行星减速器，最后由行星减速器的行星架输出，将动力传给截割滚筒。
左、右摇臂减速箱传动方式相同，传动元件全部通用。
2、采煤机牵引部概述
行走机构由机械传动系统和变频调速系统组成。
表2-1行走机构牵引特征表
牵引功率（KW）2×22
电动机转速（r/min）50HZ 83.4HZ
1472 2455
牵引速度（m/min）7.34 12
牵引力（KN）570 350
（五）电机的选择
⑴截割电动机的选择
由设计要求知，截割部功率为300×2KW，即每个截割部功率为300KW。根据矿下电机的具体工作情况，要有防爆和电火花的安全性，以保证在有爆炸危险的含煤尘和瓦斯的空气中绝对安全;而且电机工作要可靠，启动转矩大，过载能力强，效率高。据此选择由抚顺厂生产的三相鼠笼异步防爆电动机YBC3─300,其主要参数如下：
额定功率：160KW；额定电压：1140V
额定电流：98A; 额定转速：1475P/m
额定频率：50HZ; 绝缘等级：H
接线方式：Y 工作方式：S1
质量：1502KG 冷却方式：外壳水冷
螺孔：19-φ18 输出轴：EXT21Z×3m×30P 该电机总体呈圆形, 其电动机输出轴上，带有渐开线花键，通过该花键电机将输出的动力传递给摇臂的齿轮减速机构。
⑵牵引电动机的选择
由设计要求知，截割部功率为22×2KW，即每个截割部功率为40KW。根据矿下电机的具体工作情况，要有防爆和电火花的安全性，以保证在有爆炸危险的含煤尘和瓦斯的空气中绝对安全;而且电机工作要可靠，启动转矩大，过载能力强，效率高。据此选择由抚顺厂生产的三相鼠笼异步防爆电动机YBCS4─40B,其主要参数如下：
额定功率：22KW；额定电压：380V
额定电流：44A; 额定转速：1472P/m
额定频率：50HZ; 绝缘等级：H
接线方式：Y 工作方式：S1
质量：802KG 冷却方式：外壳水冷
螺孔：4-φ18 输出轴：EXT17Z×2.5m×30P 该电机总体呈圆形, 其电动机输出轴上，带有渐开线花键，通过该花键电机将输出的动力传递给摇臂的齿轮减速机构。
2.6截割部总体传动方案的确定
2.6.1 传动比的确定
滚筒上截齿的切线速度，称为截割速度，它可由滚筒的转速和直径计算而的，为了减少滚筒截割产生的细煤和粉尘，增大块煤率，滚筒的转速出现低速化的趋势。滚筒转速对滚筒截割和装载过程影响都很大；但对粉尘生成和截齿使用寿命影响较大的是截割速度而不是滚筒转速。总传动比总i
24.4307
.341472＝＝＝滚总n n I n ——电动机转速 r/min
滚n ——滚筒转速 r/min
2.6.2 传动比的分配
在进行多级传动系统总体设计时，传动比分配是一个重要环节，能否合理分配传动比，将直接影响到传动系统的外阔尺寸、重量、结构、润滑条件、成本及工作能力。多级传动系统传动比的确定有如下原则：
1．各级传动的传动比一般应在常用值范围内，不应超过所允许的最大值，以符合其传动形式的工作特点，使减速器获得最小外形。
2.各级传动间应做到尺寸协调、结构匀称；各传动件彼此间不应发生干涉碰撞；所有传动零件应便于安装。
3．使各级传动的承载能力接近相等，即要达到等强度。
4．使各级传动中的大齿轮进入油中的深度大致相等，从而使润滑比较方便。
由于采煤机在工作过程中常有过载和冲击载荷，维修比较困难，空间限制又比较严格，故对行星齿轮减速装置提出了很高要求。因此，这里先确定行星减速机构的传动比。
本次设计采用NWG 型行星减速装置，其原理如图所示： a-太阳轮 b-内齿圈 g-行星轮
x-行星架
NWG行星机构
该行星齿轮传动机构主要由太阳轮a 、内齿圈b 、行星轮g 、行星架x 等组成。传动时，内齿圈b 固定不动，太阳轮a 为主动轮，行星架x 上的行星轮g —面绕自身的轴线ox —ox 转动，从而驱动行星架x 回转，实现减速。运转中，轴线ox —ox 是转动的。
这种型号的行星减速装置，效率高、体积小、重量轻、结构简单、制造方便、传动功率范围大，可用于各种工作条件。因此，它用在采煤机截割部最后一级减速是合适的，该型号行星传动减速机构的使用效率为0.97～0.99,传动比一般为2.1～13.7。如上图所示，当内齿圈b 固定，以太阳轮a 为主动件，行星架g 为从动件时，传动比的推荐值为2.7～9。查阅文献[4],采煤机截割部行星减速机构的传动比一般为4～6。这里定
行星减速机构传动比9.5=b ag
i 则其他三级减速机构总传动比总I I =÷=b ag
i 43.24÷5.9=7.32 由于采煤机机身高度受到严格限制，每级传动比一般为;4~3≤j i 根据前述多级减数齿轮的传动比分配原则和摇臂的具体结构，初定各级传动比为： ,6.11=i ,14.22=i 16.23=i
以此计算，四级减速传动比的总误差为：
6.124.43(-=δ×2.14×2.16×5.9）÷43.24＝9‰
在误差允许范围5﹪内，合适。
3齿轮设计
3.1齿轮正确啮合条件
⑴齿轮正确啮合条件：啮合齿轮的模数、压力角分别相等。 ⑵连续传动条件：齿轮啮合的重合度大于1.
3.2齿轮材料的选择
⑴选择原则
①满足工作条件的要求；
②考虑齿轮尺寸的大小；
③考虑到齿轮受到重载和冲击载荷的情况；
④选用高强度钢表面要硬化处理。
⑵选用材料
选用18Cr2Ni4Wa ，需经过表面渗碳淬火，有效硬化层深度为1.1~
1.4mm ，表面硬度为58~62HRc ，齿芯硬度为38~42HRc ，强度极限为σb
=1200Mpa ，屈服极限σs=1100Mpa 。
3.3传动系统运动参数的计算
3.3.1各轴转速计算：
从电动机出来，各轴依次命名为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ、Ⅷ轴。
Ⅰ轴 14721=n /r min
Ⅲ轴 min /9206.1/14723r n ==
Ⅳ轴 43014.2/920/234==i n n ＝m in /r
Ⅵ轴 min /19916.2/430/346r i n n ==＝
3.3.2各轴功率计算：
Ⅰ轴 30031=?η＝P P ×0.99=297kW
Ⅱ轴 29721
212=??ηη＝P P ×0.98×0.992=285.27kW Ⅲ轴 27.2851223=??ηη＝P P ×0.98×0.99=27kW
Ⅳ轴 78.27631234=???ηηη＝P P ×0.98×0.99×0.99=265.83kW Ⅴ轴 83.26531245=???ηηη＝P P ×0.98×0.99×0.99=255.33kW Ⅵ轴 83.2551256=??ηη＝P P ×0.98×0.99=248.2kW
Ⅶ轴 2.24831267=???ηηη＝P P ×0.98×0.99×0.99=238.4kW Ⅷ轴 4.23831278=???ηηη＝P P ×0.98×0.99×0.99=229kW
3.3.3各轴扭矩计算:
Ⅰ轴 95509550111==n P T ×m N ?=19271472
297 Ⅲ轴 95509550333==n P T ×m N ?=2900920
78.276 Ⅳ轴 95509550444==n P T ×m N ?=1.601164
.43083.265 Ⅶ轴 95509550
777==n P T ×m N ?=114401994.238 将上述计算结果列入下表,供以后设计计算使用
运动和动力参数 编号 功率/kW 转速n/(r ·min 1-)
转矩T/(N ·m) 传动比
Ⅰ轴
297 1472 1927 1.6 Ⅲ轴
285.27 920 2900 Ⅳ轴
265.85 430 6011 2.14 Ⅶ轴 229 199 11440 2.16
3.4齿轮的受力分析