第１期毕宗岳．集输管线用Ｘ５２级抗硫化氢腐蚀焊管的研制
果：在ＮＡＣＥＴＭ０２８４—９６标准规定的试验条件下，板母的ＨＩＣ敏感性评价结果表明，Ｘ５２母材的纵向和横向试样均未发现氢鼓泡，且试样的各端面裂纹敏感率（ＣＳＲ）、裂纹长度率（ＣＬＲ）和裂纹厚度率（ＣＴＲ）测试结果都为零，满足《ＩｓＯ３１８３—３：１９９９）标准及用户附加技术的要求。
（２）Ｘ５２级卷板板母抗硫化氢应力腐蚀（ｓｓ．ＣＯ）试验结果：在ＮＡＣＥＴＭ０１７７—９６标准规定的试验条件下，无论是板母的纵向还是横向试样，在三点弯曲加载应力Ｏ．７２％，经过７２０ｈ试验后，用１０倍放大镜观察，均未发现裂纹存在。试样表面腐蚀较为显著。除去腐蚀产物，在４０倍光学显微镜下观察，仍未发现裂纹。
４Ｘ５２级抗硫化氢腐蚀钢管的制造工艺
钢管化学成分分析结果见表１，力学性能见表２。焊接接头金相组织形貌见图１。
表１化学成分分析结果
化学成分满足ＩＳＯ３１８３—３：１９９９标准及用户附加技术要求。
表２钢管的力学性能
注：冲击试样尺寸：５５∞ｘ１０ｍＸ５∞，冲击试验温度：一３０℃，弯曲试验弯头：ｄ＝３０ｍｍ。
拉伸性能、屈强比、冲击韧性、冷弯性能均满足ＩＳＯ３１８３—３：１９９９标准及用户附加技术要求。
ａ．外焊组织Ｆ先＋Ｆ针＋Ｐ２００Ｘ
ｂ．内焊缝组织Ｆ＋Ｐ５００×
ｃ．ＨＡｚ组织Ｆ＋Ｗ４－Ｐ５００Ｘ图１
２５号钢管的焊接接头形貌与金相组织
石油化工腐蚀与防护第２４卷
４．１焊接工艺研究
根据埋弧焊管焊接的特定工艺方式，为了最大
限度制定出既能满足焊接接头的理化性能指标，又
能满足抗酸性介质腐蚀的焊接工艺，通过选用不同
的焊接材料和焊接工艺，共设计并试验了２８种（其
中包括４种补焊）焊接工艺匹配方案，最终优选了综合性能较好的一种焊接工艺、一种补焊工艺作为制管焊接工艺的基础。
４．２成型工艺研究
由于螺旋埋弧焊接钢管在生产过程中不可避免地要产生成型应力，而且这种应力会以残余应力的形式存在于钢管之中。有关资料介绍。对于工程构件的工作应力，依据工程力学是可以计算的，但对于残余应力的估算却是困难的。经过反复试验和成型工艺控制，将钢管的弹复量控制在一个特殊的范围内时，可将残余应力降低到最小，对抗硫化氢应力腐蚀性能较为有利。
４．３实物样管的性能分析
根据ＩＳＯ３１８３—３：１９９９标准和用户附加技术要求，按照ＮＡＣＥＴＭ０２８４—９６和ＮＡＣＥＴＭ０１７７—９６标准腐蚀实验方法，取不同炉号的三根钢管做性能解剖和腐蚀实验。管号为５００３４号（炉号１３２３３５）、５０１２８号（炉号１３２３３６）、２５号（炉号１３２３３８）。
焊接接头的硬度（ＨＶｌ０）检验结果见图２，满足ＩＳ０３１８３—３：１９９９及用户附加技术要求。
图２２５号钢管焊接接头的硬度分布示意
Ｘ５２级钢管管母氢致开裂（ⅢＣ）试验结果见表３。
表３三个管母的氢致开裂（ＨＩｃ）试验数据
管母的ＨＩＣ试验结果表明，除２５号管母的一个试样上的一个剖面出现裂纹（但未超出标准要求）外，其余试样的裂纹敏感率、裂纹长度率和裂纹厚度率均为零。
试验的３组试样（炉号、管号同上）中，焊接接头在ＳＳＣＣ试验三点弯曲加载应力的０．７２口．、经７２０ｈ试验后，用ｌＯ倍放大镜观察所有试样（每组３支），均未发现裂纹存在。试样表面腐蚀产物较多；除去表面腐蚀产物后，在用４０倍光学显微镜观察，仍未发现裂纹。５００３４号管焊接接头三点弯曲加载ＳＳＣＣ试样形貌见图３。
围３５００３４号管焊接接头三点弯曲加载ｓｓＣＣ试样形貌４０Ｘ
对国外解剖管通过拉伸加载，按照ＮＡＣＥＴＭ０１７７—９６标准规定的腐蚀介质，对管母加载应力为０．８００。，到２４４ｈ时发生断裂；对焊接接头加载应力为０．８５魄，到４８２ｈ时发生断裂。
５结论
（１）开发的集气管线用Ｘ５２级似５７ｍｉｌｌｘ７．９ｎｌｌｍ抗硫化氢腐蚀钢管满足ＩＳＯ３１８３—３：１９９９标准和用户附加技术要求。
（２）合理设计板材的化学成分，重点控制Ｐ和Ｓ含量。
（３）通过焊接工艺和焊接材料的匹配研究，降
（下转第４４页）
集输管线用X52级抗硫化氢腐蚀焊管的研制
作者：毕宗岳， 冯启华， Bi Zongyue， Feng Qihua
作者单位：宝鸡石油钢管有限责任公司,陕西,宝鸡,721008
刊名：
石油化工腐蚀与防护
英文刊名：CORROSION & PROTECTION IN PETROCHEMICAL INDUSTRY
年，卷(期)：2007,24(1)
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本文链接：https://www.doczj.com/doc/3017563678.html,/Periodical_syhgfsyfh200701007.aspx