目录：
第一章前言 (5)
第二章方案论述 (6)
2.1、建筑结构总设计说明 (6)
2.1.1、设计依据 (6)
2.1.2、设计内容、建筑面积、标高 (6)
2.1.3、结构 (6)
2.1.4、各部分工程构造 (7)
2.1.5、建筑设计论述 (8)
2.1.6、结构设计论述 (10)
第三章荷载计算及截面尺寸选取 (12)
3.1、截面尺寸选取 (12)
3.2、荷载汇集 (13)
3.2.1、恒载 (13)
3.2.2、活荷载 (14)
3.2.3、各层楼层重量 (15)
第四章水平荷载作用下的框架内力分析 (19)
4.1、层间侧移刚度的计算 (19)
4.1.1、梁的线刚度计算 (19)
4.1.2、柱线刚度 (19)
4.1.3、柱的侧移刚度D (20)
4.1.4、层间侧移刚度的计算 (20)
4.2水平地震作用、层间地震剪力和弹性位移的计算 (21)
4.2.1、水平地震作用下剪力计算 (22)
4.2.2、水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 (22)
4.2.3、地震作用分布图: (23)
4.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(采用修正反弯点D值法) (23)
4.3.1反弯点高度修正 (23)
4.3.2、柱端弯矩 (24)
4.4水平地震作用下梁端弯矩按下式计算 (25)
4.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 (26)
4.6水平地震作用下的框架内力图如下 (27)
第五章横向风荷载计算 (28)
5.1自然情况： (28)
5.2风荷载计算： (28)
5.2.1、风荷载标准值： (28)
5.2.2、风荷载作用分布图： (28)
5.3风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法，取⑩轴横向中框架计算） (29)
5.3.1反弯点高度修正： (29)
5.3.2柱端弯矩计算： (29)
5.4风荷载作用下梁端弯矩计算 (30)
5.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 (31)
5.6风荷载作用下框架内力图如下 (32)
第六章框架在竖向荷载作用下的内力分析 (33)
6.1计算方法和荷载传递路线 (33)
6.1.1、弯矩二次分配法 (33)
6.1.2、荷载传递路线 (33)
6.2竖向荷载计算 (33)
6.2.1、恒荷载计算 (33)
6.2.2、活荷载 (34)
6.3框架计算简图：（如下页） (35)
6.4梁固端弯矩： (35)
6.5内力分配系数计算 (37)
6.5.1、转动刚度S及相对转动刚度S 计算: (37)
6.5.2分配系数计算： (37)
6.6弯矩分配与传递 (38)
6.6.5、恒载作用下的弯距 (43)
6.6.6、活载作用下的弯距 (43)
6.7梁端剪力： (44)
6.7.1恒载作用下梁端剪力 (44)
6.7.2、活载梁端剪力 (45)
6.8柱轴力和剪力 (48)
6.8.1.恒载作用下的柱轴力剪力 (48)
6.8.2、活载作用下的柱 (50)
第七章内力组合和最不利内力确定 (51)
7.1竖向荷载作用下梁弯矩的调幅 (51)
7.2梁控制截面处内力计算 (52)
7.2.1、控制截面：两端、跨中 (52)
7.2.2、竖向荷载作用下梁控制截面处剪力，见下表： (52)
7.2.3、梁控制截面处弯矩 (54)
7.2.4、水平地震作用下梁控制截面处的内力 (55)
7.2.5、风载作用下梁控制截面处的内力 (55)
7.3框架梁内力组合： (56)
7.3.1、基本组合公式： (56)
7.3.2、框架梁内力组合如下 (57)
7.3.3、框架柱的内力采取以下组合方式 (64)
第八章框架结构配筋计算 (67)
8.1框架梁配筋计算 (67)
8.1.1、截面尺寸： (67)
8.1.2、材料强度： (67)
8.1.3、配筋率： (67)
8.1.4、计算公式： (68)
8.1.5、框架梁抗弯承载力计算： (69)
8.1.6、框架梁抗剪承载力计算： (71)
8.1.7、框架柱配筋计算： (71)
第九章现浇板配筋计算 (76)
9.1荷载计算 (76)
9.2配筋计算 (76)
第十章基础配筋计算 (79)
10.1选取内力 (79)
10.2地基承载力验算 (80)
10.2.1.按第一组荷载验算 (80)
10.2.2.按第二组荷载验算 (80)
10.3基础抗冲切验算（取设计值） (81)
10.3.1.柱与基础交接处受冲切承载力验算： (81)
10.3.2、基础第一变阶处 (81)
10.3.3.基础底面配筋计算 (81)
第十一章板式楼梯计算 (84)
11.1标准层楼梯计算： (84)
11.1.1梯斜板 (84)
11.1.2、截面设计： (85)
11.1.3平台板计算 (86)
11.1.4.平台梁计算： (86)
11.1.5.靠近墙平台梁 (87)
第十二章雨篷设计 (89)
12.1.荷载： (89)
12.2.荷载组合 (89)
12.3.内力计算 (89)
第十二章技术经济分析 (90)
结论 (92)
参考文献 (93)
谢辞.................................................... 错误!未定义书签。附表1：中文翻译.......................................... 错误!未定义书签。附表2：翻译原文.......................................... 错误!未定义书签。
沈阳盟重办公楼
第一章前言
将近四个月的紧张忙碌而又充实的毕业设计转眼间即将过去了，捧着自己的成果，我感慨万千。功夫不负有心人，经过四年大学生活的洗礼与造就，面临毕业设计的严峻考验，忽然间我发现自己已有了果实累累的收获。
在建筑设计过程中，考虑到防火安全的要求，严格遵照《建筑设计放火规范》，在考虑建筑物的主要使用功能、实用、经济、美观等要求，严格遵照《建筑设计规范》对办公楼的要求设计；在结构设计过程中，考虑到抗震的要求，结构布置严格遵照《建筑抗震设计规范》的要求，并针对本设计的结构特点采取了一定的计算措施和构造措施。
结构设计分为两部分，一是结构计算部分，二为图纸部分。本毕业设计在陈鑫老师的指导下的，并结合本设计的特点对建筑设计和结构设计进行了完善。本设计还不断注意与其他设计的共同点来优化，在计算中明确基本原理和概念，遵守现行规范并结合工程实际。
在本次设计中，运用到了大量的专业知识，设计严格遵守我国现行规范，计算中包括地震荷载计算，风荷载计算, 内力组合，框架梁设计, 框架柱设计, 基础设计，楼板设计, 楼梯设计。运用了底部剪力法和D值法。本计算书除了对一榀框架进行梁柱结构计算外，还对楼板、楼梯梯段、平台梁、平台板及基础作了详细的计算。
毕业设计可以培养我们综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。它是对大学学习生活的一次检测，其目的就是为了融会贯通我们在各个阶段的学习成果。本次设计题目为沈阳市天启办公楼，通过对这个题目的深入理解，我逐渐加深了对实际工程的了解，这对以后的学习和工作的帮助是极大的。
本计算书的主要内容是结构计算部分，其内容是所学知识的终结，是大学四年里的学习程度的检验
设计已临近尾声，毕业的钟声即将敲响，此时此刻心中可谓是百感交集，我深刻了解到自己的不足，在以后的学习生活中我会努力改正。
感激老师对我的辛勤培育，感谢各位同学给予我的帮助。
第二章方案论述
2.1、建筑结构总设计说明
2.1.1、设计依据
（1）依据土木工程专业2008届毕业设计任务书。
（2）遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造资料集等相关资料
2.1.2、设计内容、建筑面积、标高
（1）本次设计的题目为“沈阳盟重办公楼”。
（2）建筑面积：6325.95m2，占地面积：1330.15m2，中间部分为四层，两端为五层，各层层高均为3.3m。
（3）室内外高差0.600m，室外地面标高为-0.600m。
2.1.3、结构
（1）自然条件：沈阳地区基本风压0.55kN/m2, 基本雪压0.50kN/m2
（2）地质条件：根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表１：
建筑地层一览表(标准值) 表１
序号岩土
分类
土层深度
(M)
厚度范围
(M)
地基承载力f k
(kpa)
桩端阻力
q p(kpa)
桩周摩擦力
q s(kpa)
1杂填土0.0－1.3 1.3110
2粉土 1.7－2.50.815018 3圆砾 2.5-4.3 1.863065 4粗砾砂 4.3－10.5 6.240036注：１）地下稳定水位距地坪-2.7M以下；
２）表中给定土层深度由自然地坪算起。
建筑场地类别：Ⅱ类场地；
地震设防烈度：７度。
3．各种用房的活荷载标准值见现行《建筑结构荷载规范》。
（3）材料情况：
非重承空心砖；砂浆等级为M5；
混凝土：C25（基础）、C30（梁、板、柱）
纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋
（4）抗震设防要求：设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。
（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。
（6）施工：梁、板、柱均现浇。
2.1.4、各部分工程构造
（1）屋面：为不上人屋面
防水层：改性沥青
20mm厚1：3水泥沙浆找平层
80mm再生聚苯乙烯保温板
2%焦渣找坡（最薄处30mm厚）
100mm厚钢筋混凝土板
20mm厚混合砂浆抹灰
（2）楼面:
花岗岩、大理石铺面
20mm厚水泥砂浆地面
100mm厚钢筋混凝土板
20mm厚混合沙浆抹灰
（3）厕所：
面砖地面
150mm厚水泥砂浆保护层
100mm厚钢筋混凝土板
防水剂（2道）
15mm厚水泥砂浆找平
130mm厚钢筋混凝土板
20mm厚混合砂浆摸灰
（4）建筑材料选用：
外墙：空心砖，
窗: 采用装饰窗
门：诸入口大门为转门、分入口为玻璃门、内门为实木门
2.1.5、建筑设计论述
根据本办公建筑的使用性质、建设规模与标准，确定了各类用房，主要包括：办公用房、公共用房、服务用房等组成，从而确定建筑的平面形式，立面外形以及内部的建筑细部参数。
平面组成：
根据使用要求，结合建筑场地面积、结构选型等情况按建筑模数选择标准办公室开间6.0米和进深6.6米，，房间沿走到两侧布置。门厅左侧设置收发室（20m2）、楼梯间直接与走道相接，这样做让门厅和服务用房以及水平竖向交通紧密的联系在一起，更好的发挥了门厅的作用；主体结构两侧分别设计为办公室和会议室，便于工作需求，经济合理。顶层设置资料室和大型会议室；在结构两端设置卫生间，充分的利用整体空间，达到最优的组合。
立面组成：
本建筑的外立面充分考虑了采光、美观、经济方面的因素，中间为四层，两端为五层，有落差感，给人直观印象。另外，外墙装饰材料为白色瓷砖，墙体下部采用红砖装饰。本建筑设置了三个出口，分别位于正中间和东西两侧，正门入口处采用大雨蓬，设置无障碍设施，两侧也设置雨篷，中间结构采用平屋顶，两侧结构采用4坡的坡屋顶结构，经济美观。
建筑剖面设计：
剖面设计通常是在平面设计的基础上进行，而剖面设计的要求又会对建筑平面设计产生一定的影响，在建筑设计中必须充分考虑平面剖面之间的相互影响，不断调整修改，最终使两者同时满足各种要求。房屋各部分高度包括层高、净高、窗台高度、室内外地面高差和建筑总高度。房间的层高是指该层的楼板面或一层地坪到上一层楼板面之间的垂直距离。而净高是指该层的楼板面或地坪面层到该顶棚或顶棚下突出物下表面的垂直
距离。层高等于净高加上楼板厚度。
各部分工程构造
墙体
墙体的设计要求：（1）具有足够的强度和稳定性（2）满足保温、隔热等方面的要求（3）满足隔声、防潮要求（4）满足放火要求（5）适应工业化生产的要求。根据墙体结构受力情况不同，有承重墙和非承重墙。凡直接承受楼板和屋顶传来的荷载的墙称承重墙。凡作为分隔空间不承受外力的墙称隔墙。
散水
为保护墙基不受雨水的侵蚀，常在外墙四周将地面做成向外倾斜的破面，以便将屋面雨水排至远处，这一坡面称为散水。散水坡度约为5%，宽度一般为600~1000mm。
钢筋混凝土楼板层
当房间或柱距尺寸过大时，要设置梁作为板的中间支点来减小板的跨度，以免板厚过大。这时作用于楼板上的荷载传递方式为板传递给梁，再由梁传递给承重墙或柱。本设计中就是采用了这种梁板式楼板层。下面要介绍本设计中使用的梁板式楼板层中的一种形式——主次梁式楼板层。这种形式常用于面积较大的有柱空间中，楼板层的具体做法是：主梁沿房间的短跨方向布置，置于承重墙或柱上，次梁置于主梁上，板置于次梁上，梁板柱整浇在一起。主梁的经济跨度通常为6~8m，梁高为跨度的1/8~1/12，梁宽为梁高的1/3~1/2；次梁的经济跨度为4~6m，梁高为跨度的1/15~1/18，梁宽为梁高的1/3~1/2。板的经济跨度为2.1~3.6m，板厚一般为板跨的1/35~1/40，常为60~100mm 。
楼地面
本工程采用大理石地面，大理石地面具有表面光洁、整体性好、不易起尘、防水、防潮等态度，长用于公共建筑中的大厅、走道等处。
楼板层的防潮、防水、保温
对于只是有普通防潮、防水要求的楼层，采用C18细石混凝土，从四周向地漏处找坡0.5%（最薄处不小于30mm厚）即可；对于防潮、防水要求高的楼层（如卫生间），应在垫层或结构层与面层之间设防水层。常见的防水材料有卷材、防水砂浆、防水涂料等，本工程选用的是防水卷材。楼板层的保温，做法有两种：其一是于楼板层上面做保温处理，保温材料可采用高密度聚苯板；其二是于楼板下面做保温处理，这时可采用保温层与楼板层浇筑于一起，然后再抹灰，或将高密度聚苯板粘贴于挑出部分的楼板层下面再做吊顶处理等。
雨篷
雨篷多采用钢筋混凝土悬挑，大型雨篷设立柱支撑而形成门廊。小型雨篷特指无柱支撑的悬挑式雨篷。常见的悬挑式钢筋混凝土雨篷有板式和梁板式两种，雨篷挑出较小时常采用挑板式，挑出长度通常为1~1.5m；挑出较大时，一般做成梁板式，梁从雨篷两侧的横墙或室内进深梁直接挑出。为使雨篷板底平整，可将梁上反或在板下做吊顶处理；为防止雨篷倾覆常将雨篷与入口处过梁整浇在一起。有些小雨篷采用玻璃-钢结构组合式的做法，这种雨篷常采用钢斜拉杆以抵抗雨篷的倾覆，还有在钢结构骨架外包铝塑板的做法。本工程采用挑板式和玻璃-钢组合的方法。
各房间面积、高度、采光及防火
本建筑采用单一的开间、进深形式的房间，办公室是6.0m×6.6m，会议室为12m×6.6 m。外墙窗上口直接和梁底相接，这样做可以不必设置窗过梁，既减少了施工上的麻烦，又解决了建筑采光的问题，办公室、接待室、打字室、陈列室和复印机室等各种功能用房的房间窗地比都不应小于1∶6，满足要求。为解决自然采光的问题本建筑采用了玻璃幕外墙，从而更好的提高了建筑的通透性，也极大地减轻了建筑的自重，从抗震的角度受也是有利的。本建筑设计了两部楼梯，到最远端房间的距离不大于22米，从安全疏散的角度来看完全符合多层建筑的防火要求。
2.1.6、结构设计论述
本工程采用钢筋混凝土框架结构，框架是由梁、柱组成的结构单元，而框架结构则是全部竖向荷载和侧向荷载由框架承受的结构体系。框架结构的柱距，可以是4～5的小柱距，也可以是7～8m的大柱距，本设计是办公楼，采用6.0m的柱距。框架结构的建筑平面布置灵活，可用隔断墙分隔空间，以适应不同使用功能的要求。框架只能在自身平面内抵抗侧向力，必须在两个正交的主轴方向设置框架，以抵抗各个方向的侧向力。抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架。沿建筑高度，柱网尺寸和梁截面尺寸一般不变，上层的柱截面尺寸可以减小。当柱截面尺寸变化时，轴线位置尽可能保持不变，轴网布置要尽可能对称。对抗震有利的建筑立面应规则、均匀，从上到下外形不变或变化不大，没有过大的外挑或内收。本工程采用一字形，结构立面规整，增强了结构的抗扭能力和抗震性能。
本工程设防基本烈度为7度，根据建筑的抗震设防标准，本工程为丙类建筑（一般的工业与民用建筑、公共建筑等），框架抗震等级为三级。
本工程采用柱下钢筋混凝土独立基础，这类基础的抗弯和抗剪性能良好，可在竖向荷载较大，地基承载力不高以及承受水平力和力矩荷载等情况下使用。现浇柱的独立基础可做成锥形或阶梯形，钢筋混凝土基础在施工前常在基坑底面敷设强度等级为C10的混凝土垫层，其厚度一般为100mm，垫层的作用在于保护坑底土体不被人为扰动和雨水浸泡，同时改善基础的施工条件。
为了使钢筋混凝土框架成为延性耗能框架，应采用以下的抗震概念设计：强柱弱梁；强剪弱弯；强核心区、强锚固；局部加强；限制柱轴压比，加强柱箍筋对混凝土的约束。梁是钢筋混凝土框架的主要延性耗能构件，影响梁的延性和耗能的主要因素有：破坏形态，截面混凝土相对压区高度，塑性铰区混凝土约束程度等。抗震框架柱也应具有足够的延性和耗能能力。混凝土强度等级、纵向钢筋配筋率等是影响框架柱延性和耗能的因素，主要影响因素可归纳为剪跨比、轴压比和箍筋配置。梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求:截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比不宜大于4；净跨与截面高度之比不宜小于4。为了使塑性铰区具有良好的塑性转动能力，同时为了防止混凝土压溃前受压钢筋过早压屈，在梁的两端设置箍筋加密区。柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：截面的宽度和高度均不宜小于300mm，圆柱直径不宜小于350mm；剪跨比宜大于2；截面长边与短边的边长比不宜大于3。框架柱的箍筋主要有三个作用：抵抗剪力、对混凝土提供约束、防止纵筋压屈。
第三章 荷载计算及截面尺寸选取
3.1、截面尺寸选取
底层高度由梁轴线算至基础顶面，取h=3.9m ,其余各层层高h=3.3m 1、框架梁的截面选取：
1）对于边跨CD 跨：L= 6600mm ,挠度、裂度控制 h=(1/8～1/12)l b=(1/2～1/3)h, 横梁截面尺寸：h=（1/8～1/12）L=825mm~550mm,取550mm
b=（1/2～1/3） b=275mm~183mm,且b 不应小于0.5b=220mm 则取 b=250mm≥0.5b c =220mm I=3.466× 109 mm 4
其中底层梁截面取b× h=300mm×550mm 2）对于中跨BC 跨：L=2400mm
取h=450mm b=250mm I=1.898×109 mm 4
其中底层梁截面取b× h=300mm×450mm
3) 纵梁截面尺寸：L=6000mm,挠度、裂度控制 h=(1/8～1/12)l b=(1/2～1/3)h
h=（1/8～1/12）L=750mm~500mm,取h=500mm b=（1/2～1/3） h =250mm~167mm,取b=250mm
4) 次梁截面尺寸： 选取b×h=250mm×300mm
梁的尺寸选区见下表：
2、框架柱的截面选取：
查表得，7度时，建筑物高小于30m 的情况下，抗震等级为三级，轴压比为0.9 各层重力荷载代表值近视取12kN/m 2 边柱和中柱的负载面积为6.0×3.3和6.0×4.5m 得柱面积，根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：
层次 混凝土强度等级
横梁 b ×h
纵梁 b ×h 次梁 b ×h AB 、CD 跨 BC 跨 2~4 C30 250×550 250×450 250×500 250×450 1
C30
300×550
300×450
300×500
250×450
边柱：Ac ≥βFGen/μn ×f c =1.3 ×6×3.3×12×103×4/0.9×16.7=82204 mm 2 中柱：Ac ≥βFGen/μn ×f c =1.25×6×4.5×12×103 ×4/0.9×16.7=107784 mm 2
如取柱截面为正方形，中柱和边柱截面高度为328mm 和287mm ，按这种方法确定的柱高度Hc ≥400mm,宽度≥350mm ，柱的净高与截面长边尺寸比宜大于4。
初选截面尺寸见下表：
3、楼板：
边跨：1/40×3300=82.5mm 取h=100mm 走廊：1/40×2400=60mm 取h=100mm
3.2、荷载汇集
3.2.1、恒载
1）屋面荷载：（为不上人屋面）
改性沥青防水层 0.3 kN/m 2 20mm 厚1：3水泥砂浆找平 20 ×0.02=0.4kN/m 2 80mm 厚再生聚苯乙烯保温板 3.5×0.08=0.28kN/m 2 150mm 焦渣找坡最薄处30mm 10 ×0.15=1.5kN/m 2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 ×0.1=2.5kN/m 2 20mm 厚混合砂浆抹灰 17×0.02=0.34kN/m 2
∑ =5.32kN/m 2
2）楼面：
花岗岩、大理石铺面 28×0.01=0.28 kN/m 2
20mm 厚水泥沙浆地面 20×0.02=0.40kN/m 2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 ×0.1=2.5kN/m 2
层次 混凝土强度等
级
中柱 I=1/12b h 3
( mm 4) 边柱 I=1/12b h 3
( mm 4) 2~4 C30 450×450 3.417×109 400×400 2.133×109 1
C30
500×500
5.028×109
450×450
3.417×109
20mm厚板下混合砂浆抹灰17×0.02=0.34kN/m2
∑ =3.52kN/m2
3）梁重：（考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m3）
纵梁：底层：26×0.5×0.3=3.9kN/m
其它层：26×0.5×0.25=3.25kN/m
次梁：26×0.45×0.25=2.93kN/m
横梁：BC跨底层：26×0.45×0.3=3.51kN/m
BC跨其它层：26×0.45×0.3=2.93kN/m
AB(CD)跨底层：26×0.55×0.3=4.29kN/m
AB(CD)跨其它层：26×0.55×0.25=3.58kN/m
4）墙重：（砌体与抹灰之和）
内墙采用200厚空心砌块，外墙采用300厚空心砖。外墙面贴白色瓷砖，内墙面为20厚石灰砂浆抹面：
抹灰：外墙面外抹灰：20厚水泥砂浆0.4 kN/m2
外墙面贴瓷砖：0.5 kN/m2
外墙面及内墙面抹灰：20厚石灰砂浆0.34 kN/m2
总墙重：
外墙：底层：10×0.3+0.4+0.34+0.5=4.24 kN/m2
内墙：底层：8×0.2+0.34×2 =2.28 kN/m2
5）柱：（考虑到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m3）
底层：中柱：26×0.50×0.50 =6.500kN/m
边柱：26×0.45×0.45 =5.265kN/m
其他层：中柱：26×0.45×0..45=5.265kN/m
边柱：26×0.40×0. 40=4.160kN/m
6）门、窗：
玻璃门：0.4kN/m2木门：0.2 kN/m2转门：0.45 kN/m2装饰窗：0.4kN/m2 3.2.2、活荷载
雪活载：0.5 kN/m2
厕所： 2.0 kN/m2
办公室： 2.0 kN/m2
走廊、楼梯： 2.5 kN/m2
不上人屋面：0.5 kN/m2 3.2.3、各层楼层重量
1）计算简图及层数划分如图：
图3-1计算简图及层数划分
2）各层重力荷载代表值计算如下： 四层上半层
活 荷 载：0.5×30×15.6=468 kN
女 儿 墙：（30×2-5.4）×0.8×(10×0.18+0.4+0.34)=110.947 kN
屋 面：30×15.6×5.32=2489.76kN
纵 梁：边跨：(30-0.40×5) ×2×3.25=182kN 中跨：(30-0.45×5) ×2×3.25=180.375kN 次 梁：(6.6-0.25) ×9×2.93=167.45 kN
横 梁：AB 、CD 跨：（6.6-0.2-0.225）×12×3.58=265.278kN BC 跨：（2.4-0.45）×6×2.93=34.281 kN 柱 子：中柱：12×3.3×0.45×5.265=93.822kN 边柱：12×3.3×0.40×4.160=65.894kN 外 墙：30×2×(0.5×3.3-0.55) ×4.24=279.84kN
内 墙：〔8×6.6×（0.5×3.3-0.55）+6×（0.5×3.3-0.5）〕×2.28=148.154kN 外墙窗洞：2.1×(3.3×0.5-0.55) ×19×4.24=186.094 kN 外 墙 窗：2.1×(3.3 ×0.5-0.55) ×19×0.40=17.556kN
内墙门洞：4×1.5×（2.4-3.3×0.5）×2.28+1.0×（2.4-3.3×0.5）×2.28=11.97kN 内 墙 门：4×1.5×（2.4-3.3×0.5）×0.40+1.0×（2.4-3.3×0.5）×0.20=1.95kN
∑=3857.243kN
4G =4G +0.5活=3857.243+0.5×468=4091.243kN
四层下半层
柱 子：中柱：12×3.3×0.45×5.265=93.822kN 边柱：12×3.3×0.40×4.160=65.894kN 外 墙：30×2×0.5×3.3 ×4.24=419.76kN
内 墙：〔8×6.6×0.5×3.3+6×0.5×3.3〕×2.28=221.206kN 外墙窗洞：2.1×(3.3×0.5-0.90) ×19×4.24=126.882 kN 外 墙 窗：2.1×(3.3 ×0.5-0.90) ×19×0.40=11.97kN
∑=2966.8476kN
三层上半层
活 荷 载：2.5×2.4×30+6×6.6×2×9=892.8 kN 楼 面：30×15.6×3.52=1647.36kN
纵 梁：边跨：(30-0.40×5) ×2×3.25=182kN 中跨：(30-0.45×5) ×2×3.25=180.375kN 次 梁：(6.6-0.25) ×9×2.93=167.45 kN
横 梁：AB 、CD 跨：（6.6-0.2-0.225）×12×3.58=265.278kN BC 跨：（2.4-0.45）×6×2.93=34.281 kN 柱 子：中柱：12×3.3×0.45×5.265=93.822kN 边柱：12×3.3×0.40×4.160=65.894kN 外 墙：30×2×(0.5×3.3-0.55) ×4.24=279.84kN
内 墙：〔10×6.6×（0.5×3.3-0.55）+7×6×（0.5×3.3-0.5）+2×6.9×（0.5×3.3-0.5）〕
×2.28=305.474kN
外墙窗洞：2.1×(3.3×0.5-0.55) ×19×4.24=186.094 kN 外 墙 窗：2.1×(3.3 ×0.5-0.55) ×19×0.40=17.556kN 内墙门洞： 9×1.0×（2.4-3.3×0.5）×2.28=15.39kN 内 墙 门： 9×1.0×（2.4-3.3×0.5）×0.20=1.35kN
∑=3039.196kN
3G =3G +0.5活+4G 下=3039.196+685.77+0.5×892.8=4171.366kN
三层下半层
柱 子：中柱：12×3.3×0.45×5.265=93.822kN 边柱：12×3.3×0.40×4.160=65.894kN 外 墙：30×2×0.5×3.3 ×4.24=281.16kN
内 墙：〔10×6.6×0.5×3.3+7×6×0.5×3.3+2×6.9×0.5×3.3〕×2.28=200.97kN 外墙窗洞：2.1×(3.3×0.5-0.90) ×19×4.24=126.882 kN 外 墙 窗：2.1×(3.3 ×0.5-0.90) ×19×0.40=11.79kN
∑=526.934kN
二层上半层和二层下半层同三层上半层和下半层得：
2320.5G G G =++上活 =23039.196+526.934+0.5×892.8=4012.53kN
一层上半层
活 荷 载：2.5×2.4×30+6×6.6×2×9=892.8 kN 楼 面：30×15.6×3.52=1647.36kN
纵 梁：边跨：(30-0.45×5) ×2×4.3=238.65kN 中跨：(30-0.50×5) ×2×4.3=236.5kN 次 梁：(6.6-0.25) ×9×2.93=167.45 kN
横 梁：AB 、CD 跨：（6.6-0.25-0.225）×12×4.29=315.315kN BC 跨：（2.4-0.5）×6×3.51=40.014 kN 柱 子：中柱：12×4.3×0.50×6.5=152.1kN 边柱：12×4.3×0.45×5.265=110.881kN 外 墙：57×(0.5×4.3-0.55) ×4.24=386.688kN
内 墙：〔8×6.6×（0.5×4.3-0.55）+6×6×（0.5×4.3-0.5）+2×6.9×（0.5×4.3-0.5）〕
×2.28=379.962kN
外墙窗洞：2.1×(4.3×0.5-0.55) ×17×4.24=242.89 kN 外 墙 窗：2.1×(3.3 ×0.5-0.55) ×17×0.40=22.848kN 内墙门洞：8×1.0×（2.4-4.3×0.5）×2.28=4.56kN 外墙门洞：3×1.0×（2.4-4.3×0.5）×4.24=3.18kN 外 墙 门：3×1.0×（2.4-4.3×0.5）×0.40=0.30kN 柱 子：4.3 ×0.5×5.265×2=22.640 kN 雨 篷：3.44×6.0×3.45=71.208 kN
内 墙 门：8×1.0×（2.4-4.3×0.5）×0.20=0.4kN
∑=3540.387kN
1G =1G +0.5活+2G 下=3540.387+526.934+0.5×892.8=4513.721kN
∑G=16788.86kN
∑A=5×30×15.6=2340m 2 ∑G/∑A=16788.86/2340=7.175kN/m 2
第四章 水平荷载作用下的框架内力分析
4.1、 层间侧移刚度的计算
4.1.1、梁的线刚度计算
在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I 0，然后乘以增大系数。
中框架梁I=2.0I 0 边框架梁I=1.5I 0 梁采用C30混凝土，
27/100.3m kN E c ?= （4-1）
I 0=1/12×bh 3(m 4) （4-2）
K B 单位：KNm
横向框架：边跨梁：首层：300×550mm 其它层：250×550mm 中跨梁：首层：300×450mm 其它层：250×450mm
表4-1框架梁线刚度计算
部位
截 面m 2
跨
度 m
截 面 惯 性 矩
边 框 架
中 框 架
I=1.5I 0 K B =EI/L I=2.0I 0 K B =EI/L 边跨1 0.30×0.55 6.6 4.159×10-3 6.239×10-3 28359 8.318×10-3 37809 边跨2~4 0.25×0.55 6.6 3.466×10-3 5.199×10-3 23632 6.932×10-3 31509 中跨1 0.30×0.45 2.4 2.278×10-3 3.417×10-3 42713 4.556×10-3 56950 中跨2~4
0.25×0.45
2.4
1.898×10-3
2.847×10-3
35588
3.796×10-3
47450
4.1.2、柱线刚度
柱采用C30混凝土，27/100.3m kN E c ?=，首层高度4.3m,2-4层3.3m ， 柱截面：中柱底层： 500 mm×500mm I=I0=1/12×bh3=5.208×10-3m4 中柱其它层：450 mm×450mm I =I0=1/12×bh3=3.417×10-3m4
边柱底层： 450 mm×450mm I =I0=1/12×bh3=3.417×10-3m4 边柱其他层：400 mm×400mm I =I0=1/12×bh3=2.133×10-3m4
K C =EI/h （4-3）
Kc1边=36330/1.211×106 E Kc2~4边=31050/1.035×106 E Kc1中=23841/7.947×105 E Kc2~4中=19380/6.46×105E
4.1.3、柱的侧移刚度D
一般层： K =
c b K K 2∑ K
K
+=2α D=2
12h K c α （4-4） 首层： K =
c b K K ∑ K
K
++=25.0α D=212h K c α （4-5）
表4-2边框架柱的侧移刚度 部
位
层高 m
柱 子
刚 度
KNm
边跨梁
线 刚 度
中 跨
梁
线 刚 度
边 框 架 边 柱C 1
边 框 架 中 柱C 2
K 1
α1
D C1
×104 K 2
α2
D C2 ×104 2~4 3.3 19380 23632 35588 1.2194 1.3788 0.8089 3.0557 0.6044 1.2907 1
4.3
23841
28359
42713
1.1895 0.5297
0.8196
2.9811
0.6987
1.0811
表4-3中框架柱的侧移刚度
4.1.4、层间侧移刚度的计算
部
位
层 高 m
柱 子
刚 度
KNm 边 跨 梁
线 刚 度
中 跨 梁
线 刚 度 边 框 架 边 柱C 3
边 框 架 中 柱C 4
K 3
α3
D C3
×104
K 4 α4
D C4
×104
2-4 3.3 31050 35588 47450 1.1462 0.3643 1.2464 2.6743 0.5721 1.9574 1 4.3
36330
42713
56950 1.1757 0.5277 1.2442
2.7432
0.6838 1.6123
目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14)
第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62)
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
斜道计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
平面图 立面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上横向水平杆上纵向水平杆根数 m 2 横杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·m
σ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN 正常使用极限状态 R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN q'=0.035kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载
3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:
阜新市粮油工贸总公司迁址重建项 目三标段 浅圆仓仓顶模板施工方案 阜新市金隆达建筑有限公司 2014年5月1日
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、施工方法 (1) 四、质量保证措施 (4) 五、安全施工措施 (5) 六、计算书 (6) 七、附图1 (14) 附图2 (15) 附图3 (16)
混凝土仓顶板施工方案 一、编制依据 1、浅圆仓仓顶及仓壁图纸 2、国家规范及规程《工程测量规范》GB50026-93 《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002 —2011版本《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 《建设工程施工现场供用电安全规范》GB50104-93 《建筑工程施工质量验收规范》GB50303-2002 《建筑机械使用安全技术规程》JBJ33-2001 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 《建筑安装工程分项工程施工工艺规程》GBJ01-26-96 一、工程概况 阜新是粮油工贸总公司迁址重建项目三标段浅圆仓工程，位于辽宁省阜新市阜蒙县公官营子，基础为条形钢筋混凝土基础，主体结构为钢筋混凝土剪力墙结构，浅圆仓计有10只外直径25m、高28.8m 的钢筋砼筒仓，两组1×5排列连接（间距3m），壁厚250㎜。 二、施工方法 1、仓顶脚手架 ①仓顶模板支撑采用满堂红脚手架Ф48×3.0mm，根据工程实际情况，经计算立杆纵距及横间距为1.0米，浅圆仓为圆形，需设置放射斜杆，间距为1.2m,在斜杆下设有人字撑，人字撑的间距为1.5m,并设
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
一、前言 （一）设计任务来源 学院下达设计任务。 （二）原始资料 原始资料见设计任务书。 （三）设计要求 设计要求按扩大初步设计要求完成设计文件。 （四）设计指导思想 毕业设计的目的是使学生综合运用所学的理论知识，根据“环境保护法”和设计规范以及党和政府颁布的各项政策和法令，依据原始资料，设计一座城市或工业企业的污水处理厂，具体指导思想如下： 1.总结、巩固所学知识，通过具体设计，扩大和深化专业知识，提高解决实际工程技术问题的独立工作能力； 2.熟悉建造一座现代化污水处理厂的设计程序，掌握各类处理构筑物的工艺计算，培养分析问题的能力； 3.广泛阅读各类参考文献及科技资料，正确使用设计规范，熟练应用各种设计手册，标准设计图集以及产品目录等高等工具书，进一步提高计算、绘图的技能和编写好设计说明书，完成工程师的基本训练。 （五）设计原则 “技术先进、经济合理、安全使用、确保质量”。 二、概述 淀粉属多羟基天然高分子化合物，广泛地存在于植物的根、茎和果实中。淀粉是食物的重要成分，是食品、化工、造纸、纺织等工业部门的主要原料。 目前，我国淀粉行业有600多家企业，其中年产万吨以上的淀粉企业仅60多家。该行业1979—1992年的13年中，年产量从28万t增加到149万t，平均年递增率14％。1998年淀粉产量为300多万t。每生产13 m废水，在淀粉、酒 m淀粉就要产生10—203
精、味精、柠檬酸等几个较大的生物化工行业中，淀粉废水的总排放量占首位。淀粉废水中的主要成分为淀粉、蛋白质和糖类，随生产工艺的不同，废水中的Cr COD 浓度在2 000—20 000mg/L 之间。这些淀粉废水若不经处理直接排放，其中所含的有机物进入水体后会迅速消耗水中的溶解氧，造成水体因缺氧而影响鱼类和其他水生生物的生存，同时还会促使水底的有机物质在厌氧条件下分解而产生臭味，恶化水体，污染环境，损害人体健康。因此废水必须进行处理。 淀粉生产的主要原料作物有甘薯类、玉米和小麦。 (一)以甘薯类为原料的淀粉生产工艺是根据淀粉不溶于冷水和其密度大于水的性质，采用专用机械设备，将淀粉从水中的悬浮液中分离出来，从而达到生产淀粉的目的。作为原料的马铃薯等都是通过流水输送到生产线的，在流送过程中，马铃薯等同时得到了一定程度的洗净。除此之外，淀粉厂内还设有专门清除马铃薯等表皮所沾染的污物和砂土的洗净工序。这两工段(洗净和流送工段)流出的废水含有大量的砂土、马铃薯碎皮碎片以及由原料溶出的有机物质。因而这种废水悬浮物含量多，Cr COD 和5BOD 值都不高。 原料马铃薯经洗净后，磨碎形成淀粉乳液。乳液中含有大量的渣滓，需使淀粉乳与渣滓分离，淀粉乳进入精制、浓缩工段。这时，分离废水中含有大量的水溶性物质，如糖、蛋白质、树脂等，此外还含有少量的微细纤维和淀粉。Cr COD 和5BOD 值很高，并且水量较大，因而这一工段是马铃薯原料淀粉厂主要污染废水。 在精制淀粉乳脱水工序产生的废水水质与分离废水相同。 淀粉生产过程中，产生大量渣滓，长期积存在贮槽内，会产生一定量酸度较高的废水。另外，还有蛋白分离废水、生产设备洗刷废水、厂区生活废水等。 (二)以玉米为原料的生产工艺其废水主要来源于浸泡、胚芽分离、纤维洗涤和脱水等工序。此工艺主要表现为耗水量大和淀粉提取率低，这就造成了玉米淀粉废水量大，且污染物浓度高。工艺用水量一般为5—123m /t 玉米。玉米淀粉废水中的主要成分为淀粉、糖类、蛋白质、纤维素等有机物质，Cr COD 值为8 000—30 000mg/L ，5BOD 值为5 000—20 000mg/L ，SS 值为3 000—5 000mg/L 。 (三)以小麦为原料的生产工艺其废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。前者的有机物含量较低，后者的含量较高。生产中，通常将两部分的废水混合后称为淀粉废水。
记录编码：100-FA04621CT-Y5-JS-H02 国核电力规划设计研究院 年月日北京
再生水深度处理系统计算 一、设计依据： 1.机组规模：电厂本期建设规模为2×E级燃机-蒸汽联合循环供热机组，留有二期扩建2×E级机组的场地。 2.用水水源及水质：电厂用水水源天津武清污水处理厂三期出水320m3/h；龙凤河水水作为备用水源。水质报告见附件。 3.锅炉补给水处理系统用水水源为循环水排污水。 二、循环水石灰处理系统 1、循环水石灰处理系统确定： 为了循环水系统运行方便，循环水石灰处理系统本期一次建成。根据水源情况、各用水点对水质的要求及水量平衡的结果，该系统采用如下方案： 该系统中，处理再生水的机械加速澄清池与处理循环水排污水的机械加速澄清池互为备用。 2、石灰加药量计算： 1）计算公式： 根据《给水排水设计手册（第4册）》，消石灰加药量按下式计算： （1）当H Ca ≥H Z 时， CaO＝28（H Z +CO 2 +F e +K+α）(g/m3)
（2）当H Ca ≤H Z 时， CaO＝28（2H Z -H Ca +CO 2 +F e +K+α）(g/m3) 式中： CaO——石灰投药量(g/m3) H Ca ——原水中的钙硬度(mmol/L) H Z ——原水中的碳酸盐硬度(mmol/L) CO 2 ——原水中游离二氧化碳的含量(mmol/L) F e ——原水中的含铁量(mmol/L) K——凝聚剂（铁盐）的投加量 (mmol/L) α——石灰（Ca(OH)2）过剩量 (mmol/L)，一般为0.2~0.4 mmol/L。 2）设备选择 （1）石灰乳计量泵选择： 经计算，循环水排污水处理系统投药量为：49kg/h；排污水处理系统投药量为：38kg/h。 石灰乳含量按3%计， 混合水处理系统及循环水排污水处理系统石灰乳计量泵流量为： 49÷0.03÷1000＝1.6t/h 黄河水处理系统石灰乳计量泵流量为： 38÷0.03÷1000＝1.3 t/h （2）石灰筒仓选择 经计算，消石灰粉10天的消耗量约：33m3，（详细计算过程见附表），故选择2座石灰筒仓，每座有效容积20m3。 3）石灰加药系统主要设备明细表
- - -. 毕业设计（论文） 开题报告 题目XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计 专业土木工程 班级 学生 指导教师教授 讲师
一、毕业设计(论文)课题来源、类型 本论文课题来源于XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计，本设计来自工程实际，结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构。该建筑分十三层，耐火等级为一级，主体结构为二级耐久年限，抗震设防为八级。二、选题的目的及意义 随着我国经济发展和城市化进程，人们对住宅的需求量逐渐增多，住宅物业管理日益为人们所关注。住宅小区已经成为人们安家置业的首选，几十万到几百万的小区住宅比比皆是。尤其近几年，高层小高层已然成为现代开发商与消费者选择的主流。这是由高层和小高层的特点所决定的，高层建筑可节约城市用地，缩短公用设施和市政管网的开发周期。人们花的钱越多，不但对住宅的本身的美观质量要求越来越高，同时对物业小区的服务和管理也要求越来越高，比如对小区的绿化，保安，停车场，维修甚至对各项投诉的要求小区管理者做的好。信息时代的今天，住宅小区的硬件设施也必须跟得上时代的步伐，对现代化住宅小区建设的要求越来越高。小区楼的艺术美更要符合现代人的需求，此外还必须有较高的实用性、经济性。住宅小区的居住环境安全与否，是小区居民极其关心的问题，要创建一个安全的居住环境不仅要有科学的小区管理制度，而且在很大程度上也依赖于小区规划的安全性，这其中涉及到居民的生理、心理安全和社会安全等因素。在住宅小区的规划设计中应充分考虑居民的有效防X行为，通过控制小区和组团入口、明确划分空间领域等措施来提高小区的安全防卫能力。一是在小区和组团的入口处设置明显标志，使住宅小区具有较强的领域性和归属性。二是注重院落空间的强化，使居民之间既有充分了解和相互熟悉的机会，又可以使住户视线能够触及到住宅入口，便于对陌生人进行观察、监视。三是注重小区交通网络的合理组织。在小区主干道的规划设计上要做到“顺而不穿，通而不畅”，减少交通环境的混乱交杂，提高安全系数，在小区级道路的规划上尽量作曲形设计，限制车辆穿行的速度，达到安全与降低噪音的目的。同时，规划时应尽量减少组团的出入口，一般设置两个即可，以便有效控制外来行人任意穿行，从而起到安全防卫的作用。我这次选择的是高层住宅楼的设计，目的就是为了设计一栋满足居住需求和美观要求的住宅楼。并且也可以通过这次的毕业设计，把以前学习的专业课的知识运用到实践中，以及对它们更加深入的学习和系统化的总结。在这个过程中需要查阅、搜集许多的资料，将提高我运用图书馆的资料文献和互联网上大量信息的能力。office办公软件的综合运用使我的电脑基本功有了很大的提高。从建筑设计到结构的计算设计都是由自己单独完成，这就培养了我们独立解决设计中的问题以及娴熟使用auto CAD和PKPM系列软件的能力。综合性地运用几年内所学知识去分析、解决一个问题，在作毕业设计的过程中，所学知识得到疏理和运用，它既是一次检阅，又是一次锻炼。
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
1.工程概况与设计资料 1.1结构形式 采用二层钢筋混凝土框架结构。 1.2水文地质 地基土层自上而下为：人工填土，层厚0.6～1.0m；褐黄色粘土，层厚4.0～4.5m，f a k= 80 kN / m2,γ = 19 kN / m3；灰色淤泥质粉土，层厚20～22m，f ak= 70 kN / m2，γ = 18kN / m3；暗绿色粉质粘土，未穿，f ak= 160 kN / m2，γ = 20 kN / m3。 地下水位在自然地表以下0.8m，水质对结构无侵蚀作用。 基础持力层为褐黄色粘土层。 1.3设计荷载 基本风压及基本雪压按上海地区采用。 常用建筑材料和构件自重参照荷载规范确定。 屋面使用荷载按上人屋面设计；楼面使用荷载值根据荷载规范确定。 抗震设防烈度为7度。 1.4楼屋面做法 屋面：防水层（防水卷材八层做法，三毡四油上铺小石子，0.35 kN / m2），40厚C20细石混凝土找平层（双向配筋φ4 @200），保温层（膨胀水泥珍珠岩，平均高度h = 100mm， 4 kN / m3），油膏胶泥一度隔气层，现浇钢筋混凝土屋面板，板下20厚纸筋灰粉底。 楼面：30厚水泥砂浆找平，现浇钢筋混凝土板，板下20厚纸筋灰粉底。 1.5材料 混凝土：基础用C20；上部结构用C25。 墙体：±0.000以下采用MU10标准砖，M5水泥砂浆；±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。 1.6建筑平面尺寸、使用荷载 平面尺寸：纵向跨数×纵向跨度（m）—横向跨数×横向跨度（m）= 7×5.7m—2×6.3m 楼面活荷载：4.4 kN / m2 屋面活荷载：2.0 kN / m2 1.7主要参考资料 <<建筑结构荷载规范>> GB5009-2001 <<混凝土及砌体结构>>教材 <<混凝土结构设计规范>> GB50010-2002 <<混凝土结构设计>>教材 <<建筑抗震设计规范>> GB50011-2001 <<结构力学>>教材 <<建筑地基基础设计规范>> GB50007-2002 <<房屋建筑学>>教材 29
计算书 1 工程概况 本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。 2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算 2.1编制依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。 2.2 脚手架选型 根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下： 1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m； 2）脚手架步距；步距为1.5m； 3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑； 4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。 5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。 2.3 稳定性验算 2.3.1 基本参数
2.3.2 荷载参数 搭设示意图： 平面图 立面图 2.3.3 纵向水平杆验算 计算简图如下： 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+
盖板涵计算书（参考版） 一、盖板计算 1、设计资料
盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。 ×盖板涵洞整体布置图 2、外力计算 1）永久作用 （1）竖向土压力
q=K×γ 2 ×H =×20×= kN/m （2）盖板自重 g=γ 1 ×d=25×= kN/m 2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 车辆荷载顺板跨长： La=c 轮 +2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长： Lb=d 轮 +2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重： P=70*=91 kN 车轮重压强： p= a b = P L L 91/（×）= kN/m2
3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩： M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩： a a 2p -b 2= 4 L L L M ?? ???=**（）*4= kN 边墙内侧边缘处剪力： a a 00 p b -2= L L L V L ? ? ? ??= ***（2）/5= kN a a p - b 2= 4 L L L M ?? ???a a 0 p b -2=L L L V L ? ? ??? 3）作用效应组合 跨中弯矩： γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算
目录 摘要 (Ⅰ) 一工程概况 (1) 二楼盖设计 (2) 三框架结构布置及计算简图 (9) （一）梁柱尺寸 (9) （二）计算简图 (10) 四恒荷载内力计算 (11) （一）恒荷载计算 (11) （二）恒荷载作用下内力计算 (12) 五活荷载内力计算（屋面布雪荷载） (22) （一）活荷载计算 (22) （二）活荷载作用下内力计算 (22) 六活荷载内力计算（屋面布活荷载） (30) （一）活荷载计算 (30) （二）活荷载作用下内力计算 (30) 七风荷载内力计算 (38) （一）风荷载计算 (38) （二）内力计算 (38) 八地震作用内力计算 (42) （一）重力荷载代表值计算 (42) （二）水平地震作用计算 (43) （三）一榀框架内力计算 (45) 九内力组合 (48) （一）梁内力组合 (48) （二）柱内力组合 (52) （三）内力设计值汇总 (56) 十截面设计 (59)
（一）梁截面设计 (59) （二）柱截面设计 (62) 十一楼梯设计 (67) （一）底层楼梯设计 (67) （二）其他层楼梯设计 (69) 十二基础设计 (75) （一）边柱基础 (75) （二）中柱基础 (77) （三）基础梁设计 (78) 致谢 (80) 参考文献 (81) 某高校教学楼 姓名：金坚志学号：071081249 指导教师：王新甫 浙江广播电视大学土木工程 ［摘要］本工程是南京某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.2米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为18.6米。 本设计书包括如下部分： 1．工程概况； 2．屋盖设计； 3．荷载计算； 4．框架结构的受力分析、计算和设计； 5．楼梯设计； 6．桩基础设计。
剪刀撑与横向斜撑 ： 1．剪刀撑的设置： ①剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角45°～60°。 ②在外侧面连续设置剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1m，采用2个旋转扣件固定，钢管伸出扣件边缘100mm。 ④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。 旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 ⑤剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须 支承在垫块和垫板上。 ⑥剪刀撑从底部至脚手架顶层连续设置。 2．横向斜撑设置： ①横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈“之”字型连续布置。 ②横向邻撑在拐角处和脚手架中部设置。 八、栏杆、挡脚板、扫地杆设置： 1．栏杆、挡脚板设置： ①栏杆和挡脚板搭设在外立杆内侧。 ②上杆设上栏杆、中栏杆两根，上栏杆高度为 1.2m，中栏杆高度为 0.6m。 ③挡脚板高度为180mm。用30mm厚木板制作。在作业层、斜道上使用。表面黑黄相间油漆，间距30公分。
2．扫地杆的设置： 脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不 大于200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。 九、悬挑架子结构： 1．从落地脚手架第十二步开始悬挑，悬挑部分和落地脚手架及二次悬挑部 分分离，不准任何连接。 2．悬挑支架间距 1.8m（同立杆间距）。 3．斜撑杆下方支点必须落在下层结构砼上。 4．除悬挑支架外，其它搭设要求同前落地式搭设要求相同。 5．悬挑部分结构要求如下图（计算书附后）。 剪刀撑按纵、横向各5米设置一道 、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角， 6.4剪刀撑的搭设方法： 在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜 在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑下端一定要落地。摘＆#8195;要由于目前还没有满堂脚手架设 计与施工验收技术规范，为使满堂脚手架的设计与施工纳入科学化、规范化的 轨道，以保证满堂脚手架的施工安全，本文结合深圳市南光高速公路第28合同