悬挑式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度17.1米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设9层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.2100，体型系数0.7400。
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度 1.60米，建筑物内锚固段长度 2.30米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.5002=0.366kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.5002=-0.430kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.430×106/4491.0=95.841N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.038+0.122=0.161kN/m
活荷载标准值 q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.619mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.184+1.4×1.575=2.495kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.495×1.050/3=0.879kN.m
σ=0.879×106/4491.0=195.829N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm
集中荷载标准值 P=0.058+0.184+1.575=1.816kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.361mm 最大挠度和
V=V1+V2=3.389mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c
其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362=3.687kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
N G1= 0.107×17.100=1.834kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35
N G2= 0.350×9×1.500×(1.050+0.400)/2=3.426kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.15
N G3= 0.150×1.500×9/2=1.013kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
N G4= 0.010×1.500×17.100=0.256kN
经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 6.529kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= 3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0——基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500
U z——风荷载高度变化系数，U z = 0.210
U s——风荷载体型系数：U s = 0.740
经计算得到，风荷载标准值 W k= 0.500×0.210×0.740 = 0.078kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G+ 0.9×1.4N Q
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.529+0.9×1.4×2.362=10.811kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.529+1.4×2.362=11.142kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M W= 0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
l a——立杆的纵距 (m)；
h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
M w=0.9×1.4×0.078×1.500×1.800×1.800/10=0.048kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=11.142kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ——由长细比，为3118/16=196；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得:
σ=11142/(0.19×424)=138.661N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.811kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ——由长细比，为3118/16=196；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.048kN.m；
σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到
σ=10811/(0.19×424)+48000/4491=145.139N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N l = N lw + N o
其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
N lw= 1.4 × w k× A w
w k——风荷载标准值，w k = 0.078kN/m2；
A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
A w= 3.60×4.50 = 16.200m2；
N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000
经计算得到 N lw = 1.762kN，连墙件轴向力计算值 N l = 4.762kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85φA[f]
连墙件轴向力设计值 N f = 0.85φA[f]
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.93；
净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 N f1 = 73.865kN
N f1>N l，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 N f2 = 294.049kN
N f2>N l，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到: N l=4.762kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,k l = m l/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1600mm，l = 2300mm，m l = 400mm，m2 = 1450mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=11.14kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m
k=1.60/2.30=0.70
k l=0.40/2.30=0.17
k2=1.45/2.30=0.63
代入公式，经过计算得到
支座反力 R A=32.351kN
支座反力 R B=-8.763kN
最大弯矩 M A=21.040kN.m
抗弯计算强度f=21.040×106/(1.05×237000.0)=84.550N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=6.53+2.36=8.89kN
水平钢梁自重计算荷载q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m
最大挠度 V max=6.574mm
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3200.0/250,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：
φb=2.00
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929
经过计算得到强度σ=21.04×106/(0.929×237000.00)=95.56N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.763kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6 [f] = 65N/mm2；
压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8763×4/(3.1416×110.50×2)]1/2=8mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N ——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.76kN；
d ——楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[f b] ——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h ——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于8763.37/(3.1416×20×1.5)=93.0mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N ——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.76kN；
d ——楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b ——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
f cc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95f c=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 8.76×2.30/2 = 10.08kN.m
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条
其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──截面有效高度；
f y──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；
αs= 10.08×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0430 ξ = 1-(1-2×0.0430)1/2=0.0440
γs = 1-0.0440/2=0.9780
楼板压点负弯矩配筋为
As = 10.08×10^6 / (0.9780×105.0×210.0) = 467.2 mm2
悬挑脚手架计算满足要求！
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度23.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构1.90米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.1100，体型系数0.8690。 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度3.10米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.326×0.6002/8=0.105kN.m =0.105×106/4491.0=23.307N/mm2
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB50017-2017 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计
) 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区陕西西安市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.25 0.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.139，0.128 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+ 1)=1.404kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.9/(2+1))=0.12kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.404×1.52=0.316kN·m σ=γ0M max/W=1×0.316×106/4120=76.681N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
普通型钢悬挑脚手架（有斜撑）计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 24 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 100 米； 采用的钢管类型为Φ48×3.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处上海省上海，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为0.550；
计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.050；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.090； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1；
地2012-G-95项目3#地块工程 脚手架 安 全 专 项 施 工 方 案 编制单位：集团地2012-G-95 3#地块工程项目部
目录 第一节、工程概况 ---------------------------------------- 2 一、工程概况 ----------------------------------------- 2 二、施工平面布置 ------------------------------------- 3 三、施工要求 ----------------------------------------- 3 四、技术保证条件 ------------------------------------- 3第二节、编制依据 ---------------------------------------- 4 第三节、施工计划 ---------------------------------------- 5 一、材料与设备计划------------------------------------ 5第四节、施工工艺技术 ----------------------------------- 10 一、技术参数 ---------------------------------------- 10 二、工艺流程 ---------------------------------------- 13 三、施工方法 ---------------------------------------- 14 四、检查验收 ---------------------------------------- 27 第五节、施工安全保证措施-------------------------------- 30 一、组织保障 ---------------------------------------- 30 二、技术措施 ---------------------------------------- 31 三、监测监控 ---------------------------------------- 41 四、应急预案 ---------------------------------------- 43 第六节、劳动力计划 ------------------------------------- 46 一、专职安全生产管理人员----------------------------- 46 二、特种作业人员 ------------------------------------ 46 第七节、计算书及相关图纸-------------------------------- 47 【计算书】 ------------------------------------------ 47 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书---------------------- 47 型钢悬挑脚手架(阳角)计算书------------------------ 67 三排悬挑架主梁验算计算书-------------------------- 74 四排悬挑架主梁验算计算书-------------------------- 88 搁置主梁验算计算书------------------------------- 103附图-------------------------------------------------- 115
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图
二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时
甘肃省残疾人辅助器具资源中心悬挑卸料平台工程施工方案 计算书 工程名称：甘肃省残疾人辅助器具资源中心 施工单位：甘肃省长城建设集团总公司 编制人：杨擘 日期： 2015年7月11日
目录 一、悬挑卸料平台计算书的编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、次梁验算 (1) 四、主梁验算 (3) 五、钢丝绳验算 (6) 六、主梁楼板锚固验算 (7)
一、悬挑卸料平台计算书的编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) 7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 三、次梁验算 次梁采用16号工字钢 ,截面积 A= 26.1cm2，截面惯性距 I= 1130.0cm4，截面模量 W= 141.0cm3，回转半径 i=6.58cm，截面尺寸：b= 88.0mm,h=160.0 mm,t=9.9 mm。次楞自重荷载标准值=0.205kN/m，面板自重荷载标准值=0.35kN/m2 （一）抗弯强度验算 1、次梁按简支梁计算，其计算跨度取主梁间距，L=2m，次梁最大计算宽度：1.13m
2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=1.2×(1.13×0.35+0.205)+1.4×1.13×1.67=3.36KN/m q1=1.35×(1.13×0.35+0.205)+1.4×0.7×1.13×1.67=2.66 KN/m 根据以上两者比较应取q1= 3.36KN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 面板与次梁自重荷载设计值q2=1.2×(1.13×0.35+0.205)=0.721KN/m 跨中集中荷载设计值P=1.4×7= 9.800KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1= 0.125q 1 l2=0.125×3.36×22=1.680KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2= 0.125q 2 l2+0.25Pl=0.125×0.721×22+0.25×9.800×2=5.261KN·m 取M max =5.261KN·m验算强度。 次梁抗弯强度设计值f=205N/mm2； σ= M max = 5.261×106 =37.31N/mm2 < f=205N/mm2 W 141.0×103 次梁抗弯强度满足要求! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 1.13×0.35＋0.205=0.601KN/m 次梁最大容许挠度值:2000/150=13.3mm； 次梁弹性模量: E=206000N/mm2；
省机械工业技术学院汽车大厦工程 悬 挑 钢 管 脚 手 架 施 工 方 案 编制; 审核： 审批： 省第三工程 2014年8月10日
目录 第一章：施工概况---------------------------------1 第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5 第二节：施工计划----------------------------------12 第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15 第二节：工艺流程----------------------------------16 第三节：构造要求----------------------------------17 第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26 第五节：检查与验收--------------------------------31 第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40 第二节：技术保障措施------------------------------43 第三节：预防监控与应急救援------------------------48 第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65 第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65 第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70 第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70
普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由yxb_918担任项目经理，yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数
8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数
安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490
纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2
濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况
本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。
**工程 型钢悬挑脚手架施工方案 编制单位：*********项目部 编制人：****** 编制日期：2012年6月 审核人：****** 审核日期：2012年6月 审批人：****** 批准时间：2012年6月
一、工程概述 本工程位于下部为全地下车库，为框架结构，地上为住宅为全剪结构。 二、设计要点 本工程为高层建筑施工，根据我公司项目部研究决定，本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架，其中11层部分采用两个搭设段（下段为落地式双排脚手架，上段位悬挑双排脚手架），19层部分采用三个搭设段（下段为落地式双排脚手架，中段及上段为悬挑双排脚手架）。其中落地式双排脚手架设计搭设高度＜20米，悬挑双排脚手架设计高度＜18米。 编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。 三、本工程所选用的构配件 3.1钢管 3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。 3.1.2本工程脚手架钢管采用48㎜×3.0㎜钢管 3.2扣件 3.2.1扣件采用可锻造铸铁制造，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。 3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。 3.3脚手板 根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定，本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板；。 3.4安全网 根据安全网力学性能应符合GB5726-88）《安全网力学性能试验方法》的规定，安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。 3.5悬挑脚手架用型钢 3.5.1根据现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700或《低合金高强度结构钢》GB/T 1591
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计
立面图
侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m
悬挑式脚手架工程方案计算书
目录 一、编制依据 (2) 二、工程参数 (2) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (4) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (5) 五、扣件抗滑承载力验算 (5) 六、计算立杆段轴向力设计值N (6) 七、立杆的稳定性计算 (6) 八、连墙件计算 (8) 九、悬挑梁计算-悬挑长度1.3m (9) 十、悬挑梁的整体稳定性计算 (11) 十一、悬挑梁钢丝绳计算 (11) 十二、悬挑梁与建筑结构锚固计算 (13) 十三、转角悬挑梁计算 (14) 十四、转角联梁的计算 (16) 十五、加长悬挑梁计算 (17) 加长悬挑梁的整体稳定性计算 (19) 加长悬挑梁钢丝绳计算 (19)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 10、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号 二、工程参数
300 1500 钢丝绳14mm 900 3200 130016号工字钢 直径16mm锚固予埋件200 200-400
三、 横向水平杆（小横杆）验算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1)×S=(3+0.35)×1.5=5.03 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K ×S+1.2×Q P1×S=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kN/m 3、计算最大弯矩： M max = ql b 2 = 6.93×0.92 =0.702kN ·m 8 8 4、钢管载面模量W=4.25cm 3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm 2 6、计算抗弯强度 0 M max = 1.1×0.702×106 =181.69N/mm 2 〈205N/mm 2 W 4.25×103 7、结论：满足要求 （二）变形计算 1、钢材弹性模量E ＝2.06×105N/mm 2 2、钢管惯性矩I ＝10.19cm 4 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm 4、验算挠度 ν= 5q k l b 4 = 5×5.03×9004 =2mm 〈 900 ＝6与10mm 384EI 384×2.06×105 ×10.19×104 150
三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1?脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 3.1 m ； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 2.49m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为0.25m ； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m; 采用的钢管类型为048X3; 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距2.49 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 2 . . 施工均布荷载（kN/m ）: 1.000；脚手架用途：装修脚手架；
同时施工层数：2层； 1200 |
3. 风荷载参数 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2,风压高度变化系数“ 为0.796，风荷载体型系数西为1.254; 计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) : 0.1420; 脚手板自重标准值(kN/m 2): 0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) : 0.160; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2): 0.010;脚手板铺设层数：5层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。 按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ； 脚手板的荷载标准值：P2= 0.3 >2.49/3=0.249kN/m 活荷载标准值：Q=1 >2.49/3=0.83kN/m ； 荷载的计算q=1.2 ?.033+1.2 >0.249+1.4 ?.83=1.501kN/m ； 1.501 kN/m
悬挑脚手架施工方案 一、工程概况： 二、主要用料及参数 材料：钢管φ48Χ3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为木脚手板，栏杆挡板为木脚手板挡板；搭设：双排脚手架，搭设高度21m，立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为1.05m，步距1.8m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，内排架离墙300mm；连墙件采用两步两跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设5层（底层、作业层及其上下层）悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。拉绳为6×19+1型，最小直径15.5mm，拉点离墙距离1200mm，拉环最小直径16mm，锚固压点螺栓直径20mm 三、施工流程 型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁→固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→…→拉钢丝绳。 四、质量要求 脚手架搭设的技术要求与允许偏差
五、安全保证措施 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。 2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。 1）基础完工后及脚手架搭设前； 2）操作层施加荷载前； 3）每搭设完10m高度后； 4）达到设计高度后。 3、使用阶段 1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载； 2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备； 3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； 6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除 1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。
二、编 制 依 1 三、脚 手 架 搭 设 构 1 四、施 工 工 艺 技 2 1、 脚手架构造 ..................................... 2、 脚手架材料 ..................................... 2 3、 搭设顺序 .. (2) 4、脚手架工程技术要求 （五）脚手架立杆荷载计算 . (17) （六） ....................................... 立杆 的稳定性计算 (18) 6、 悬 挑脚手架施工 (5) 五、 施 6 工 安 全 保 证 措 施 一）、 6 组 织 保 障 二）、 8 技 术 措 施 三）、 10 监 测 监 控 四）、 12 应 急 预 案 六、 计 13 算 书 一）参 13 数 信 息 二）、 14 大 横 杆 的 计 算 三）小 15 横 杆 的 计 算 四）扣 17 件 抗 滑 力 的 计 算 5、脚手架搭拆操作安全注意事项 . ....................................................... 5
七）连墙件稳定性
（八）悬挑脚手架验算. (21) （九）型钢悬挑卸料平台计算书29 七、附图 37 、工程概况 工程名称：泗洪富园名都土建安装工程 建设单位：宿迁市富园房地产开发有限公司 设计单位：淮安市建筑设计研究院有限公司 监理单位：江苏地元工程管理有限公司 施工单位：江苏富园建设有限公司 建筑规模：富园名都1#楼、富园名都18#楼、富园名都19#楼、三个单体工程。富园名都1#楼：建筑总面积17548 m2地上建筑面积16813 m2地下室建筑面积735 m2建筑占地615 m2建筑总面积17548 m2,檐口高度为98.9m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都18#楼：建筑总面积18289 m2地上建筑面积17406 m2地下室建筑面积883 m2地上建筑占地678 m2,建筑总面积18289 m2,檐口高度为95.90m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都19#楼：建筑总面积17548 m2 地上建筑面积16323 m2地下室建筑面积735 m2建筑占地615 m2建筑总面积17058 m2，檐口高度为93.0m,剪力墙结构32层基础为筏板基础； 二、编制依据 （ 1 ）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）本工程施工图 （3）主要参考文献《建筑施工手册》第四版 （4）建筑施工脚手架实用手册》 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （6）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003
普通型钢悬挑脚手架计算书 牡丹江公路客运枢纽站综合楼工程；工程建设地点:牡丹江市光华街北、太平路与东一条路之间；属于框架结构；地上22层；地下1层；建筑高度：94.5m；标准层层高：3.60m ；总建筑面积：27520平方米；总工期：500天。 本工程由牡丹江罗兰斯宝房地产开发有限公司投资建设，黑龙江省建筑标准设计研究院有限公司设计，牡丹江市明月岩土工程有限公司地质勘察，监理，牡丹江市罗兰斯宝建筑工程有限公司组织施工；由张德田担任项目经理，韩福霞担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 单排脚手架搭设高度为 32 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.3m，立杆与墙中距离为1.05m，立杆的步距为1.2 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.25； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.4 m，水平间距2.6 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处黑龙江牡丹江市，查荷载规范基本风压为0.500kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1190； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
型钢悬挑脚手架扣件式计算书（1.25m）计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20 11 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平 杆在上 横向水平杆上纵向水 平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[ f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 101900 横杆弹性模量E(N/m m2) 206000 横杆截面抵抗矩W(m m3) 4250
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1)=1.261kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.85/(2+1))=0.06kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.261×1.52=0.284kN·m
σ=γ0M max/W=1×0.284×106/4250=66.782N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.06×15004/(100×206000×1019 00)=0.097mm νmax＝0.097mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.261×1.5=2.081kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.06×1.5=0.098kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.081kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.098kN