现浇箱梁计算书
第一部分非通车路段支架计算
（一）荷载
1、钢筋砼的容重26KN／m3
2、竹夹板容重8KN／m3
3、方木条容重8KN／m3
4、钢管架容重38.4N ／m
5、砼振捣力 2.0KN/m2
6、砼冲击力 4.0KN/m2
7、顶托与连接件0.8KN/m2
8、施工人员,施工料具运输,堆放荷载：
（1）计算模板、搁栅，均布荷载取2.5 KN／m2
（2）计算支架立杆小方木，大方木，槽钢时，均布荷载取1.5 KN/m2
（3）计算支架立杆时，均布荷载取1.0KN/m2
9、荷载结构重要性系数
活荷载 1.2
静荷载 1.4
受力计算，底板采用规格为2440cm*1220cm*2.0cm竹夹板，本桥箱梁截面高度达到2.4米，故分成二部分计算支架：（1）支架在桥墩侧8米、腹板底按30 cm（横向）×60cm（纵向）布置按高度2.4米计算
（2）空心板和翼板底部分按60 cm（横向）×60cm（纵向）布置按高度0.44米计算
（二）满堂钢管支架
一、腹板处计算
1、底模的验算
（1）、强度验算
竹夹板取100cm, 夹板背肋（10*10cm）小方木，间距30cm,所以竹夹板的跨径为30cm(按三跨连续计算),竹夹板的力学特性如下:
W=bh2／6=30×2.02／6=20cm3
[σ]=12Mpa
I=bh3／12=30×2.03／12=20cm4
E=10×103Mpa
腹板处梁高按2.4米计,因小方木间距为30cm,则模板每米宽,30cm长上的荷载为:
静荷载: 2.4×26×0.3=18.72KN/m
活荷载为:[ (5)+ (6)+(7)+(8)]×0.3=(2+4+2.5+0.8)×0.3=2.79 KN/m
设计荷载为: q=2.79×1.4+18.72×1.2=26.37KN／m
受力后最大内力M=ql2／10=(26.37×.32)／10=0.237KN.m 强度σ=M／W=0.237／20=11.85Mpa﹤12 Mpa,满足要求.
（2）、底模挠度计算
f=ql4/150EI=26.37×3004/(150×10×103×200000) =0.711mm﹤300／400=0.75mm,满足要求
2、横向木搁栅验算(方木)
(1)截面10×10cm, 跨度30cm.
材料采用东北落叶松，10×10cm方木的力学特性
惯性距I= bh3／12=10*103／12 =833.3333cm4
E=11×103Mpa
W=bh2/6=10*102/6=166.67cm3
[σ]=14.5MPa
[τ]=2.3MPa
活荷载｛(5)+(6)+(7)+（8）｝×0.3=2.79KN／m
静荷载｛（1）+（2）+(3)｝×小楞间距=(26×2.4+8×0.02+8×0.1)×0.3=19.01KN／m
设计荷载q＝19.01×1.2+2.79×1.4=26.718KN／m
弯矩M= ql2／10=0.1×26.718×302=2404.62㎏.cm
强度σ=M／W=2404.62／166.67=1.443MPa﹤14.5MPa，满足要求
挠度计算
f= ql4／150EI=26.714×304／(150×11×103×833.33)=0.0139cm=0.157mm﹤300/400=0.75mm,满足要求剪力计算τ=1.5qL/A=1.5×26.718×30 /(10×10)= 1.203MPa﹤2.3Mpa，满足要求
3、纵向I10工字钢受力计算：
I10工字钢力学特性：
A=14.33cm2； G=0.1125KN/m ； I X=245cm4；W x=49cm2
E=2.1×105Mpa；EI=514.5KN/m4；；[δ]=145Mpa ；[τ]=85Mpa
纵向I10工字钢承受横向杆传來的集中力作用,计算跨径为60cm,作用力为:
荷载： P＝ql=26.718×0.6=16.03KN
q1=0.1125KN/m
弯矩：最大M=M1+M2=PL/4+q8L2/8=2.41 KN.m
δ=M/W=2.41/49=49.2MPa﹤[δ]=145Mpa 满足要求剪力：Q=Q1+Q2=3P/2+ q8L/2=16.03× 1.5+0.1125×
0.6/2=24.08KN
τ=1.5×Q/A=24.08× 1.5/14.33=25.21MPa ﹤[τ]=85Mpa 满足要求
撓度：f=PL3/48EI+5q8L4/384EI=16.03×0.63/（48×514.5）+5×0.1125×0.64 /（384×514.5）=0.0001m﹤[f]=0.0015m 满足要求
4、扣件式支架计算
材料Φ48mm δ=3.5mm钢管，顶部采用可调缧杆顶托，
可调距≤30cm
WDJΦ48mm钢管的几何特性
截面积A=4.24cm2
回转半径i=1.5945
截面抵抗矩W=4.49 cm3
惯性矩I=10.78 cm4
立杆步距H=1.0 m
E=2.05×106Mpa
长细比λ=100／1.5945=62.716查《钢结构设计规范》得υ为0.693
[N]=Aυ[σ]=4.24×0.693×215=63.2kN
每根立杆受压为由纵向I10工字钢传递的支座反力
N=3P/2+ q8L/2=24.08 KN∠[N]，满足要求
二、空心板处计算
1、底模的验算
（1）、强度验算
竹夹板取100cm, 夹板背肋（10*10cm）小方木，间距30cm,所以竹夹板的跨径为30cm,竹夹板的力学特性如下: W=bh2／6=30×2.02／6=20cm3
[σ]=12Mpa
I=bh3／12=30×2.03／12=20cm4
E=10×103Mpa
腹板处梁高按0.44米计,因小方木间距为30cm,则模板每米宽,30cm长上的荷载为:
静荷载: 0.44×26×0.3=3.432KN/m
活荷载为:[ (5)+ (6)+(7)+(8)]×0.3=(2+4+2.5+0.8)×0.3=2.79 KN/m
设计荷载为: q=2.79×1.4+3.432×1.2=8.02KN／m
受力后最大内力M=ql2／10=(8.02×.32)／10=0.072KN.m 强度σ=M／W=0.072／20=3.6Mpa﹤12 Mpa,满足要求.
（2）、底模挠度计算
f=ql4/150EI=8.02×3004/(150×10×103×200000) =0.216mm﹤300／400=0.75mm,满足要求
2、横向木搁栅验算(方木)
(1)截面10×10cm, 跨度60cm.
材料采用东北落叶松，10×10cm方木的力学特性
惯性距I= bh3／12=10*103／12 =833.3333cm4
E=11×103Mpa
W=bh2/6=10*102/6=166.67cm3
[σ]=14.5MPa
[τ]=2.3MPa
活荷载｛(5)+(6)+(7)+（8）｝×0.6=5.58KN／m
静荷载｛（1）+（2）+(3)｝×小楞间距=(26×0.44+8
×0.02+8×0.1)×0.6=7.44KN／m
设计荷载q＝7.44×1.2+5.58×1.4=16.74KN／m
弯矩M= ql2／10=0.1×16.74×602=6026.4㎏.cm
强度σ=M／W=6026.4／166.67=3.6MPa﹤14.5MPa，满足要求
挠度计算
f= ql4／150EI=16.74×604／(150×11×103×833.33) =0.158mm﹤300/400=0.75mm,满足要求
剪力计算τ=1.5qL/A=1.5×16.74×60)/(10×10)= 1.5MPa﹤2.3Mpa，满足要求
3、纵向截面10×15cm方木杆计算, 间距60cm.
材料采用东北落叶松，力学特性为:
惯性距I= bh3／12=10*153／12 cm=2812.5 cm4
E=0.1×104㎏／cm2
W=bh2/6=10*152/6=375cm3
EI＝281KN／m
[σ]=14.5MPa
[τ]=2.3Mpa
纵向杆承受横杆传來的集中力作用,计算跨径为60cm,作用力为:
荷载： P＝ql=16.74×0.6=10.03KN
q=8×0.1×0.15＝0.12KN/m
弯矩最大M=M1+M2=PL/4+q8L2/8=1.511 KN.m
δ=M/W=1.51/375=4.03MPa﹤[δ]=14.5Mpa 满足要求
剪力：Q=Q1+Q2=3P/2+ q8L/2=10.03×1.5+0.12×0.6/2=15.19KN τ=1.5×Q/A=15.19×1.5/150=1.5MPa ﹤[τ]=14.5Mpa 满足要求
撓度：f=PL3/48EI+5q8L4/384EI=10.03×0.63/（48×281）+5×0.12×0.64 /（384×281）=0.0002m﹤[f]=0.0015m
4、扣件式支架计算
材料Φ48mm δ=3.5mm钢管，顶部采用可调缧杆顶托，可调距≤30cm
WDJΦ48mm钢管的几何特性
截面积A=4.24cm2
回转半径i=1.5945
截面抵抗矩W=4.49 cm3
惯性矩I=10.78 cm4
立杆步距H=1.0 m
E=2.05×106Mpa
长细比λ=100／1.5945=62.716查《钢结构设计规范》得υ为0.693
[N]=Aυ[σ]=4.24×0.693×215=63.2kN
每根立杆受压为由纵向I10工字钢传递的支座反力
N=3P/2+ q8L/2=15.08 KN∠[N]，满足要求
（三）、箱室模板的计算
箱梁以矩形截面箱室为最大,其顶板和底板厚均为42cm,箱室净高156cm,其它截面均小于矩形截面,因此以矩形截面为验算截面.
砼的侧压力P= Kγh
K为外加剂影响修正系数，不加外加剂取1，加外加剂取1.2
桥梁侧面墙板为2.0 m,由于该桥浇筑量较大，所以砼上升速度较慢，对侧模压力也比较小，所以砼的上升速度估计在0.15 m/h左右, 砼坍落度12cm,入模砼温度26℃, R c取25KN。
(1)、箱室顶模验算
顶模采用244×122×1.5cm夹板
W=bh2／6=100*1.52=37.5cm2
夹板下小楞木为10×10cm方木，小方木间距为40cm, 小楞木下面为10cm×15cm的大楞,大楞木间距为60cm,箱室顶板砼厚度为42cm,计1.092 T／m2
①、顶模强度计算
夹板取100cm，按三跨连续计算，小楞间距为40cm
顶板静荷载=每平米砼总重×间距=1.092×0.4=0.4368T ／m=4.368㎏／cm
活荷载［(8)+(9)+(10)］×间距=(0.08+0.4+0.25) ×0.4=0.292T／m=2.92㎏／cm
顶板设计荷载=4.368×1.2+2.92×1.4=9.3296㎏／cm 顶板受荷后最大内力M=ql2/10=0.1×9.3296×402=1492.736㎏.cm
强度σ= M／W=1492.736/37.5=39.806㎏／cm2=3.981N／mm2﹤13 N／mm2, 满足要求
挠度取L／250
I=bh3／12=100×153／12=28125cm4
E=0.1×105㎏／cm2
100EI=28125000000
f =0.677ql4/(100EI)=0.677×11.662×504／28125000000=0.00175cm﹤L／250=2mm. 满足要求
（2）、侧模的验算，
侧模采用244×122×2 cm
侧压q=Kγh=1.2×25×0.364=13.77KN/ m2,h=.22+24.9×
0.15/26=0.364
①砼侧压力设计值为
设计值q1=13.77×1.2=16.524KN／m2
②倾倒砼产生的水平荷载取值
外倾模板h/l=2:1, α=63.4。
设计值q2=13.77×1.2=16.524㎏／m2
③振砼时对侧面模板的压力
设计值q3＝4×1.4=5.6KN ／m2
荷载组合为
q1+q2+ q3=16.524+16.524+5.6=38.648KN／m2
W=bh2／6=(122×22)／6=81.333cm3
I= bh3／12=(122×23)／12=81.333 cm4
E=0.1×104
［σ］=13N／mm2
［f］=L／250
夹板的竖向小楞间距为40cm，按三跨连续计算
q＝38.648×0.4＝15.459KN/m
弯矩M=0.1ql2=0.1×15.459×0.42=0.247KN.m
强度σ=M／W=0.247／81.333=3.04N/ mm2﹤13 N／mm2,满足要求
挠度f＝ql4/128EI=15.459Χ.64/128EI=0.019mm﹤L／250=2mm满足要求
（3）、横向小楞的验算
横向小楞采用10*10方木，跨度40cm
[σ]=13MPa
W=10×102／6=166.67cm3
I=10×103／12=833.33cm4
E=0.1×104
设计荷载q=15.459KN/m
弯矩M=0.1ql2=0.1×15.459×402=0.247KN/m
强度σ=M／W=0.247／166.67=1.482MPa﹤13MPa.
满足要求
f=ql4/128EI=( 15.459Χ404)/ 128Χ
833.33=0.0069cm=0.037mm﹤L／250=2mm. 满足要求
（4）、纵向大楞的验算
纵向大楞采用10*15方木，跨度60cm
[σ]=13MPa
W=15×102／6=250cm3
I=15×103／12=1250cm4
E=0.1×105
设计荷载q=10.49×1.4+0.0032×50×1.2=14.878㎏／cm,每根纵向大楞的受力为
F=14.878*60=892.68kg
弯矩M=0.267Fl=0.267×892.68×60=14300.734㎏.cm 强度σ=M／W=14300.734／250=57.203kg／cm2=5.720N ／mm2﹤13N／mm2满足要求
（5）、对拉螺杆的计算
Φ14mm拉杆允许应力[N]=17.80KN
N=每m2的侧压力×b×H=38.648×0.6×0.6=13.91KN
查表Φ14mm缧杆的容许拉力为17.80KN﹥15.97KN，满足要求
（四）、地基承载力验算(设计地基承载力为250Kpa) 设计荷载N=24.08+0.0384×12×1.2=24.63KN,C20砼厚20cm,刚性角按30度计算,则基础顶宽为12cm+20×2×tg30=0.35m,则面积为0.35×0.35=0.123m2,,所以P=24.63∕.123=200Kpa<250kpa,故地基承载力取250kpa符合要求.
（五）、预拱度计算，计算时挠度及压缩变形量均取最小值
施工时预拱度取2cm,并按二次抛物线分配.
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max =
施工组织设计、施工方案审批表TJ1.4
屋面平板模板支撑搭设施工方案 一、工程结构概况： 本工程为鄂尔多斯机场改扩建工程停车库，建筑物地上一层，主体采用钢筋混凝土框架结构。框架柱网最大间距12.0 m×10.8m。其顶板结构设计标高最高处为-1.62最低标高为-3.5m，顶板为300mm厚预应力空心板，双向梁截面550×1000。 模板立杆支撑于压实度经试验≥93%回填土上，立杆底座下设置垫板，其厚度不小于5㎝，布设必须平稳，不得悬空。模板搭设高度分别为6.58m、4.70m（含顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。 二、模板支撑立杆布置原则： 模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置，在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通，梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，采用不同的间距。 当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出下述搭设参数。
1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 水 平 剪 刀 撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 250厚负二层结平板模板支撑立杆平面布置示意图 500850850850600 850 600850850850850850850850850600600 600 600850850850850850850850850850850850850850850850850600600 8850 850600 600850850 850850850850850850850850850850850850850 850600600 600 600850850 850850850850850850600850 600 D 8000 8000 C C B 8000 A 4500 12 8000 8000 111098000
【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距（m ）
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
支护设备选型 （1）工作面顶板管理方式及支架型式 国内外长壁工作面生产经验表明，液压支架是工作面装备中对生产能力影响最大的设备，因此必须把支架的可靠性放在首位，不但要稳定可靠，故障率低，而且使用寿命长。近年来液压支架朝重型化发展，结构型式简单实用，支架工作阻力不断增大，一般为6000kN ～8000kN ，最大达到10000kN 。 根据3号煤层顶、底板条件及工作面采煤设备配套的要求，设计本矿井回采工作面采用全部冒落法管理顶板。并结合工作面最大采高3.3m 和邻近矿井机械化开采的实践经验，初步确定选用ZY3300/11/23型掩护式液压支架。 1）支架支护强度 支架的结构尺寸确定之后，与支架重量和成本关系最大的参数是支架的支护强度。从理论上分析，合理的支护强度应正好与顶板压力相平衡。支护强度过大，不仅增加支架重量和设备投资，而且给搬运、安装带来困难；过小则会造成顶板过早下沉、离层、冒落，使顶板破碎，造成顶板维护困难。因此支护强度的大小应取决于工作面采场矿压的大小。但由于目前对采场矿压的大小还不能进行准确的定量计算，主要以经验法或实测数据，来确定支架的支护强度。 支架支护强度采用下列经验公式计算： βα γcos 1）（-'??≥K q H q 式中： q ——液压支架的支护强度，MPa ； H ——采高，平均2.2m ； γ ——顶板岩石视密度，一般取2.3t/m 3； K ——顶板岩石破碎膨胀系数，一般取1.25～1.5； α ——工作面倾角，（°）；
β ——附加阻力系数，二排柱支架取1.6，单排柱支架取1.2； q '——顶板周期来压动载系数。q '值可按以下情况选取：周期来 压不明显顶板：q '取1.1；周期来压明显顶板：q '取1.3；周期来压强烈顶板：q '取1.5～1.7。 则：a q MP 31.02.16 cos 13.13.13.22.2=?-??≥ ）（ 2）支架工作阻力 支架工作阻力P 应满足顶板支护强度要求，即支架工作阻力由支护强度和支护面积所决定。 3 10 P ??=F q 式中： F ——支架的支护面积，经计算得8.2m 2 。 则：N 2542102.831.0P 3 k =??= 对支撑式支架，支架立柱的总工作阻力等于支架工作阻力。对于掩护式和支撑掩护式支架，由于受到立柱倾角的影响，支架工作阻力小于支架立柱的总工作阻力。工作阻力与支架立柱的总工作阻力的比值，称为支架的支撑效率η。所以支架立柱的总工作阻力p 总为： η p p = 总 式中：η——掩护式支架取η=80%。 则：N 31558 .02524k p ==总 （2）支架初撑力 初撑力的大小是相对于支架的工作阻力而言，并与顶板的性质有关。液压支架的初撑力，对支架维护顶板的性能方面，要比工作阻力（支护强度）起着更加显著的作用。有足够初撑力的支架，一开始就能和顶板压力取得平衡，可最大限度地减小顶板下沉；初撑力偏低，要等顶板下沉时才能增阻，会增大顶板的下沉量；初撑力过大，会使
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据： （1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》 （2）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （3）《路桥施工计算手册》 二、计算参数： 工字钢截面特性 钢管截面特性 方木截面特性 二、计算荷载： 施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2； 模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2； 新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。 三、支架系统受力验算： 1．腹板处支架验算： （1）腹板底10×10方木肋条受力验算：
方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米： q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算： M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m) W=34-2 2m 1067.16 1.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ） σw =W M max =4 -1067.10.56 ?=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ= 2A 3Q max =4 -10 1002 5.7 3???=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.812 1.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6 -6410 8.31091000.615.54?????=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜ 400 600 =1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算： 采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。集中力取值P=0.6×15.54=9.3(kN/m)。 弯应力图如下：
公式：bai50*角铁质量+50套*2根*2m每根*通丝质量du=总质量 根据规范一般电缆桥架zhi水平安装的支dao架间距为1.5～3m；垂直安装的支架间距不大于2m；根据上述规则先计算支吊架的数量。 例如有50米电缆桥架水平敷设，按2米一组支吊架（根据现场实际情况确定）计算，一共有26组支吊架（支吊架的材料一般由角钢或通丝组合或全部都由角钢）。 而每组支吊架根据标高等计算出实际长度，也就是一组支吊架的长度。再查五金手册里相应规格的角钢型号得到每米理重，再乘以26组，即为桥架支吊架的重量。 扩展资料： 常见案例： 100*100，200*100,400*100,的桥架支架怎么计算，桥架距顶板高度2m，采用? 10的通丝吊杆，底板采用横担，间距要求2m=1个，假设每种桥架100m，请问怎么计算？ 答案：桥架距顶板高度2m，吊杆长2m，如；100m桥架，100*100的，2m每个支架，100/5=50（套）
电缆桥架型式及品种的选择 1、需屏蔽电器干扰的电缆网路或有防护外部（如：有腐蚀液体，易燃粉尘等环境）影响的要求时，应选用（FB）类槽式复合型防腐屏蔽电缆桥架（带盖）。 2、强腐蚀性环境应采用（F）类复合环氧树脂防腐阻燃型电缆桥架。托臂、支架也要选用同样材料，提高桥架及附件的使用寿命，电缆桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 3、除上述情况外，可根据现场还环境及技术要求选用托盘式、槽式、梯级式、玻璃防腐阻燃电缆桥架或钢质普通型桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 4、在公共通道或户外跨越道路段，底层梯级的底部宜加垫板或在该段使用托盘。大跨距跨越公共通道时，可根据用户要求提高桥架的载荷能力或选用行架。 5、大跨距（>3m）要选用复合型桥架（FB）。 6、户外要选用复合环氧树脂桥架（F）。
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处
设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（Q1）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。 清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。 1.4支架布置 整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。 立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。 其搭设形式如下：
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司 1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm
钢材———————————————————2206000/N mm 设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ] 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块)
尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37° 支架结构 支架安装侧视图 基本参数 1）电站所在地区参数 新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于?北纬43°,东经89°。基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。 2）地面粗糙度分类等级 A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类：指有密集建筑群的城市市区； D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。 （GB50009-2012） 荷载计算 1)风荷载标准值计算： 0s k z z w w βμμ= 上式中： k w ：风荷载标准值2(/)kN m ； z β：高度z 处的风振系数； z μ：高度变化系数； s μ：体型系数； 0w ：基本风压2(/)kN m ； 高度z 处的风振系数： 1.7z β= ； 根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1
模板高支撑架计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3； I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： = 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m； q 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q = 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ； 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN； p 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；
模板支架体系的简易结构计算方法(1) 摘要：本文介绍模扳支架的简易计算方法。 一、模板支架体系的构成 支架杆件的作用可概括为传递高程和传递荷载,模板支架体系主要构件有: 模板,包括底模板和侧模板，分别承受新浇钢筋混凝土和施工荷载所产生的垂直压力与侧压力。 小楞（次龙骨）,包括梁底枋、侧模板内楞,直接承受模板传递来的荷载，一般采用方木。 大楞（主龙骨),包括托梁、侧模板外楞，用方木、型钢、钢管、组合桁架等,承受小楞传递来的荷载。 通道(过道）支承梁,用型钢、钢桁架或钢板桩等承受通道上部的荷载。 立杆和支架立柱，有门式钢管脚手架、钢管、型钢、贝雷架或钢质组合柱等多种形式,承受大楞或支承梁传递来的荷载。 水平杆,包括扫地杆、立杆(立柱）及大楞之间的纵横向水平连接杆件,用以增加杆件在水平面上的刚度和稳定性。 剪刀撑与抛撑,立杆(立柱)交叉连接杆件，包括竖向（纵横向)剪刀撑、水平剪刀撑、抛撑,用以增加支架系统的刚度和整体稳定性。 基础，原路面、混凝土基础、稳定层、支垫型钢或垫板等各类基础,直接承受支架立柱、立杆传递来的荷载。 地基,支承基础的原状地面。 附件（配件）,包括连接件、扣件、底座、托座、调节螺栓、连墙件等。 二、荷载计算 模板和支架的荷载P可采用下式计算，并按表1进行荷载组合。 建筑工程P＝1.2ＮG+1.4N Q 式中:N G——恒载,包括模板、支架、新浇混凝土自重和钢筋自重； NＱ——活载，包括施工人员、物料及设备的自重，振捣混凝土时产生的荷载，混凝土对模板的侧压力，倾倒混凝土时产生的荷载等。 计算模板、拱架和支架的荷载组合表１
⒈模板和支架自重 木材采用8kN/m3；组合钢模及连接件按0．5ｋN／m3计,组合钢模连接件及钢楞按0.7５ｋN／m3计。建筑工程模板自重用0.5kN/m２。 ⒉新浇筑混凝土或新砌的砌体自重 ⑴ 普通混凝土采用24ｋN/ｍ3，钢筋混凝土根据实际湿密度确定,用26kN/m3作校核荷载，帽梁建议用２７ｋＮ/m3。建筑工程项目用25.5kN／m3。 ⑵ 梁侧模板自重荷载及楼板（面板）混凝土荷载按集中力方式向下传递。 ⒊施工人员、施工物料及施工设备的自重,包括堆放的荷载 ⑴ 计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为2．5kＮ／m2，另以集中荷载2.５ｋN进行验算。建筑工程项目中，此项活荷载及振捣混凝土的荷载动(２ｋN/m 2）按集中力计算。 ⑵计算直接支承小楞的构件时,均布荷载取1.5kN/m２。 ⑶计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时,均布荷载取１.０kN／m２。 注:①对大型浇筑设备如上料平台,混凝土输送泵等,按实际情况计算； ②混凝土堆集料高度超过１０0mm以上者，按实际高度计算; ③模板单块宽度小于150mm时,集中荷载可分布在相邻的两块板上。 ⒋振捣混凝土时产生荷载 对水平面模板为2ｋN/ｍ2; 对垂直面模板为4kN/m2,作用范围在新浇混凝土侧压力有效压头高度之内。 ⒌新浇筑混凝土对模板侧面的压力 采用内部振捣器时，混凝土的最大侧压力按下列两式计算,取较小值。 Ｆ=０.22γt0β1β2V1/2 F=24Ｈ 式中：F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(ｋN／ｍ2); γ、V——混凝土的重力密度(kN/m3）、混凝土的浇筑速度(m/h); t0——新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用：t0=２00/(Ｔ+15); T——混凝土的入模温度(℃)； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m）; β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取l．０，掺具有缓凝作用的外加剂时取ｌ.2; β２——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取０.85，50~ 90ｍm时取1．0,110~1５0mm取l.1５。 例：混凝土浇注高度H=6.5ｍ；浇注速度V＝２.５m／h,γ=24ｋＮ／m３，坍落度80mｍ，入模温度T=25℃,掺缓凝型外加剂，求模板承受的混凝土最大侧压
支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN； 活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN； 活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN； 得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN。 满足要求。 支架整体稳定性计算： 根据公式： 式中： N－立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN； －轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝l0 /i＝2.15/1.58*100＝136； l0－计算长度，l0＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；
k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。 满足要求. 支架水平力计算 支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—
【摘要】本文结合工程实例对超高层高空大跨度、高支架系统的整体稳定性，屋面的支模方案编制基本内容、计算方法进行探讨。 【关键词】大跨度；高支架；水平剪刀撑；整体排架；刚度与稳定性 近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视。根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。 1. 工程概况 由南京图腾置业发展有限公司开发的大观·天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。中庭大圆井字梁，截面500×2000，跨度27m，支模架高度17m；影剧院屋面梁截面550×2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。 2. 高支架搭设方案 结合本工程的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案： 2.148× 3.0钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到5.7顶紧再每步1200到梁底。小影剧院550×2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接