模板工程施工方案
1、编制依据
主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见表1 表1 模板编制的主要依据
2、工程概况
3、施工安排
3．1施工部位及工期安排
工期计划：基础工程自2006年10月20日至2007年4月20日
主体结构自2007年4月21日至6月30日
3．2劳动组织及职责分工
3．2．1管理人员组织及职责分工：见图1
3．2．2工人分工及数量
根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量：
见表4
表4 劳动力准备一览表
4．施工准备
4．1技术准备
项目部技术负责人组织经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸标高制定模板初步设计方案。
4．2机具准备
4．3材料准备
模板均采用钢模、支撑采用钢管支撑、各种卡具及木楞均已经备齐。
5、主要施工方法及措施
5．1流水段的划分
地下室底板及桩基础整体施工不分流水段，以上分二个流水段施工即1～9轴、10～19轴，实行等节拍流水施工。
5.2模板及支撑配置数量
5．3隔离剂的选用
隔离剂选用非油性的脱模剂。
5．4模板设计
本工程所有现浇梁、板、柱均采用钢模板。支柱采用外径48mm钢管。横向木楞规格分别为50mm×75mm 75mm ×100mm 100mm×100mm三种，垫板为5CM 厚松木板。
5．4．1模板的安装
5．4．1．1一般要求：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑的砼的自重和侧压力以及施工过程中产生的荷载；模板安装要能可靠的保证工程结构各部位的几何形状、尺寸和相对位置正确，力求构造简单、装拆方便、拼缝严密不漏浆。对跨度大于等于4m的现浇砼梁板其起拱高度为跨度的1/1000～3/1000。安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力。架设支架时上下层支架的立柱应对准并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时不得沾污钢筋和砼接槎处。
5．4．1．2地梁模板安装
5．4．1．3柱模板安装
柱模板采用钢模及定型角模组装，用定型卡具固定，在支模之前把落地灰及钢筋上的杂物清理干净。安装模板时底部留清扫口，浇筑砼之前把模板内的杂物清理干净后，再把清扫口堵死。
5．4．1．4梁模板安装
梁底模用钢模，底模下用直径48mm 的钢管及可调节丝杠做为支撑。支撑间距为600mm.支撑底加垫一对木楔块用以调整标高。支撑之间用剪刀撑、拉杆固定。水平拉杆间距不大于1200。
5．4．1．5板模板安装
本工程采用钢模板拼成，铺设在木楞上，木楞下支撑间距800。水平拉杆间
距不大于1200。
5．4．1．6楼梯模板安装
楼梯平台板、楼梯斜板均采用钢模板铺设。楼梯踢步及侧帮均采用木模板。在安装前先用标杆挂好控制线。控制好踏步标高。
5．4．1．7模板安装安全注意事项
○1严禁酒后上岗。高处作业时，严禁穿硬底、高跟鞋。
○2严禁操作者站在钢模或不稳定物上进行组装和拆除。
○3高处作业时应将钢模板配件及其工具放在工具袋内，不得插在腰间或堆放在脚手架操作台上。
○4支模应按工序安装和铺设，支撑不得使用腐朽扭裂的材料。顶撑要垂直、底端应平整，加垫木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑及时固定。
○5支撑拉杆不得连接在架子和其他不稳固的物件上。在浇灌砼的过程中要经常检查，如有变形、松动等要及时加固和修整。
○6模板和拉杆没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆支撑攀登上下。
5．4．2模板的拆除
5．4．2．1侧模板的拆除：侧模板应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时，方可拆除。
5．4．2．2底模的拆除：根据同条件养护试块达到的强度值提出拆模申请，经监理批准后方可拆除。
底模拆除时砼强度要求
5．4．2．3拆模顺序：拆除模板时要自上而下进行，原则为：先支后拆，后支先拆。先拆非承重部分，后拆承重部分。保证末拆除部分的稳定。上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支架不得拆除，再下一层楼板的模板的支架，仅可拆除一部分。
5．4.2.4拆模时应注意的安全事项：
○1拆模时应尽量避免砼表面或模板受损。
○2模板拆除时要划出拆模禁区，设专人警戒。
○3拆模板时应采用长撬棍，操作人员应站在侧面，不许在垂直线下操作和通行。严禁大面积撬落和拉倒。
○4模板拆除时，楼面要密铺脚手板进行防护，不许钢模板自由下落，以免对楼层形成冲击荷载。
○5拆下的模板大楞宜分散堆放并及时清运起掉钉子。
○6高处作业时必须戴好安全帽，系好安全带。禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。
6模板计算
6．1现浇板模板支撑计算：
荷载计算： 1、模板及小楞自重0.5KN/㎡
2、新浇筑砼自重24KN/m3
3、钢筋自重1.1KN/m3
4、施工人员及设备自重1.0KN/m2
5、振捣砼时产生的荷载2KN/m2
6、每根立柱支撑模板面积800×800=0.64㎡
每根支柱荷载：
模板及小楞自重0.5KN/㎡×0.64=0.32KN
新浇筑砼自重24×0.64×0.14=2.15KN
钢筋自重1.1×0.64×0.14=0.1KN
施工人员及设备均布活荷载1.0×0.64=0.64KN
振捣时产生的荷载2×0.64=1.28KN
则荷载组合(0.32+2.15+1.0)×1.2+(0.64+1.28)×1.4=6.85N
1)抗压强度验算
[N]=AF=489×215=105.14KN﹥6.85KN
故强度满足要求。
2）稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）
查表Ix=1.22×105mm4
Ix=15.79mm
Xx=1800/ix=1800/15.79=114
查Q235，b 类截面轴压稳定系数фx=0.453
欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=3.14×3.14×2.06×105×489/1142=76.4KN
初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm
=1.0
截面塑性发展系数r
x
受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa＜215Mpa
故稳定性满足要求。
6．2梁模板计算
取最大的一根梁KL100进行计算截面为240×600 跨度6600，净跨6360，支撑间距600，C20砼坍落度50，砼浇筑温度20℃浇筑速度2m/h.
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：
F=0.22r
c t
β1β2V1/2=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×
21/2=49.07KN/㎡
F=r
c
H=24×0.8=19.2KN
取F=19.2KN
强度验算：梁上砼板厚120mm,支撑间距600mm,梁跨度为6.36m.
按四跨连续梁计算：
侧压力代换为线性荷载：Q=19.2×(0.8-0.12)=13.06KN/M
则M
max =K
m
Ql2
查《施工手册》K
m
=-0.121
则最大弯距：M
max
=-0.121×13.06×0.62=0.57KN/M σ=M/W=0.57×106/5.86×103=97.27＜f m=205N/mm2则强度满足要求。
支撑验算：
支撑柱为直径48mm的钢管间距600
荷载取值：
1、恒荷载
楼板模板及梁模板0.75KN/㎡
新浇筑砼自重标准值24KN/㎡
钢筋自重标准值1.5KN/㎡
2、活荷载
施工人员及设备荷载标准值1.0KN/㎡
振捣砼产生的垂直荷载2.0KN/㎡
荷载组合0.6m宽
N=[0.75×0.3×0.6+24×0.3×0.8×0.6+1.5×0.3×0.8×0.6]+[1.0×0.3×0.6＋2.0×0.3×0.6]×1.4=4563KN/m
稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）
查表Ix=1.22×105mm4
ix=15.79mm
λx =1200/ix=1200/15.79=76
查Q235，b 类截面轴压稳定系数фx=0.453
欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=3.14×3.14×2.06×105×489/762=21.7KN
初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm
截面塑性发展系数r
x
=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=182.6Mpa＜215Mpa
故稳定性满足要求。
6.3柱模板计算
柱箍采用100×100方楞，间距400mm
(1)柱模受到新浇筑砼侧压力
F 1=0.22r
c
t
o
β1β2V1/2
F
1
=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡
式中F
—新浇筑砼对模板产生的最大侧压力。
1
r
—混凝土重力密度，取材24KN/M
c
t
—新浇筑混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6小时，
o
=5h
取t
o
β1—外加剂影响修正系数。β1=1.0
β2—混凝土塌落度修正系数，按塌落度130～150取β2=1.15
V—混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约
25方，控制在1小时左右浇筑完毕，取V=3m/h;
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取
H=3.4m
(2)柱箍所受的均部荷载值（N/ mm）
q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值（N/mm）
2=17.88×8002/8=1430400N.m
Mmax=ql
2
(4)强度计算
N/A+Mmax/rWnX=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62N/mm2﹤215 N/mm2
4/384EI=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm﹤ (5)挠度计算W=5L
1
[W]=1.5mm(满足要求)
6．4楼梯模板计算
荷载计算： 1、模板及小楞自重0.5KN/㎡
3、新浇筑砼自重24KN/m3
4、钢筋自重1.1KN/m3
5、施工人员及设备自重1.0KN/m2
5、振捣砼时产生的荷载2KN/m2
6、每根立柱支撑模板面积1200×600=0.72㎡
每根支柱荷载：
模板及小楞自重0.5KN/㎡×0.72=0.36KN
新浇筑砼自重24×0.72×0.18=3.11KN
钢筋自重1.1×0.72×0.18=0.14KN
施工人员及设备均布活荷载1.0×0.72=0.72KN
振捣时产生的荷载2×0.72=1.44KN
则荷载组合(0.36+3.11+0.14)×1.2+(0.72+1.44)×1.4=7.36N 2)抗压强度验算
[N]=AF=489×215=105.14KN﹥7.36KN
故强度满足要求。
2）稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）
查表Ix=1.22×105mm4
Ix=15.79mm
Xx=1200/ix=1200/15.79=76
查Q235，b 类截面轴压稳定系数фx=0.453
欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=3.14×3.14×2.06×105×489/762=21.7KN
初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm
=1.0
截面塑性发展系数r
x
受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=196.5Mpa＜215Mpa满足要求