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高分子材料的力学性能及表征方法

高分子材料的力学性能及表征方法 聚合物的力学性能是高分子聚合物在作为高分子材料使用时所要考虑的最主要性能。它牵涉到高分子新材料的材料设计,产品设计以及高分子新材料的使用条件。因此了解聚合物的力学性能数据,是我们掌握高分子材料的必要前提。聚合物力学性能数据主要是模量(E),强度(σ),极限形变(ε)及疲劳性能(包括疲劳极限和疲劳寿命)。由于高分子材料在应用中的受力方式不同,聚合物的力学性能表征又按不同受力方式定出了拉伸(张力)、压缩、弯曲、剪切、冲击、硬度、摩擦损耗等不同受力方式下的表征方法及相应的各种模量、强度、形变等可以代表聚合物受力不同的各种数据。由于高分子材料类型的不同,实际应用及受力情况有很大的差变,因此对不同类型的高分子材料,又有各自的特殊表征方法、例纤维、橡胶的力学性能表征。 表征方法及原理 (1)拉伸性能的表征 用万能材料试验机,换上拉伸实验的样品夹具,在恒定的温度、湿度和拉伸速度下,对按一定标准制备的聚合物试样进行拉伸,直至试样被拉断。仪器可自动记录被测样品在不同拉伸时间样品的形变值和对应此形变值样品所受到的拉力(张力)值,同时自动画出应力-应变曲线。根据应力-应变曲线,我们可找出样品的屈服点及相应的屈服应力值,断裂点及相应的断裂应力值,样品的断裂伸长值。将屈服应力,断裂应力分别除以样品断裂处在初制样时样品截面积,即可分别求出该聚合物的屈服强度σ屈和拉伸强度(抗张强度)σ拉值。样品断裂伸长值除以样品原长度,即是聚合物的断裂伸长率ε。应力-应变曲线中,对应小形变的曲线中(即曲线中直线部分)的斜率,即是聚合物的拉伸模量(也称抗张模量)E值。聚合物试样拉伸断裂时,试样断面单维尺寸(厚或宽的尺寸)的变化值除以试样的断裂伸长率ε值,即为聚合物样品的“泊松比”(μ)的数值。 (2)压缩性能、弯曲性能、剪切性的表征。 用万能材料试验机,分别用压缩试验,弯曲试验,剪切试验的样品夹具,在恒定的温度、湿度及应变速度下进行不同方式的力学试验。并根据不同的计算公式,求出聚合物的压缩模量、压缩强度、弯曲模量、弯曲强度、剪切模量、剪切强度等数据。 (3)冲击性能的表征。 采用摆锤式冲击试验机,按一定标准制备样品,在恒定温度、湿度下,用摆锤迅速冲击被测试样,根据摆锤的质量和刚好使试样产生裂痕或破坏时的临界下落高度及被测样品的截面积,按一定公式计算聚合物试样的冲击强度(或冲击韧性单位为J/cm2)。 (4)聚合物单分子链的力学性能。 用原子力显微镜(AFM)。将聚合物样品配成稀溶液,铺展在干净玻璃片上,除去溶剂后得到一吸附在玻璃片上的聚合物薄膜(厚度约90mm)。用原子力显微镜针尖接触、扫描样品膜,由于针间与样品中高分子的相互作用,高分子链将被拉起,记录单个高分子链被拉伸时拉力的变化,直至拉力突然降至为零。可得到若干高分子链被拉伸时的拉伸力和拉伸长度曲线,由此曲线可估算单个高分子链的长度和单个高分子从凝聚态中被拉出时的“抗张强度”。所用仪器 万能材料试验机 摆锤式冲击试验机

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月

支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求: 支座反力图 根据支座受力,现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ,干挂石材自重取0.5 kN/m 2,室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为: 风荷载产生的拉力: N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力: V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距:m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算: N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中:N 拔:单个螺栓承载能力设计值;

N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(N.mm); Z:上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32; =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求: 计算简图(圆表示支座,数字为节点号)

根据支座受力,现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算,最大支座反力为: 自重产生的拉力: N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算: =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中:N拔:单个螺栓承载能力设计值; N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(N.mm); Z:上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32; =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

液压螺栓拉伸器行业技术分析报告文案

液压螺栓拉伸器行业技术分析报告

一、国外拉伸器行业的现状 这些年,随着机械行业越来越向着电气化,智能化,自动化,数字化发展,随着工业安装对螺栓拉力要求的提高,靠扭矩计算拉力已不能满足精度要求,螺栓拉伸器广泛应用在各行各业不同类型设备的螺栓拆锁,为客户解决了螺栓拆锁方面的众多难题,实践证明螺栓拉伸器满足了客户不同工况的需求。螺栓拉伸器具有操作简便、体积小、重量轻、拉伸力输出均匀,精度高(并可多个同时预紧)、寿命长、维护少等优点。在电力、石油、化工、钢铁、矿山、水泥、交通、机械、军工等行业得到成功应用。而且已成为机械重工行业不可或缺的高级自动化工具之一。目前,液压螺栓拉伸器技术在国外都已成熟,而且拥有统一的标准。同行业中欧美等发达国家在技术上要领先于中国,在全球市场中占据绝大部分。其中尤其德国的工艺和成产技术处于世界最高水平。如WINWID, SAIVS ,DEGO, SCHAAF等一些著名品牌在全球广泛使用并得到认可。在国中国虽然已具有成产相同产品的技术,但是相比欧美国家在工艺技术上还有待提高,而且国际影响也远远落后欧美。其中神模SHENMO生产的液压螺栓拉伸器属国领先。 二、国外著名拉伸器品牌和特点 1,KATTOR品牌 KATTOR公司凭借多年的超高压液压元件及设备制造经验,依

托德国精湛的制造工艺和不断创新的技术,专注于大型螺栓螺母紧固、拆装科技以及液压实用动力的研究,在超高压液压机具领域不断研发、创制了大量实用型液压机具产品。 TD-系列TL(R)-系列液压螺栓上紧装置TC系列等好多种不同的系列。最具特点的是该品牌还有一款螺栓检测设备超声波螺栓应力检测仪,它可以对施加在紧固件上的应力和载荷以及螺栓拉伸量进行精确测量,而且还具有螺栓探伤功能。 2,神模SHENMO 该公司生产的液压螺栓拉伸器虽然种类系列较国际同类行业较少,但是作为我国自己为数较少的品牌之一,神模已在国市场占据了一席之地,而且神模还在轴承加热器,液压拉马,液压千斤顶,液压扳手,液压泵等机械和电气领域发展的很好,在同行业中具有相当的竞争力。属国先进行列。 3,德国WINWID, SAIVS ,DEGO, SCHAAF等,著名品牌 其特点是技术先进,加工工艺技术高,和国一些制造商相比具有绝对的优势,主要表现在其起步早,技术雄厚,全球知名度高,全球都有他们的代理销售点,而以上提到的这些著名品牌在中国地都有代理商。在全球同行业中具有绝对优势。 4,美国HYDRATIGHT品牌 美国HYDRATIGHT 液压螺栓拉伸器 PS系列—可用于紧固各种应用中的螺栓和螺柱。PS0—PS10出色的密封性能;过行程保护;活塞行程指示;不对中补偿;快速自动回程;可互换的拉伸头和支撑桥套

1高分子材料拉伸强度测定

实验1 高分子材料拉伸强度测定 一、实验目的 1、测定聚丙烯材料的屈服强度、断裂强度和断裂伸长,并画应力—应变曲线; 2、观察结晶性高聚物的拉伸特征; 3、掌握高聚物的静载拉伸实验方法。 二、实验原理 1、应力—应变曲线 本实验是在规定的实验温度、湿度及不同的拉伸速度下,在试样上沿轴向方向施加静态拉伸负荷,以测定塑料的力学性能。 拉伸实验是最常见的一种力学实验,由实验测定的应力—应变曲线,可以得出评价材料性能的屈服强度,断裂强度和断裂伸长率等表征参数,不同的高聚物,不同的测定条件,测得的应力—应变曲线是不同的。 结晶性高聚物的应力—应变曲线分三个区域,如图1所示。 (1)OA段曲线的起始部分,近似直线,属普弹性变形,是由于分子的键长、键角以及原子间的距离改变所引起的,其形变是可逆的,应力与应变之间服从胡克定律。即: σ=?ε 式中σ——应力,MPa; ε——应变,%; Ε——弹性模量,MP 。 A为屈服点,所对应力屈服应力或屈服强度。 (2)BC段到达屈服点后,试样突然在某处出现一个或几个“细颈”现象,出现细颈现象的本质是分子在该自发生取向的结晶,该处强度增大,拉伸时细颈不会变细拉断,而是向两端扩展,直至整个试样完全变细为止,此阶段应力几乎一变,而变形增加很大。 (3)CD段被均匀拉细后的试样,再长变细即分子进一步取向,应力随应变的增大而

增大,直到断裂点D,试样被拉断,D点的应力称为强度极限,即抗拉强度或断裂强度σ,是材料重要的质量指标,其计算公式为: σ=P/(b×d) (MPa) 式中P——最大破坏载荷,N; b——试样宽度,mm; d——试样厚度,mm; 断裂伸长率ε是试样断裂时的相对伸长率,ε按下式计算: ε=(F-G)/G×100% 式中 G——试样标线间的距离,mm; F——试样断裂时标线间的距离,mm。 三、实验设备、用具及试样 1、电子式万能材料试验机WDT-20KN。 2、游标卡尺一把 3、聚丙烯(PP)标准试样6条,拉伸样条的形状(双铲型)如图2所示。 L——总长度(最小),150mm; b——试样中间平行部分宽度,10±0.2mm; C——夹具间距离,115mm; d——试样厚度,2~10mm; G——试样标线间的距离,50±0.5mm; h——试样端部宽度,20±0.2mm; R——半径,60mm。 四、实验步骤 准备两组试样,每组三个样条,且用一种速度,A组25mm/min,B组5mm/min。 1、熟悉万能试验机的结构,操作规程和注意事项。 2、用游标卡尺量样条中部左、中、右三点的宽度和厚度,精确到0.02mm,取平均值。 3、实验参数设定 接通电源,启动试验机按钮,启动计算机; 双击桌面上“MCGS环境”进入系统主界面;分别点击“试验编号”、“试样设定”、“试样参数”、“测试项目”等按扭,设定参数。 设定试验编号;注意试验编号不能重复使用;

矩形件拉深展开计算

一.拉深矩形件的变形特点 A长边、B短边、H高度,长边与短边连接处的圆角半径称为转角半径,以r c 表示,直 边与盒底连接处的圆角半径称为底角半径,以r p 表示,盒形件有4个直边区,分别为2个 长直边区A-2r c ,2个短直边区B-2r c ,有4个圆角区,即r c 区,相当于以2r c 为直径的圆筒 形件的1/4,r c /B越小,越能反映矩形件的变形特点,r c /B等于0.5时,工件形状为长圆 形,比值A/B越接近于1,变形将越接近圆筒形件。 网格试验结果:在平板毛坯上有规律地划出网格,在直边区单元网格为矩形,横向间 距a与纵向间距b各自都处处相等,在圆角区单元网格为扇形,纵向间距b处处相等,横 向间距a则越远离r c 中心越大。拉深后,两种网格均产生了不均匀的变形。 1.直边区不是简单的弯曲,横向受到压缩,纵向受到拉伸,越靠近圆角区变形越大。 拉深后横向间距a缩短了,越靠近圆角区、越靠近边缘缩短得越多。纵向间距b伸长了,越靠近圆角区伸长的越多。在直边中间纵向间距基本没有变化,仍保持相等的初始间距。 2.圆角区变形得到了减轻,横向的压缩变形要比相应的圆筒形件减轻,纵向的拉伸变形也比相应的圆筒形件减轻。 圆角区的辐射线未变成平行线,横向间距仍保持上大下小。纵向间距的变化没有圆筒形件的变化程度大。 3.应力分布不均匀,圆角区中间最大,向两侧直边区逐渐减小。 拉深矩形件的变形区主要在圆角区,其应力与应变状态与圆筒形件是相同的,由变形的不均匀性可以推断应力的分布是很不均匀的。径向拉应力、切向压应力沿凹模口的分布是

圆角区较大,直边区很小,最大值在角平分线处。 结论:在圆筒形件的直径d等于矩形件转角半径r c 的两倍的可比条件下,矩形件拉破的危险性比圆筒形件要小得多,因此允许的变形程度可比圆筒形件更大些。 矩形件拉深时同样存在起皱与拉破问题,且发生在圆角区。在直边区还有一个特殊的直边缓松工艺问题,这时由于拉深过程中圆角区材料从横向挤向直边区,使直边区材料沿横向显得偏多,造成工件的刚性不好,严重时可造成工件的形状不规则,出现扭曲现象。 二.矩形件的变形程度表示方法 矩形件的假想拉深系数m r : 表4-19:由平板毛坯一次拉成矩形件的极限拉深系数m r 。 表4-20:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的圆角区最大相对高度H/r c 。 表4-21:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的以高度H与宽度B之比表示的最大相对高度H/B。 三.矩形件再拉深变形分析 矩形件的再拉深是指以前道工序拉成的具有直立侧壁的空心件为工序件再拉深成矩形件或方形件。 矩形件的再拉深与圆筒形件有很大的不同。拉深矩形件时径向应变与切向应变不具有均匀性,工序件不相似,截面不为矩形。 矩形件顺利再拉深的过程:在高度以h 2 表示的直壁不断增加且不产生塑性变形的同时, 前次工序件高度以h 1表示的直壁应平稳地减小,而处于两直壁之间的扇形变形区在h 1 减小

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求: 根据支座受力,现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm,干挂石材自重取kN/m2,室内风荷载 为kN/m2 支座反力为: 风荷载产生的拉力:N =××= kN 自重产生的剪力:V=××= KN 弯距:M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算: N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中:N拔:单个螺栓承载能力设计值; N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(); 上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取; N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求: 计算简图(圆表示支座,数字为节点号) 根据支座受力,现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算,最大支座反力为: 自重产生的拉力:N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算: N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中:N拔:单个螺栓承载能力设计值; N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(); Z:上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取; N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN

螺栓拉伸器选型

螺栓拉伸器选型建议 技术工程师杨国武WilliamYoung 1.1工作原理 液压螺栓拉伸器的工作原理: 利用液压油缸直接对螺栓施加外力,使被施加力 的螺栓在其弹性变形范围内被拉长,螺栓发生微 量变形,从而使螺母易于松动。液压拉伸器安装 在螺栓中轴线的位置,用于对螺栓进行轴向拉 伸,实现螺栓需要的拉伸量,而正是螺栓的这种 拉伸量决定了螺栓紧固所需的预紧力。螺栓受到 拉伸时,螺母会与设备接触面脱离开来,液压拉 伸器下端有一个开口,供操作人员人工转动螺 母,通常螺母的转动是通过一根金属拨棍来拨动 六角螺母外的一个拨圈来实现的(或直接拨动圆 螺母)。卸掉液压拉伸器中的油压后,螺母和接 触面紧贴,从而将螺栓的轴向形变锁住,也就是 将剩余的螺栓载荷锁在螺母里。对螺栓施加的载 荷与液压缸中的油压成正比关系,这样的设计能 够非常精确地留住有效载荷。由于载荷直接施加 在螺栓上,且所有作用力都用于螺栓拉长,因此 载荷产生所需的空间可以达到最小。 1.2特点 液压拉伸器是一种先进的螺栓预紧和拆卸工具: ①伸方式不受螺栓润滑效果和螺纹摩擦大小的影响,可以得到更为精确的螺栓载荷; ②可对多个螺栓进行同步拉伸,使整圈螺栓受力均匀,得到均衡的载荷; ③由于采用最先进的超高压技术,可以在很小的空间内完成螺栓的拆装; ④拉伸方式对螺栓进行紧固得到的剩余载荷和有效载荷要比力矩方式更大; ⑤大大增加了螺栓连接质量和安全性能; ⑥不损坏设备、螺栓及螺母。 1.3使用要求 如果设计使用位置是四个螺栓,如能四个同步拉伸最好,次之对称拉伸,用液压拉伸器紧固螺栓需依次有序进行。对称拉伸方式更适用于紧固精度要求较高的设备接合应用,它能使设备受力均匀地实现接合,真正地防止松动和泄漏,有效避免事故的发生。在使用中根据螺栓的型号及数量,可以单个使用也可以成组使用(串联和并联),多个拉伸器并联使用,不仅效率高,还可以保证多个螺栓承受的预紧力大小基本相等。

高分子材料拉伸性能实验

高分子材料拉伸性能实验 1. 实验目的 了解高分子材料的拉伸强度、模量及断裂伸长率的意义和测试方法,通过应力-应变曲线,判断不同高分子材料的性能特征。 2. 实验原理 拉伸强度是用规定的实验温度、湿度和作用力速度,在试样的两端以拉力将试样拉至断裂时所需的负荷力,同时可得到断裂伸长率和拉伸弹性模量。 将试样夹持在专用夹具上,对试样施加静态拉伸负荷,通过压力传感器、形变测量装置以及计算机处理,测绘出试样在拉伸变形过程中的拉伸应力-应变曲线,计算出曲线上的特征点如试样直至断裂为止所承受的最大拉伸应力(拉伸强度)、试样断裂时的拉伸应力(拉伸断裂应力)、在拉伸应力-应变曲线上屈服点处的应力(拉伸屈服应力)和试样断裂时标线间距离的增加量与初始标距之比(断裂伸长率,以百分数表示)。 3. 实验材料 实验原料:GPPS、PP、PC。 (1)拉伸样条:哑铃型样条,测试标准:ASTM D638。样条如下:

4. 实验设备 万能材料实验机及夹具 5. 实验条件 不同的材料由于尺寸效应不同,故应尽量减少缺陷和结构不均匀性对测定结果的影响,按表2选用国家标准规定的拉伸试样类型以及相应的实验速度。 表 2 拉伸试样类型以及相应的实验速度 ①Ⅲ试样仅用来测试拉伸强度 实验速度为以下九种: A: 1mm/min ±50% B: 2mm/min ±20% C: 5mm/min ±20% D: 10mm/min ±20% E: 20mm/min ±10% F: 50mm/min ±10% G: 100mm/min ±10% H: 200mm/min ±10% I: 500mm/min ±10% 6.实验步骤 (1)实验环境:温度23℃,相对湿度50%,气压86~106KPa。 (2)测量试样中间平行部分的宽度和厚度,精确到0.01mm,每个试样测量三点,取算术平均值。

膨胀螺栓抗拔力计算

膨胀螺栓如何计算 工程 2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论1 字 号:大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6 个取1.30、8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结 果一、建筑概况

建筑物总高度约为120米,总宽度为150米,共26层,按8度抗震设计,基本风压w0=0.35KN/M2,每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定,膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式 计算: wk=βZ?μS?μZ?wO 式中:wk-作用在幕墙上的风荷载标 准值(KN/M2); βZ-考虑瞬时风压的阵 风系数,取2.25; μS-风荷载体型系数, 取1.5; μZ-风压高度变化系 数;

wO-基本风压,取 0.35KN/M2。 故wk=βZ?μS?μZ?w O ⑵地震作用按下式计算 QE=βE?αmax?G 式中:QE??作用于幕墙平面外水平地 震作用(KN); G ??幕墙构件的重量 (KN); αmax??水平地震影响系数最大值,8 度抗震设计取0.16; βE??动力放大系数,取 3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神,结合

本工程的地区地理环境,建筑特点以及幕墙的受力情况,各分项系数和组合系数选择如下: 分项系 数组 合系数 重力荷载,γg取 1.2 风荷载,γw取 1.4 风荷载,ψw取1.0 地震作用,γE取 1.3 地震作用,ψE取0.6 温度作用,γT取 1.2 温度作用,ψT取0.2 荷载和作用效应按下式进行组 合: S=γgSg+ψwγwSw+ψEγESE +ψTγTST

液压螺栓拉伸器原理

[标签:标题] 篇一:液压螺栓拉伸器原理 西安工业大学《制造工程师》实验班 《普通型液压螺栓拉伸器》 作业课题 姓名:郭帆 学号:110208106 专业:机械设计制造及其自动化 指导教师:丁峰 日期:2014年12 月18 日至2014 年12 月23 日 目录 一、简介.......................................................................................... 1 二、液压泵的工作原理 (1) 三、普通型液压螺栓拉伸器原理图............................................................ 1 四、工作条件....................................................................................... 2 五、操作方法....................................................................................... 2 六、维护与保养....................................................................................3 七、安全警示 (3) 八、参考文献 (3) 一、简介 液压螺栓拉伸器简称液压拉伸器,它具有螺栓紧固和拆卸的功能,可广泛适用于冶金矿山、石油化工、船舶工业、机车制造等行业。借助于液压泵提供的液压动力源,利用材料允许的弹性幅度,将螺栓拉伸,达到紧固螺栓和拆卸螺栓的目的。另外也可以作为液压过盈连接施 加轴向力的装置,进行顶压安装。特别是在污染严重或空间面积受到限制的工作环境中, 采用液压拉伸装置是其它任何工具难以替代的,是大中型机械产品组装和设备维修的理想 工艺装备。本公司生产的ST系列液压拉伸器共有两大类:通用型和加重型。通用型和加 重型除了油缸承受压力和拉伸力不同外,主要是前者利用手动排油,后者利用碟簧的作用力 自动排油,两种型号根据使用情况来选用。下面介绍液压泵的工作原理 二、液压泵的工作原理 液压泵是为液压传动提供加压液体的一种液压元件,是泵的一种。它的功能是把动力机(如电动机和内燃机等)的机械能转换成液体的压力能。单柱塞泵的工作原理是凸轮由电动机带 动旋转,当凸轮推动柱塞向上运动时,柱塞和缸体形成的密封体积减小,油液从密封体积中 挤出,经单向阀排到需要的地方去。当凸轮旋转至曲线的下降部位时,弹簧迫使柱塞向下,形成一定真空度,油箱中的油液在大气压力的作用下进入密封容积。凸轮使柱塞不断地升降,密封容积周期性地减小和增大,泵就不断吸油和排油。向左转|向右转 三、普通型液压螺栓拉伸器原理图 四、工作条件 1、应按工作要求对材料的预紧力或顶压力进行理论计算,以便对液压拉伸器的拉伸力和 螺栓拉伸长度提出要求。 2、工作环境应保留一定的工作空间,液压拉伸器支承环接触基准面必须平整,确保拉伸

矩形件拉深展开计算

精心整理 4.13矩形件的拉深 一. 拉深矩形件的变形特点 A 长边、 B 短边、H 高度,长边与短边连接处的圆角半径称为转角半径,以r c 表示,直边与盒底连接处的圆角半径称为底角半径,以r p 表示,盒形件有4个直边区,分别为2个长直边区A-2r c ,2个短直边区B-2r c ,有4个圆角区,即r c 区,相当于以2r c 为直径的圆筒形件的1/4,r c /B 越小,越能反映矩形件的变形特点,r c /B 等于0.5时,工件形状为长圆形,比值A/B 越接近于1,变形将越接近圆筒形件。 网格试验结果:在平板毛坯上有规律地划出网格,在直边区单元网格为矩形,横向间距a 与纵向间距b r c 1 越靠23直造二.表表表H/B 。 三.矩形件的再拉深是指以前道工序拉成的具有直立侧壁的空心件为工序件再拉深成矩形件或方形件。 矩形件的再拉深与圆筒形件有很大的不同。拉深矩形件时径向应变与切向应变不具有均匀性,工序件不相似,截面不为矩形。 矩形件顺利再拉深的过程:在高度以h 2表示的直壁不断增加且不产生塑性变形的同时,前次工序件高度以h 1表示的直壁应平稳地减小,而处于两直壁之间的扇形变形区在h 1减小为零之前应保持不变,且不出现材料的堆积与起皱现象。顺利进行矩形件再拉深的关键问题是如何确定前道工序件合理的形状与尺寸。 四. 矩形件的毛坯形状与尺寸 1.矩形件的修边余量

2.低矩形件的毛坯 低矩形件的毛坯的形状与尺寸可按其圆角区与直边区相互影响程度的不同分如下几种情况:1)22 .0 ) /(≤ -H B r c时的低矩形件的毛坯 这种低矩形件的相对转角半径r c /B小于0.2,相对高度H/B不超过0.5。由于r c 较小,从 圆角区转移到直边区的材料较少,可先求出圆角区与直边区的各自毛坯部分,再作适当的修正。 2)4.0 ) /( 22 .0≤ - ≤H B r c的低矩形件的毛坯 这种低矩形件H/B值一般不超过0.6,但由于r c 较大,拉深时从圆角区转移到直边区的料较多,应将圆角区按1/4圆筒求得的毛坯面积适当地增大,相应地减小直边区按弯曲展开求得的毛坯面积。 值可 A-B)。 在 和相对 c 毛坯长度 毛坯宽度 切角高度 应用八角形毛坯,工件的变形程度必须有较大的富余,即H/B值较小,因切角两侧的料是偏多的。八角形毛坯可用剪床下料方法制备毛坯,不需制造落料模。 一个矩形件的相对高度H/B较小,又带有小凸缘边,或允许拉深成带小凸缘边的工序件进行修边,则采用八角形毛坯进行拉深是比较合适的。 3.高矩形件的毛坯 1)H/B<0.7~0.8时的高矩形件毛坯 其毛坯形状与尺寸的确定与22 .0 ) /(≤ -H B r c时的低矩形件完全相同。

拉拔试验计算书

Xxx幕墙工程拉拔试验计算书 计算采用规范及依据 1.《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006版) 2.《钢结构设计规范》 GB50017-2002 3.《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 其他资料 一、建筑概况 本工程位于xxx,建筑物高度约为xxx米,按xx度抗震设计,基本风压w0 =0.8KN/M2,主要幕墙形式为玻璃幕墙、石材幕墙及类木幕墙,局部部位3.6米处幕墙框架与建筑物主体用后补埋板形式连接。每个后补埋板用300×200×8用2个M12×120化学螺栓和两个M12×120膨胀螺栓固定,膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要求。 二、幕墙埋件计算(后置埋件) 基本参数: 1:计算位置:xxx侧面xxxm转角位置; 2:幕墙立柱跨度:L=xxx mm; 3:立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度):B=xxm; 4:立柱力学模型:单跨梁; 5:埋件位置:侧埋; 6:板块配置:选用40mm厚的石材面板; 7:混凝土强度等级:C25; 三、荷载计算: 1、 (1)、风荷载标准值计算: W K :作用在石材上的风荷载标准值(KN/m2) βgz:瞬时风压的阵风系数,取1.69 μs1:风荷载局部体型系数,(负风压) A:石材龙骨受荷面积,A=1.44 m2 μS1(A):局部风压体型系数(依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006 版)第7.3.3条)μ S1(A)={μ S1(1) +[μ S1(10) -μ S1(1) ]logA}-0.2 =-1.60-0.2 =-1.8 μz:风荷载高度变化系数,取-1.8 厦门市基本风压,取W =0.8KN/m2(按50年一遇) W K =β gz ×μ s ×μ z ×W =1.69×(-1.8)×1.17×0.8 =-2.85KN/m2 > -1.0 KN/m2取W K =2.85 KN/m2

实验十二 聚合物拉伸性能测试

实验十二聚合物拉伸性能测试 一、实验目的 (1)熟悉电子力学试验机的原理及使用方法; (2)绘制聚合物的应力-应变曲线,测定其拉伸强度、断裂强度和断裂伸长率。 二、实验原理 拉伸性能是聚合物力学性能中最重要、最基本的性能之一。拉伸性能的好坏,可以通过拉伸试验来检验。 拉伸试验是在规定的试验温度、湿度和速度条件下,对标准试样盐纵轴方向施加静态拉伸负荷,直至试样被拉断为止。用于聚合物应力—应变曲线测定的电子拉力机是将试样上施加的载荷、形变通过压力传感器和形变测量装置转变成电信号记录下来,经计算机处理后,测绘处试样在拉伸形变过程中的应力-应变曲线。从应力-应变曲线上可得到材料的各项拉伸性能指标值:如拉伸强度、拉伸断裂应力、拉伸屈服应力、拉伸弹性模量、断裂伸长率等。通过拉伸试验提供的数据,可对高分子材料的拉伸性能做出评价,从而为质量控制,研究、开发与工程设计及其他项目提供参考。 应力-应变曲线一般分为两个部分:弹性变形区和塑性变形区。在弹性变形区,材料发生可完全恢复的弹性变形,应力与应变呈线性关系,符合胡克定律。在塑性变形区,形变是不可逆的塑性形变,应力和应变增加不再呈正比关系,最后出现断裂。图12-1为典型的聚合物拉伸应力-应变曲线。 图12-1 典型的聚合物拉伸应力—应变曲线 不同的高聚物材料、不同的测定条件,分别呈现不同的应力-应变行为。根据应力-应变曲线的形状,目前可大致归纳为五种类型,如图12-2所示。 (1)软而韧拉伸强度低,弹性模量小,且伸长率也不大,如溶胀的凝胶等。 (2)硬而脆拉伸强度和弹性模量较大,断裂伸长率小,如聚苯乙烯等。 (3)硬而强拉伸强度和弹性模量较大,且有适当的伸长率,如硬聚氯乙烯等。 (4)软而韧断裂伸长率大,拉伸强度也较高,但弹性模量低,如天然橡胶、顺丁橡胶等。 (5)硬而韧弹性模量大、拉伸强度和断裂伸长率也大,如聚对苯二甲酸乙二醇酯、尼龙等。

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求: 根据支座受力,现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm,干挂石材自重取0.5 kN/m2,室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为: 风荷载产生的拉力: N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力: V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距:M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算: N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中:N拔:单个螺栓承载能力设计值; N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(N.mm); 上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32; N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定,选取支座反力最不利处进行计算,若此处满足,则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求:

计算简图 (圆表示支座,数字为节点号) 根据支座受力,现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算,最大支座反力为: 自重产生的拉力: N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算: N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中:N拔:单个螺栓承载能力设计值; N: 拉力设计值(N); M: 弯距设计值(N.mm); Z:上下两排螺栓中距(mm); n: 每排螺栓个数; β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32; N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

矩形件拉深展开计算

矩形件拉深展开计算标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

一.拉深矩形件的变形特点 A长边、B短边、H高度,长边与短边连接处的圆角半径称为转角半径,以r c 表示, 直边与盒底连接处的圆角半径称为底角半径,以r p 表示,盒形件有4个直边区,分别为2 个长直边区A-2r c ,2个短直边区B-2r c ,有4个圆角区,即r c 区,相当于以2r c 为直径的 圆筒形件的1/4,r c /B越小,越能反映矩形件的变形特点,r c /B等于时,工件形状为长圆 形,比值A/B越接近于1,变形将越接近圆筒形件。 网格试验结果:在平板毛坯上有规律地划出网格,在直边区单元网格为矩形,横向间 距a与纵向间距b各自都处处相等,在圆角区单元网格为扇形,纵向间距b处处相等,横 向间距a则越远离r c 中心越大。拉深后,两种网格均产生了不均匀的变形。 1.直边区不是简单的弯曲,横向受到压缩,纵向受到拉伸,越靠近圆角区变形越大。 拉深后横向间距a缩短了,越靠近圆角区、越靠近边缘缩短得越多。纵向间距b伸长了,越靠近圆角区伸长的越多。在直边中间纵向间距基本没有变化,仍保持相等的初始间距。 2.圆角区变形得到了减轻,横向的压缩变形要比相应的圆筒形件减轻,纵向的拉伸变形也比相应的圆筒形件减轻。 圆角区的辐射线未变成平行线,横向间距仍保持上大下小。纵向间距的变化没有圆筒形件的变化程度大。 3.应力分布不均匀,圆角区中间最大,向两侧直边区逐渐减小。 拉深矩形件的变形区主要在圆角区,其应力与应变状态与圆筒形件是相同的,由变形

的不均匀性可以推断应力的分布是很不均匀的。径向拉应力、切向压应力沿凹模口的分布是圆角区较大,直边区很小,最大值在角平分线处。 的两倍的可比条件下,矩形件拉破结论:在圆筒形件的直径d等于矩形件转角半径r c 的危险性比圆筒形件要小得多,因此允许的变形程度可比圆筒形件更大些。 矩形件拉深时同样存在起皱与拉破问题,且发生在圆角区。在直边区还有一个特殊的直边缓松工艺问题,这时由于拉深过程中圆角区材料从横向挤向直边区,使直边区材料沿横向显得偏多,造成工件的刚性不好,严重时可造成工件的形状不规则,出现扭曲现象。 二.矩形件的变形程度表示方法 : 矩形件的假想拉深系数m r 。 表4-19:由平板毛坯一次拉成矩形件的极限拉深系数m r 。 表4-20:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的圆角区最大相对高度H/r c 表4-21:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的以高度H与宽度B之比表示的最大相对高度H/B。 三.矩形件再拉深变形分析 矩形件的再拉深是指以前道工序拉成的具有直立侧壁的空心件为工序件再拉深成矩形件或方形件。 矩形件的再拉深与圆筒形件有很大的不同。拉深矩形件时径向应变与切向应变不具有均匀性,工序件不相似,截面不为矩形。

膨胀螺栓施工及拉拔试验要求

膨胀螺栓施工及拉拔试验要求 一、施工要求: 1、膨胀螺栓的选用:品牌及样品必须经过项目部确认,到场实物与样品一致,并提供产品合格证明资 料,选用规格参照附件《膨胀螺栓安装试验参数》。 2、打孔前最好使用光电测量仪进行吊点的弹线定位,装修吊顶及长距离各类管线必须使用。 3、每次批量安装膨胀螺栓打孔之前,应先做钻头规格适配试验,经适配试验合格后方可批量打孔。在 更换钻头和使用不同批次材料时,应重新做适配试验。 4、根据膨胀螺栓长度需要的钻孔深度,在电锤上设置限位。 5、打孔时电锤应垂直用力,不要摆动,防止孔洞直径偏大,而造成膨胀螺丝锚固不牢。 6、作业人员手持电锤打孔,禁止将电锤绑在长杆上打孔。 7、除特殊位置不具备条件外,膨胀螺栓锚固位置与混凝土结构边缘的间距要大于倍孔深,膨胀螺栓之 间的间距也要尽量满足同样要求。 8、安装后套管不外露、加垫片并将螺母紧固牢固,紧固螺母时禁止采用手持长杆套筒紧固的作法。 二、拉拔试验要求 1、拉拔试验仪器首选可显示试验拉力数据的电子测量仪,如条件不具备,可选用能直观看出重量的重 物作为测试块,试验承重支架离开地面高度不超过200mm。 2、试验荷载应考虑施工人员在吊载物体上面作业的动荷载以及系统运行中的震动疲劳载荷,以专业工 程师计算实际承载重量的2倍为基准,但不得超过其极限抗拉力。 3、禁止采用吊篮上站人方法进行试验。 4、试验完成后填写部门提供的《膨胀螺栓拉拔试验报告》,并由相关人员签字确认。 三、拉拔试验步骤:

a) 试验前检查螺母安装是否紧固,用记号笔做好标记 b) 试验时对电子测试仪的读数进行拍照,作为依据 C)试验后检查紧固螺母位置是否有松动和旋转,膨胀螺栓是否有拉出现象 附件

高分子材料分析与测试(期末复习及答案)

高分子材料分析与测试(期末复习及答案) https://www.doczj.com/doc/2614219480.html,work Information Technology Company.2020YEAR

期末复习作业 一、名词解释 1.透湿量 透湿量即指水蒸气透过量。薄膜两侧的水蒸气压差和薄膜厚度一定,温度一定的条件下1㎡聚合物材料在24小时内所透过的蒸汽量(用 θ表示) v 2.吸水性 吸水性是指材料吸收水分的能力。通常以试样原质量与试样失水后的质量之差和原质量之比的百分比表示;也可以用单位面积的试样吸收水分的量表示;还可以用吸收的水分量来表示。 3.表观密度 对于粉状、片状颗粒状、纤维状等模塑料的表观密度是指单位体积中的质量(用 η表示) a 对于泡沫塑料的表观密度是指单位体积的泡沫塑料在规定温度和相对湿度时的重量,故又称体积密度或视密度(用 ρ表示) a 4、拉伸强度 在拉伸试验中,保持这种受力状态至最终,就是测量拉伸力直至材料断裂为止,所承受的最大拉伸应力称为拉伸强度(极限拉伸应力,用 σ表示) t 5、弯曲强度 试样在弯曲过程中在达到规定挠度值时或之前承受的最大弯曲应力(用 σ表示) f

6、压缩强度 指在压缩试验中试样所承受的最大压缩应力。它可能是也可能不是试样破裂的瞬间所承受的压缩应力(用 σ表示) e 7、屈服点 应力—应变曲线上应力不随应变增加的初始点。 8、细长比 指试样的高度与试样横截面积的最小回转半径之比(用λ表示) 9、断裂伸长率 断裂时伸长的长度与原始长度之比的百分数(用 ε表示) t 10、弯曲弹性模量 比例极限内应力与应变比值(用E f表示) 11、压缩模量 指在应力—应变曲线的线性范围内压缩应力与压缩应变的比值。由于直线与横坐标的交点一般不通过原点,因此可用直线上两点的应力差与对应的应变差之比表示(用E e表示)12、弹性模量 在负荷—伸长曲线的初始直线部分,材料所承受的应力与产生相应的应变之比(用E表示) 13、压缩变形 指试样在压缩负荷左右下高度的改变量(用?h表示)14、压缩应变

矩形件拉深展开计算

矩形件的拉深 一. 拉深矩形件的变形特点 A 长边、 B 短边、H 高度,长边与短边连接处的圆角半径称为转角半径,以r c 表示,直边与盒底连接处的圆角半径称为底角半径,以r p 表示,盒形件有4个直边区,分别为2个长直边区A-2r c ,2个短直边区B-2r c ,有4个圆角区,即r c 区,相当于以2r c 为直径的圆筒形件的1/4,r c /B 越小,越能反映矩形件的变形特点,r c /B 等于时,工件形状为长圆形,比值A/B 越接近于1,变形将越接近圆筒形件。 网格试验结果:在平板毛坯上有规律地划出网格,在直边区单元网格为矩形,横向间距a 与纵向间距b 各自都处处相等,在圆角区单元网格为扇形,纵向间距b 处处相等,横向间距a 则越远离r c 中心越大。拉深后,两种网格均产生了不均匀的变形。 1. 直边区不是简单的弯曲,横向受到压缩,纵向受到拉伸,越靠近圆角区变形越大。 拉深后横向间距a 缩短了,越靠近圆角区、越靠近边缘缩短得越多。纵向间距b 伸长了,越靠近圆角区伸长的越多。在直边中间纵向间距基本没有变化,仍保持相等的初始间距。 2. 圆角区变形得到了减轻,横向的压缩变形要比相应的圆筒形件减轻,纵向的拉伸变 形也比相应的圆筒形件减轻。 圆角区的辐射线未变成平行线,横向间距仍保持上大下小。纵向间距的变化没有圆筒形件的变化程度大。 3. 应力分布不均匀,圆角区中间最大,向两侧直边区逐渐减小。 拉深矩形件的变形区主要在圆角区,其应力与应变状态与圆筒形件是相同的,由变形的不均匀性可以推断应力的分布是很不均匀的。径向拉应力、切向压应力沿凹模口的分布是圆角区较大,直边区很小,最大值在角平分线处。 结论:在圆筒形件的直径d 等于矩形件转角半径r c 的两倍的可比条件下,矩形件拉破的危险性比圆筒形件要小得多,因此允许的变形程度可比圆筒形件更大些。 矩形件拉深时同样存在起皱与拉破问题,且发生在圆角区。在直边区还有一个特殊的直边缓松工艺问题,这时由于拉深过程中圆角区材料从横向挤向直边区,使直边区材料沿横向显得偏多,造成工件的刚性不好,严重时可造成工件的形状不规则,出现扭曲现象。 二. 矩形件的变形程度表示方法 矩形件的假想拉深系数m r : r H rH r m rH R r r r r r r H r r R r rd dh d D R r m r p c p p c c c c r /21 2214.086.0256.072.1402202 20 =====--+=--+== 表4-19:由平板毛坯一次拉成矩形件的极限拉深系数m r 。 表4-20:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的圆角区最大相对高度H/r c 。 表4-21:由平板毛坯一次拉成矩形件所能达到的以高度H 与宽度B 之比表示的最大相对高度H/B 。 三. 矩形件再拉深变形分析 矩形件的再拉深是指以前道工序拉成的具有直立侧壁的空心件为工序件再拉深成矩形

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