第2章锚机装置
2.1 适用范围
2.1.1 本章适用于海船的电动、液压、蒸汽或外力驱动的锚机装置。
2.1.2 本章所指的“锚机装置”在适当处应理解为“起锚机和起锚绞盘”。
2.1.3 对于起锚系泊组合机，除本章外，还应参阅本篇第3章绞车。
2.2 认可和检验依据
2.2.1 本章采用的认可和检验依据如下：
（1）CCS《钢质海船入级规范》（2006）及其修改通报（2007）；
（2）CCS《材料与焊接规范》（2006）及其修改通报；
（3）ISO4568-2006《造船－海船－起锚机和起锚绞盘》。
2.3 定义
2.3.1 ISO3828、ISO4568和CCS《钢质海船入级规范》（2006）中给出的定义适用本章。2.3.2 本章有关定义如下：
（1）跳链：起锚机在起锚或抛锚的过程中，因锚链与锚链轮的啮合发生错位，锚链向其抛出方向窜出一节或数节的现象。跳链现象对起锚机会产生较大的冲
击。
（2）卡链：起锚机在起锚的过程中，因锚链与锚链轮的啮合原因，锚链在进入锚链舱方向与锚链轮不能正常脱开的现象。卡链现象对锚链筒和分链器（链舌）
会产生冲击。
2.4 图纸资料
2.4.1 下列图纸资料应提交批准：
（1）产品主要性能规格；
（2）总装配图；
（3）主要零部件图；
（4）主要系统原理图及安全报警装置；
（5）计算书；
（6）主要零件材料理化性能一览表；
（7）型式试验大纲。
2.4.2 下列图纸资料应提交备查：
（1）有关主要的验收标准；
（2）产品使用说明书。
2.5 重要零部件
2.5.1 起锚机中的下列（如有）外购件应持有CCS产品证书：
（1）电动机（50kW及以上）；
（2）液压泵；
（3）液压马达；
（4）齿轮箱（100kW及以上）；
（5）电气控制箱；
（6）主令控制器。
2.5.2 起锚机中的下列（如有）外购件应持有制造厂证明文件：
（1）电动机（50kW以下）；
（2）电磁（液）换向阀；
（3）齿轮箱（100kW以下）；
（4）液压缸；
（5）安全阀。
2.5.3 起锚机中的下列（如有）外协件的材料应持有CCS产品证书：
（1）主轴；
（2）锚链轮；
（3）传动齿轮。
2.6 设计技术要求
2.6.1 起锚机的技术要求见表2.6.1。
表2.6.1
2.6.2 起锚机零件的应力必须低于所用材料的弹性极限，并满足下列3种情况：
（1）当用原动机额定力矩计算传动装置及其它受影响零件时，受力零件的应力不应超过材料屈服极限的40％。
（2）当原动机以设定的最大转矩作用时，计算受影响零件的应力不应超过材料屈服极限的95％。
（3）在支持负载的作用下，计算受影响零件的应力不应超过材料屈服极限的95％。
2.6.3 制动器的强度应满足下列要求：
（1）采用带式制动器的制动带的紧边和松边拉力应采用下列欧拉公式求得:
F1 = F22eμα
其中：紧边拉力：F1=T3eμα/( eμα-1)
松边拉力：F2=T /( eμα-1)
圆周制动力：T=F支D L/D T
式中 F支——支持负载；
D L ——锚链轮节圆直径；
D T ——制动轮毂直径
μ——制动带摩擦系数；
α——制动带接触角；
e ——自然对数的底数。
（2）制动带的最大比压应以紧边拉力计算，其计算值应小于制动带许用比压。
（3）采用其它型式的制动器时，应采用公认的方法进行强度校核计算。
（4）制动器的制动钢带、紧边销轴、紧边拉杆、松边销轴、制动螺杆等受力零件的应力应满足本节第2.6.2(3)条要求。
2.6.4 底座固定螺栓强度应满足下列要求：
（1）固定起锚机于甲板上的螺栓和止推块上的力应予计算。
（2）螺栓组（或螺栓）的轴向力及合成剪切力应按CCS《钢质海船入级规范》第2篇3.2.5.5和3.2.5.6 给出的公式计算。
（3）相对于螺栓强度的安全系数应不小于2.0。
2.7 型式试验
2.7.1典型样品的选取
（1）申请方申请单一规格的产品进行型式认可时，任意抽取一台进行型式试验。
（2）申请方申请同型号不同规格的系列产品进行型式认可时，抽取系列中一台最具代表性或最大规格的产品进行型式试验。
2.7.2 型式试验项目应包括：
（1）整机空载运转试验；
（2）工作负载试验；
（3）控制制动装置试验；
（4）过载拉力试验；
（5）负载限制装置试验（如适用）；
（6）制动器效用试验；
（7）制动器支持负载试验（可免做，见2.7.3（7））；
（8）液压系统试验（如适用）；
（9）其它装置功能试验（如适用）；
（10）试验后的拆检。
2.7.3 型式试验的方法和要求
（1）整机空载运转试验
①起锚机必须以不低于公称速度的速度空载运转30分钟，每一转向15分钟。30分钟的试验后，
尽快进行变速，每一级转速每一转向运转5分钟。
②试验时应检查油密封情况、轴承温升，各运动零部件应运转正常，无异常噪音。
（2）工作负载试验
①按实际上船的安装包角安装锚链，合上链轮离合器，松开链轮制动器。
②以公称速度将工作负载连续起升和下降，累计30分钟。其中，应进行一次应急停车试验，检查
应急停车的可靠性。
③试验时应测量公称速度值、电动机电流（或液压系统压力）值，检查锚链与锚链轮的啮合情况、
油密封情况、轴承温升，各运动零部件应运转正常，无异常噪音，无跳链和卡链现象。
（3）控制制动装置试验
①电动起锚机应以电动机低速挡将1.5倍的工作负载起升2m以上，然后切断电
源，控制制动装置应
立即制动电动机，无滑移。
②液压起锚机应将1.3倍的工作负载起升2m以上，然后操作液压马达控制手柄到中位，控制制动
装置应制动液压马达，负载滑移量不应超过1m/min。
（4）过载拉力试验
①以1.5倍的工作负载减速连续工作2min。
②试验时应测量电动机电流（或液压系统压力）值，检查锚链与锚链轮的啮合情况、油密封情况、
轴承温升，各运动零部件应运转正常，无异常噪音，无跳链和卡链现象。
（5）负载限制装置试验
①对电动起锚机的负载限制装置应进行效用试验。
②负载限制装置的设计负载为1.6倍工作负载，在100％设计负载时负载限制装置无动作，而在
120％设计负载时起作用。
（6）制动器效用试验
①在锚链上施加1.5倍的工作负载，刹紧制动器，脱开链轮离合器。
②制动后应无滑移现象，受力零件无永久变形。
（7）制动器支持负载试验
①如制动器采用成熟设计，并符合本章第2.6.3条的设计计算及强度要求，该试验可免做。
但对新颖设计的制动器，该试验则应进行。
②刹紧制动器，脱开链轮离合器，以适当的加载方式在锚链上施加支持负载，保持2min。
③制动器后应无滑移现象，受力零件无永久变形。
（8）液压系统试验
①对液压起锚机的液压系统应进行系统管路的耐压试验、系统密性试验、系统安全阀（溢流阀）性
能试验和各种保护功能试验。
②装配前，以设计压力的1.5倍（但不超过设计压力加7MPa）对液压系统的管路进行耐压试验。
③装配后，以设计压力的1.25倍（但不超过设计压力加7MPa）对液压系统进行密性试验。
（9）其它装置功能试验
①起锚机如有遥控或其它特殊装置，应对其操作进行检查。
（10）试验后的拆检
①检查齿轮副（或蜗轮副）、主轴及其轴承、开式齿轮副、制动带及其制动轮毂的接触情况，不得
有异常磨损及明显损伤。
②检查齿轮箱的油质情况，清洁度应符合相关标准的要求。
2.8 单件/单批检验
2.8.1检验内容
（1）锚机装置的检验包括资料审查、制造过程中的检验及功能试验。
（2）制造过程中的检验主要包括材料试验、重要零件的探伤（如有要求）、零部件的制造及装配质量检查等。
（3）主轴、锚链轮、传动齿轮等主要铸锻件如在未经CCS认可的工厂采购，则应进行材料机械性能试验。
（4）起锚机以结构型式和规格、等级来分，首台产品的试验应按本章第2.7条进行型式试验。后续产品的试验按认可后的产品试验项目进行。
2.8.2 制造厂需提交的记录或报告，至少应包括：
（1）在制造厂完成加工的主要产品零件的材料质量保证书和/或理化性能复验报告；
（2）主要外购件或外协件的合格证明及有关证书；
（3）制造厂检验、测量、试验条件，并提供所使用的试验设备和检测设备清单及有效的检定证明复印件；
（4）制造厂试验报告。试验报告中应包括产品或样品型号、规格、编号、试验地点和试验日期、试验环境、试验项目和各项试验数据、试验和检查中发现的问题
及其处理的说明、试验的结论。
2.8.3 认可后的产品试验项目如下：
（1）整机空载运转试验；
（2）工作负载试验；
（3）控制制动装置试验；
（4）过载拉力试验；
（5）负载限制装置试验（如适用）；
（6）制动器效用试验；
（7）液压系统试验（如适用）；
（8）其它装置功能试验（如适用）。
2.8.4对已完成型式试验后设计改型的起锚机，如采用的锚链规格、等级相同（或降低）并且与原型产品结构相似或主要部件借用，CCS在检验时可以减少相关试验项目。
2.8.5对于起锚工作负载300kN及以上的大型起锚机，如果制造厂无足够的试验设施，则可在空载条件下进行试验，其余试验项目在船上进行。
2.8.6对于液压起锚机，如制造厂未采用其配套的液压泵站进行配套试验，则应提供泵站流
量换算说明，以证明起锚机实际速度符合要求。
第三章预应力锚索施工 3.1、名词及术语 3.1.1、预应力钢绞线：用于对岩体、混凝土结构物施加预应力的由多根高强钢丝捻制成的低松弛线束。 3.1.2、预应力锚索：由锚具、预应力钢绞线及附件组成的结构件。 3.1.3、预应力钢绞线---锚具组装件：预应力钢绞线与锚具装配的受力单元。 3.1.4、有粘结预应力锚索：预应力锚索经张拉锁定、灌浆后，其张拉段与被锚固介质无相对滑动的预应力锚索。 3.1.5、无粘结预应力锚索：预应力钢绞线经专用防腐油脂敷涂和外包层处理，张拉锁定后其张拉段在被固介质内可相对滑动的预应力锚索。 3.1.6、锚具：将预应力锚索的张拉力传递给被锚固介质的装置。 3.1.7、涂层：涂敷在预应力钢绞线表面起防腐和润滑作用的材料。 3.1.8、套管：套在预应力钢绞线和有或无防腐油脂涂层的高密度聚乙烯（HDPE）管子。 3.1.9、预应力锚固：通过对预应力锚索施加张拉力，使岩休或混凝土结构物达到稳定状态或改善其内部应力状况的技术措施。 3.1.10、内锚固段：预应力锚索体的内部持力端。用胶结材料或金属加工的机械装置，使锚索体内端与被锚固介质粘结为整体区段。 3.1.11、张拉段：预应力锚索依靠自身的弹性变形，张拉时可自由伸长，锁定后形成对被锚固介质施加预应力的部分。 3.1.12、外锚头：对锚索实现张拉和锁定的支撑装置。（通俗说法称之为“锚墩”） 3.1.13、设计张拉力：按照锚固设计的要求，并预留一定安全系数及各种因素引起的预应力损失后，确定每束锚索应施加的张拉荷载。 3.1.14、超张拉力：为消除各种因素引起的预应力损失，锚索张拉时将设计张拉力提高一定比例后，实际施加的张拉荷载。 3.1.15、内缩量：锚固过程中，由于锚具与预应力钢绞线间的相对位移、变形，所产生的预应力钢
操作规程编号：YTO-FS-PD585 锚机操作规程通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
精品规程范本 编号：YTO-FS-PD585 2 / 2 锚机操作规程通用版 使用提示：本操作规程文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1、在用锚机前，当班大副、而副、三副应通知机舱对锚机送电，并启动四联机组（500m3链斗式挖泥船）。 2、检修后的锚机应有三管轮合同大、二、三副、水手一起进行检查验收，并试车。 3、用锚机由船长或当班大、二、三副下指令，由水手负责检查锚机的状况，确认正常后通知大、二、三副。 4、操作人员应认真准确执行大、二、三副指令，并及时返馈有关信息。 5、抛锚、起锚、移锚工作由船长或当班大、二、三副指挥，由水手操作。 6、起抛锚结束后，操作人员应刹好车、放好制链器，并将 离合器放在空档位置。 7、驾驶台当班驾驶员根据情况决定是否切断锚机电源。 该位置可输入公司/组织对应的名字地址 The Name Of The Organization Can Be Entered In This Location
学锚栓， 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60 μs：风荷载体型系数，取1.2 μz：风荷载高度变化系数，取1.527 青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2 取W K=1.76 KN/m2
2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m 2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK max E G ?α?β =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK =1.0×1.76+0.5×0.20 =1.86 KN/m 2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值 q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK =1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20 =2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载
中铁二十一局技术交底书 交底单位中铁二十一局大连铁路枢纽 编号SN2标项目经理三分部 工程名称郭家岭隧道日期 隧道锁脚锚管施工严格按《东北东部铁路通道大连铁路枢纽改造工程综 合参考图（大登施隧参03-01~03-28）》、《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）及《东北东部铁路通道大连铁路枢纽改造工程双线有砟衬砌参考图（大登施隧参 01-01~01-32）》进行施工。 锁脚锚管技术交底 1.锚管设计参数 材料：钢管采用外径 42mm，壁厚 3.5mm 的热轧无缝钢管，Ⅲ、Ⅳ级围岩采用长度为 4m，Ⅴ级围岩采用长度为 4.5m。锚管前段做成约 10cm 长的圆锥状，在尾端焊接直径 6-8mm 钢筋箍，距后端 100cm 内不开孔，剩余部分按 20-30cm 梅花形布置直径 6mm 的溢浆孔。 2 根锁脚锚管，Ⅴ级围岩 布设：Ⅲ、Ⅳ级围岩钢架在设计位置处每处设 钢架在设计位置处每处设4 根锁脚锚管。锚管插入角度为斜向下 45°。2.施工工艺 锁脚锚管安设采用钻孔打入法，即先按设计要求钻孔，钻孔直径 45-47mm，然后用锤击或钻机顶入锚管，顶入长度不小于钢管长度的 90％，并用高压风将钢管内的砂石吹出。 锁脚锚管安装完成后进行压水试验，检查机械设备是否正常，管路连接 是否正确，压力一般不大于 1.0MPA。锚管注浆采用水泥浆液，水灰比 采用 0.8:1-2:1，注浆压力 0.5-1.0MPA，浆液必须充满钢管及其周围的空隙。 水泥浆液采用拌合桶配置，配置时防止杂物混入，拌好的浆液必须过滤 后使用并在规定时间内注完。注浆顺序为由下至上，浆液先稀后浓、注浆量 先大后小，注浆压力由小到大。注浆作业中认真填写注浆记录，随时分析和 调整注浆方案。 3.锁脚锚管与钢架的连接 ①当钢架采用格栅钢架时，应在格栅钢架主筋上加焊 U 型筋，然后将锚管与 U 型筋及格栅钢架主筋焊接，焊接采用双面焊接，如下图图示。
预应力钢绞线规范 2010/9/20 15:57:11 预应力钢绞线规范 预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度，减少桥面伸缩缝个数，在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。 一、预应力钢绞线安装 预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间 的摩阻，造成预应力损失加大。 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在 12%以内，无疑降低了结构安全系数。 二、预应力钢绞线张拉 1、张拉控制应力与伸长值 张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规范取中值。②钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小的影响较大，应根据实测值进行计算。 ③L的取值：计算平均张拉力时应按照孔道长度计算，计算伸长值时L的取值应加上锚垫板至工具夹片的前端的距离。另外在比较理论伸长值与实际伸长值时应
操作规程编号：YTO-FS-PD971 喷锚机安全操作规程通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
喷锚机安全操作规程通用版 使用提示：本操作规程文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1、检查双极摆线针轮监减速器和速凝剂泵内润滑油是否充足，油面应达到油标中心线，机内应加N220#工业齿轮油； 2、检查电控系统线路是否接牢固，机体接地是否可靠，接入动力电源是否有漏电现象； 3、将喷砂管两端分别与出料口和喷头相连，将速凝剂输出管分别与机体上的速凝剂出口和喷头相连； 4,、关闭风路系统中的所有阀门，将主进风管上的快速接头与风源相连； 5、点击主电机按钮，观察减速机旋转风向与箭头方向是否一致；点击振动按钮，检查振动器电机是否正常； 6、打开速凝剂风路上的阀门，启动速凝剂泵，观察喷头处是否有雾状气体喷出，从而确定管道是否畅通，速凝剂泵最大流量为240L/h，根据施工要求调解速凝剂流量，但调整完毕，应锁定调整手轮； 7、所有准备工作完成并确定无误后，即可送风，依次打开主风路和辅助风路阀门，闭合电控系统开关，启动主
四川省雅砻江两河口水电站 （合同编号：LHKC-201114） 开挖Ⅰ标开挖一队 右坝肩EL2975 以上锚索施工规范 编制: 朱党党 审核: 刘中 接收人: 日期 : 中国水利水电第十二局右坝肩开挖一队 二零一四年五月八日
目录 1. 目录 (1) 2. 概述 (2) 3. 编制目的 (2) 4. 编制依据 (3) 5. 主要工程量 (3) 6. 施工进度计划安排 (3) 7. 拟投入的主要施工机械设备及人员配置 (3) 7.1 锚索钻孔资源配置计算说明 (3) 7.2 主要施工机械设备 (4) 7.3 人员配置 (5) 8. 施工方案 (5) 8.1 施工布置 (5) 8.2 锚索施工流程及技术要求. (6) 9. 质量控制措施. (23) 10. 安全保证措施. (23) 10. 文明施工措施. (25) 11. 环境保护、水土保持措施 (26)
一、概述 两河口水电站位于四川省甘孜州雅江县境内的雅砻江干流上，电站坝址位于雅砻江干流与鲜水河支流的汇合口下游约2Km 处河段，下距雅 江县城约25Km，雅砻江县城有318 国道通过，从坝址经雅江沿318 国道 至成都公路里程为536Km，坝址流域面积 6.57 万Km2，坝址处河流多年 666m3/s 。 两河口水电站为雅砻江中、下游的“龙头”水库，对其下游的雅砻江梯级电站以及金沙江、长江干流电站的梯级补偿作用显著。电站开发 任务为以发电为主，兼顾防洪。电站采用坝式开发，水库正常蓄水位高 程2865.00m ，水库总库容为107.67 亿m3，调节库容65.66 亿m3，具有 多年调节能力。电站装机容量3000MW，多年平均发电量110.00 亿KWh。 电站采用坝式开发，枢纽建筑物主要为拦河坝、左岸泄洪槽、放空建筑物、右岸地下引水发电系统组成。拦河坝为砾石土心墙堆石坝，最 大坝高295.00m ，左岸一条溢洪洞，一条深孔泄洪洞，一条旋流竖井非 常泄洪洞，一条放空洞（兼后期导流洞），右岸地下厂房引水发电系统。 两河口水电站2009 年开工建设，2012 年3 月具备分流条件，主体工 程分开挖工程标（开挖工程分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ标）、大坝工程标、泄水建筑 物工程标、引水发电系统工程标；本锚索施工段为水利水电十二局开挖 I 标段坝肩开挖EL2975-3020 段坡面深层支护工程。根据施工投标文件 和合同文件，右坝肩支护工程需锚索共计21 根，预应力锚索（500KN～2000 KN ）长度30～50m，均为无粘结锚索，而水电十二局收悉设计发送 关于《右坝肩2875.00m 高程以上边坡锚索布置图（1/4 ～4/4 ）》，本项 目变更锚索共计111 根，预应力锚索（500KN～1000 KN）长度30～50m， 均为无粘结锚索。 根据最后确定的右坝肩锚索支护范围扩大，实际施工图纸工程量较合同工程量大幅增加，在计划的工期内完成任务，难度较大。故报送《右坝肩2875.0m 高程以上边坡锚索施工方案》。 二、编制目的 针对右坝肩2875.0m 高程以上边坡锚索施工，切实落实有关建设工
锁脚锚管施工工艺工法 QB/ZTYJGYGF-SD-0310-2011 第五工程有限公司石炜炜 1.前言 1.1工艺工法概况 浅埋软弱地层修建大断面隧道，为减少基底弱化而引起的上台阶初期支护下沉和下台阶开挖初期支护的悬空引起下沉，设置锁脚锚管是控制沉降有效措施。尤其在地层软弱、地层含水量较大、拱脚积水的条件下，锁脚锚管的增设对控制拱顶和地面下沉效果非常明显。 1.2工艺原理 锁脚锚管的作用原理是通过钻孔、注浆将锚管压入岩层中，借助注浆泵的压力使浆液渗入、扩散到岩层孔隙或裂隙中，以改善岩体物理力学性能，外露端与钢架紧密相连后能有效的限制岩层及初期支护松弛变形。 对于松散破碎围岩具有一定孔隙或裂隙受扰动和爆破的围岩，选用渗入性注浆。在注浆压力作用下，浆液克服流动的各种阻力，渗入围岩的各种孔隙和裂隙中，达到岩层加固的目的。 对于致密的土质地层，选用劈裂、压密注浆。在较高的浆液压力作用下，裂隙被挤开，使浆液得以渗入，形成脉状水泥浆脉、浆液分布形成钢管为主干的树枝，凝固的浆液挟持网被压密的土体，起到固结的作用。 2.工艺工法特点 2.1安装方便，不需现场加工垫板、螺母，材料只需钢管（ф42/ф50）。 2.2注浆后可使锚固范围内的岩体得到进一步加固； 2.3操作简单，易于掌握。 3.适用范围 适用于隧道内地质较差、围岩存在松弛变形隐患、钢架基础承载力较弱地段的锚固支护、控制围岩及初支收敛变形。 4.主要引用标准 4.1《客运专线铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204） 4.2《客运专线铁路隧道工程施工质量验收暂行标准》（铁建设【2005】160
号） 4.3《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086） 4.4《铁路隧道喷锚构筑法技术规范》（TB10108） 5.施工方法 石质隧道锚管采用风动凿岩 机成孔，黄土隧道采用ZM-12T 型煤电钻钻成孔，在上台阶或中 台阶脚趾上1米左右，紧贴钢架 两侧，向下倾斜30～50o打眼孔。 成孔后采用高压风清理眼孔，插 入或敲入锚管，注浆完毕后，再 将锁脚锚管与钢架可靠连接。 6.工艺流程及操作要点图1 锁脚锚管实物照片 6.1施工工艺流程 各项工前准备→钻机就位→钻孔→清孔→插入锚管→注浆→连接钢架、锚管验收。 6.2操作要点 6.2.1 施工准备 1 使施工现场达到三通，即电源、水源、道路通。 2 清除孤石、危石以及容易掉落石块，清理锚管孔口岩面。 3 准备好锚管的各部件，准备好钻孔及配套设备。 4 确定砂浆施工配合比。 5 准备好各种质检记录表，按照各项目竣工文件以及其他相关文件要求。 6.2.2 锚管制作 材料采用锁脚注浆锚管，杆身必须调直无缺损并除去杆上油污、铁锈、杂质。杆体直径要均匀、一致。进场材料必须按规定进行抽样检测，合格后方能使用。头部作成锥形，杆身间隔15cm钻直径为6mm孔（参照超前小导管加工方法）。
附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法） 1 化学锚栓抗拉性能计算 单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值： N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力 N Rd,s ：钢材破坏承载力 1.1 N Rd,c —— 混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算 计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N 公式中：N Rd,c0 —— 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。 表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度 锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20 N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9 h nom (mm)1）80 90 110 125 170 注：1）h nom 为标准埋置深度 公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。 表L.1.1.2混凝土强度影响系数 混凝土强度等级立方体抗压强度 f B,N f ck,cube(N/mm2) C20 20 0.94 C25 25 1.0 C30 30 1.05
C40 40 1.12 C45 45 1.20 C50 50 1.25 C55 55 1.30 C60 60 1.35 注：f B,N 也可按公式计算： f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80 限制条件： 20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2 公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算： f T = h act / h nom 实际埋深限制h act： h nom≤h act≤2.0×h nom 公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。 表L.1.1.3锚栓间距影响系数 锚栓间距 锚栓规格 s(mm) M8 M10 M12 M16 M20 40 0.63 45 0.64 0.63 50 0.66 0.64 55 0.67 0.65 0.63 60 0.69 0.67 0.64 65 0.70 0.68 0.65 0.63 70 0.72 0.69 0.66 0.64 80 0.75 0.72 0.68 0.66 90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.65 120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.68 140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.71 160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.74 180 1.00 0.91 0.86 0.76 200 0.95 0.90 0.79 220 1.00 0.94 0.82 250 1.00 0.87 280 0.91 310 0.96 340 1.00 注：f A,N 也可按公式计算： f A,N =0.5 + s / 4 h nom 化学锚栓间距限制条件： s min ≤ s ≤ s cr,N s min = 0.5 h nom s cr,N = 2.0 h nom
操作规程编号：YTO-FS-PD936 锚机安全操作须知通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
锚机安全操作须知通用版 使用提示：本操作规程文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1、使用前的准备 1）使用前对液压锚机应启动油泵并确认油压、油温及运转正常，无异声，无泄漏，高位油柜油位正常。 2）对电动锚机应检查马达运转是否正常，温度是否正常。 3）检查刹车带、制链设备。导链设备、离合器等是否正常。 2、抛锚操作 1）根据锚地及周围情况，风、流压及本船状况选择抛锚方法。 2）把船舶对地停住，用锚机倒出锚和锚链至适当位置，用刹车刹住锚链，脱开锚机离合器，把握时机，用刹车控制出链速度将锚抛下，松链时把锚链拉紧伸直，避免锚链在海底堆积起来。如为深水抛锚，应尽早将锚松至海底后，再按上述步骤抛锚。另外，在已松出两节锚链或足以使锚抓底之后，暂停松链，使船舶回转到朝着盛行的风或流作用力的方向上，然后再继续松出锚链，必要时根据
中铁二局拉林铁路8标工程指挥部第四项目部 技术交底记录表
新建川藏铁路拉萨至林芝LLZQ-8标 锁脚锚管施工技术交底 编制：_________________ 复核：_________________ 审核：_________________ 中铁二局拉林铁路LLZQ-8标段指挥部四项目部 2015年8月
隧道锁脚锚管施工技术交底 一、编制目的 由于隧道采用台阶法施工开挖，拱部拱架安装后，暂时不能封闭成环，安全质量隐患大，锁脚锚管通过约束其沿洞轴方向的转动自由度，合理的锚管长度和打入角度不仅有利于限制围岩的变形，而且有助于支护结构承载力的发挥。 二、编制依据 （1）《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）； （2）《铁路隧道工程施工质量验收标准》（TB10417-2003）； （3）朗镇2#隧道、则弄隧道设计图。 三、适用范围 中铁二局拉林铁路LLZQ-8标段指挥部四项目部朗镇2号隧道、则弄隧道。 四、技术要求及工艺流程 1.技术要求：锚管施作时其规格型号、长度及根数必须符合设计要求（规格型号Φ42 t=3.5mm热轧无缝钢管，每根长4米，每拱脚部位设置两根，每榀拱架设计八根。施工中若有必要，可按现场情况增加锚管个数，确保拱架加固牢靠）。 2.工艺流程 立拱架→钻孔→验收孔深→锚管制作及安装→U型或L型卡筋焊接固定 1）立架：按照设计要求立钢架
2）钻孔：立架后即时进行锁脚锚管施工，钻孔前先标识出需钻孔的位置，钻孔角为20°进行钻孔，位置位于拱脚上方30cm处，钻孔深度大于锚管锚固长度的95%，但超长值不大于10cm。 3）锚管制作及安装：采用Φ42壁厚3.5mm热轧无缝钢管，安装时用凿岩机直接将钢管打入孔中。 4）Φ22L型卡筋焊接固定,要求钢筋与锚杆搭接10倍d（22cm）单面满焊，且与钢架双面满焊。 五、安全、质量保证措施 1．安全保证措施 1）钻孔前，检查工作环境的安全状态，在确认安全的情况下，进行钻孔作业； 2)焊钳与手把线连接牢固，不得用胳膊夹持焊钳，清除焊渣时，面部避开被清理的焊缝。 2．质量保证措施 1）严格执行质量标准，按图纸和施工技术规范施工； 2）加强现场施工管理，控制好钻孔角度、孔深、锚管的长度、数量、U（L）型卡筋的焊接等。 锁脚锚管打设示意图：
化学锚栓计算： 采用四个级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2 ， f u =500N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 。 荷载大小： N= KN V= KN M=×= KN ·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250 My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：
,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： = N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数： ,,90 0.70.3 0.70.390 s N cr N c c ψ=+=+?= 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数： ,9030 0.50.5200200ef re N h ψ-=+=+ =
文件编号：TP-AR-L7383 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 掘锚机安全操作规程正 式样本
掘锚机安全操作规程正式样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 一、主要危险源 1．作业地点顶帮支护不完好，有悬矸活石。 2．空顶作业。 3．掘锚机的闭锁装置和保护装置不齐全，不可 靠。 3．掘进时警戒设置不可靠，警戒范围内有人。 4．掘锚机后退（前进）时，未通知周围人员撤 离至安全地点，缆线未提前检查、吊挂妥当。 5．未按规定程序进行操作，误操作。 6．掘锚机检修时，未严格执行“停送电制 度”。
7．在截割臂或铲板下方检修时，未按规定采取可靠防卸压措施。 8．临时支护装置不完好或未正常使用。 9．在掘锚机上作业时，站位或防护不到位。 二、适用范围 第1条本规程适用于掘锚机操作人员。 三、上岗条件 第2条掘锚机司机必须经过专业培训，考试合格后，持证上岗。 第3条掘锚机司机必须掌握巷道支护参数，熟悉机器的结构、性能、工作原理，掌握其操作方法，熟知安全注意事项，能够进行一般性维护保养和故障处理。 四、安全规定 第4条作业前必须进行本岗位危险源辨识，
化学锚栓计算： 采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2 ， f u =500N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 。 荷载大小： N=5.544 KN V=2.074 KN M=2.074×0.08=0.166 KN ·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250 My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：
,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： =8248.64 N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数： ,,90 0.70.3 0.70.390 s N cr N c c ψ=+=+?=1.0 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：
扩大头预应力锚索施工方案 锚索成孔采用专业锚杆钻机带D150mm钢套管成孔至锚杆自由端长度，然后换用D60mm钻杆在专业锚杆钻机钢套管钻孔至扩大头锚杆锚固段末端深度（即锚杆长度：自由端和锚固段之和），然后插入注浆管进行分两次高压喷注加速凝剂水泥浆，其施工工序主要包括孔位放样、锚杆钻机带D150mm钢套管钻孔，锚杆钻机钢套管内D60mm钻杆钻孔、浆液配制、二次高压喷射注浆。 锚索杆体在地面加工后，采用人工抬运至施工点，直接下入孔中，然后连接注浆机压浆管注浆，注浆采用“两次”注浆工艺。待锚索头部腰梁施工约8天后（同时预应力锚索注浆后间隔时间不能小于8～10天）可进行张拉锁定。 一、扩大头锚杆施工工艺流程如下图示 扩大头锚杆施工工艺框图 二、锚索设计参数及施工要求 1、钻孔前应根据设计要求确定孔位并定出标志，孔位垂直方向允许偏差为土50mm，水平方向允许偏差为3%，钻孔直径150mm； 2、钻孔不宜采用泥浆护壁，成孔困难时应采用套管跟进； 3、钻孔应超过锚杆设计长度0.5-1.0m； 4、锚筋应严格按照设计要求下料，其允许偏差为50mm，其外露长度由施工单位根据张拉设备确定； 5、锚杆自由端要抹一层黄油，并套波纹管扎牢；
6、安装就位前，要认真清除钢绞线表面的污物； 7、锚杆水泥采用42.5R普通硅酸盐水泥，水灰比为0.4～0.5，为缩短试验时间，加入适量的速凝剂； 8、高压旋喷时浆压力不小于20MPa，拔管速度为0.1~0.2m/min。 9、锚固体设计强度为30MPa，达到70%后方可进行张拉锁定锚索； 三、锚索施工程序与工艺 1、测量放线。钻孔前先根据要求测放孔位，并用竹签进行标记。 2、钻孔 ①选择CH-90型锚杆钻机。 ②钻机就位后，应保持平稳，导杆或立轴与钻杆倾角一致，并在同一轴线上，倾角30度。 ③施工中根据地质条件可选择两种钻头，土层中选用三角合金钻头，岩层中选用专用圆柱型钻头。 ④成孔直径不小于150mm，钻进时采用带D150mm钢套管跟进钻孔，钻孔至锚杆扩大头部分始端时，换用D60mm钻杆在D150mm钢套管内钻至锚杆锚固段末端外1米处。在钻进过程中，应精心操作，精神集中，合理掌握钻进参数，合理掌握钻进速度，防止埋钻、卡钻等各种孔内事故。一旦发生孔内事故，应争取一切时间尽快处理。 ⑤钻孔完毕后，拔管至锚固段末6m，插入转杆进行高压旋喷注浆扩孔、长度6m，重新插入D60mm钻杆至锚固段末，插入预制好的6X7Ф5钢绞线、钢套管，先在钢套管内进行高压一次喷射注浆至孔口流出浆液为止，待4小时后进行高压二次注浆至孔口流出浆液为止。 造孔是锚固工程施工中至关重要的一环，如果造孔速度慢，会直接影响到工程成本和经济效益；如果造孔质量差，则会影响到锚杆的安装、水泥浆的灌注质量，进而影响到锚杆与水泥浆以及水泥浆与孔壁的粘结力，致使锚杆达不到设计要求。因此，在锚固孔的钻凿过程中，必须严格按设计要求施工，以确保锚固孔成孔质量。 锚固孔的质量必须符合规范要求。我国工程建设标准化协会编制的《土层锚杆设计与施工规范》(CECS22-90)规定： ⑴锚杆孔距水平方向允许偏差±100mm，垂直方向孔距允许偏差±50mm； ⑵钻孔底部的偏斜尺寸不应大于锚杆长度的3%； ⑶锚固孔深度应不小于设计长度（高出设计长度0.5～1.0m），也不宜大于设计长度的1%。 作为钻孔质量监控的一项措施，施工人员必须认真填写钻孔钻进中原始记录
The Daily Operation Mode, It Includes All The Implementation Items, And Acts To Regulate Individual Actions, Regulate Or Limit All Their Behaviors, And Finally Simplify Management Process. 编订：XXXXXXXX 20XX年XX月XX日 液压退锚机操作规程简易 版
液压退锚机操作规程简易版 温馨提示：本操作规程文件应用在日常的规则或运作模式中，包含所有的执行事项，并作用于规范个体行动，规范或限制其所有行为，最终实现简化管理过程，提高管理效率。文档下载完成后可以直接编辑，请根据自己的需求进行套用。 一、用途和性能 MST系列液压退锚机是一种新型的拆卸回收 锚具、锚杆托盘、锚网、钢带并及时放顶的一 种专用工具，该机采用双缸式结构，结构简 单、操作方便、质量轻、退锚力大。 MST系列液压退锚机的开发，从根本上解决 了煤矿进风区、老塘、采空区、回风区的锚索 支护板速放顶问题。锚具和锚索托盘的回收利 用，降低了材料消耗，节约了支护成本;进风 区、老塘、采空区、回风区跟随回采的推进， 顶板快速塌落，是瓦斯和煤尘积存空间尽可能 缩小，排除了瓦斯和煤尘积存的隐患。
二、使用注意事项 1、退锚机的安装使用、维护保养人员必须经过专业培训，以免使用不当损坏设备或对人员造成伤害。 2、退锚机的操作人员都要配戴防护眼镜，以免破裂的煤块飞出伤人。 3、退锚机工作时，若出现打空现象，可旋松手动油泵的卸荷手轮，将手动油泵空打几下，排除泵内的空气，然后再旋紧卸荷手轮，投入使用。 4、必须做到油泵清洁，快速接头连接前要清洁接头上的灰尘和污物。 5、高压油管每年要做一次打压试验，试验压力不低于90MPa.
点支式（桁架支承）玻璃幕墙 支座化学锚栓强度计算书 本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12 化学锚栓，模型如下图。 第一章、荷载计算 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B ：玻璃宽度 H ：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（ KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取 1.60 μs：风荷载体型系数，取 1.2 μz：风荷载高度变化系数，取 1.527 青岛市地区风压 W0=0.6 KN/m（按 50 年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2>1.0 KN/m2 取 W K=1.76 KN/m2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m2) r w：风荷载作用效应的分项系数，取 1.4 W=r w × W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m2
3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK：玻璃幕墙构件自重标准值，取 0.50 KN/m2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A=1.2× G AK=1.2 × 0.50=0.60 KN/m2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) βE：动力放大系数，取 5.0 αmax：水平地震影响系数最大值，取 0.08 G AK：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取 0.50 KN/m2 q EK=E max G AK =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m2 q E =γE×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m2 5、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K=ψW ·q WK+ψE ·q EK =1.0 × 1.76+0.5 × 0.20 =1.86 KN/m2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψ W·γ W· q WK+ ψ E ·γ E · q EK =1.0 × 1.4× 1.76+0.5 × 1.3 × 0.20 =2.59 KN/m2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按 15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为 2.59 KN/m，桁架的分格宽度为1549 mm。 、化学锚栓拉剪计算 采用 SAP2000 软件对桁架进行力学计算，在荷载设计值作用下得出桁架支座处受力情况。由化学锚栓承受由桁架传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。 化学锚栓所受轴力：N=35.33 KN 化学锚栓所受剪力：V=4.20 KN 化学锚栓所受弯矩：M =0.33 KN·m M12化学锚栓的设计拉力N t b =17.6 KN，设计剪力N V b =17.2 KN。 作用于一个化学锚栓的最大拉力： N t= My t m y i2
锁脚锚杆施工作业指导书 1 目的 为了规范地铁暗挖车站锁脚锚杆施工作业，有效预防和杜绝因施工作业不规范等原因导致的施工安全事故的发生，确保地铁暗挖车站锁脚锚杆的施工安全，特制定本作业标准。 2 范围 适用于本公司所属各项目的地铁暗挖车站锁脚锚杆施工。 3 术语定义 无 4 职责 4.1 作业人员职责 4.1.1钻孔工负责锁脚锚杆施工的钻孔作业。 4.1.2材料工负责锁脚锚杆的加工、运输、安装和封孔。 4.1.3注浆人员负责工作面清理、现场调配水泥浆液和注浆作业。 4.2 监督管理机构及人员职责 4.2.1现场技术员负责按照施工技术交底要求对现场施工进行监督指导，以及现场施工技术问题的及时上报和技术问题解决方案的跟踪实施。 4.2.2现场安全员负责按照施工安全交底要求对施工现场各危险源进行监控，发现施工中出现的安全隐患并及时消除，及时上报施工安全事故。 4.2.3现场管理人员负责施工作业的组织、协调和管理；施工机具和材料的调配；监督和指挥现场施工作业。 5 作业流程图
6 作业标准 6.1施工准备 6.1.1班前会： 1）熟悉图纸，技术交底，各自任务及安全注意事项说明。 2）每个班组配置一台对讲机，每天上班前充好电，进入竖井前应确认对讲机电量是充足的、频道是保持一致的，并打开对讲机保持联络。 6.1.2机料准备： 1）从材料库中取出的原材料都应是检验合格的材料，并应该有合格证或者检验合格报告。 2）水泥：优先采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，强度等级不低于32.5MPa。 3）砂采用机制砂，规格为粒径＜2.5mm的中细砂。 4）锚杆：定制专用中空锚杆。 5）机具：空压机、搅拌机、钻机、注浆泵、钻杆、钻头、配件等。 6.1.3个人防护：工作服穿着整齐，安全帽，安全带，长统雨鞋，防护面罩，防护手套。 6.1.4通风及照明： 1）进入竖井前先打开通风设备。 2）进入竖井前先打开竖井和连通道内的照明灯，并预备备用手电筒。