卸料平台搭设方案
一、工程概括
1
安徽省巢湖市
以开工令确定开工日期。
3、层高
一层3.15m，2～18层3.0m。
59#楼建筑总高度为55.6m,机房顶高度为64.9m；70-73#建筑总高度54.7m，机房高度为64.9m。
（二）、设计依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003
2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社
3、《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社
（三）、结构布置 1、搭设部位
为提高材料周转效率，本工程计划在主体结构施工时每个单元设一个卸料平台，一共六个，其搭设位置如下：59#楼在南面1/10～1/13交A 轴及2/13～2/16交A 轴间各搭设一个；70#楼在南面9至12轴之间搭设；71#、72#、73#楼在南面9至12轴之间搭设；各搭设一个。 2、受料平台形式
受料平台采用槽钢制作，拦杆采用Φ48X3.5钢管焊接，主杆16#槽钢与腹杆14a 槽钢采用满焊连接，焊缝高度为6mm ；平台面采用30mm 厚木板，周边设300mm 高踢脚板。详细尺寸见示意图。 3、已知条件
受料平台主杆采用16#槽钢制作，腹杆采用14a 槽钢制作，拦杆高度为1100mm ，横向间距1.2m ，上部采用Φ18钢丝绳拉结。受料平台荷载按15KN （1.5吨）计算，同时操作人员按4人计算。 （四）计算内容
主杆和腹杆的抗弯、抗剪强度、变形，吊耳抗拉强度、抗剪强度，焊缝连接、Φ16钢丝
绳强度验算。 （五）荷载计算 1、恒载计算
（1）主杆恒载标准值G z 由构架基本结构杆部件的自重G K1、作业层表面材料的自重G K2和外部
荷载G K3组成，即：
G z =G K1+ G K2+ G K3
16#槽钢理论重量为19.752Kg/m ，14a 槽钢理论重量为14.54Kg/m ，Φ48×3.5钢管理论重量为3.84Kg/m ，木板的理论重量为600Kg/m 3，外部荷载为1.5吨。
G z =19.752×5×2+14.54×2.75×7+3.84×(60×1.1+12)
+600×2.8×4.5×0.03+1500=2460Kg =24.1KN
（2） 腹杆恒载标准值G f 作业层表面材料的自重G K2和外部荷载G K3组成，即：
G f = G K2 + G K3=600×2.8×0.75×0.03+1500=1538 Kg =15.4KN
2、施工荷载计算
KN kg nq Q k k 2.3320804==?== 3、荷载组合
（1）主杆
KN Q G P k k z 7.162/2.34.121.242.12/4.12/2.1=?+÷?=+= q z =P z /L=16.7/2.25=7.42 KN/m （2） 腹杆
KN Q G P k k f 96.222.34.14.152.14.12.1=?+?=+= q f =P f /L=22.96/2.75=8.34 KN/m （六）主杆强度计算
16
号槽钢的截面特性：342117,935,162.25cm W cm I cm A x x === mm t mm S I w x x 5.8,108:==
1、主杆受力形式为
（1）验算16号槽钢的抗弯强度
m
KN l P M z ?=?=?=2.955.07.16max
2
23
6max /205][/7910117102.9mm N mm N W M x a =<=??==οο 槽钢的抗弯强度验算合格。 （2）验算16号槽钢的抗剪强度
KN P V z 7.16==
223
/100][/2.185.8108107.16mm N mm N t I VS w x xT =<=??==ττ
槽钢的抗剪强度验算合格。 （3）验算槽钢的挠度
主杆受力简图1
P
[]f
mm
a
l
EI
a
P
f z<
=
+
?
?
?
?
?
?
=
+
=33
.2
)
550
2250
(
10
935
10
206
3
550
10
7.
16
)
(
34
3
2
3
2
mm
a
f
mm
f0.3
250
750
250
]
[
33
.2=
=
=
∠
=
槽钢的挠度验算合格。
2
（1）验算16号槽钢的抗弯强度
m
KN
l
ab
P
M z?
=
?
?
?
=
=9.
14
2.2
5.1
7.
16
7.3
1
max
2
2
3
6
max/
205
]
[
/3.
127
10
117
10
9.
14
mm
N
mm
W
M
x
a
=
<
=
?
?
=
=ο
ο
槽钢的抗弯刚度验算合格。
（2）验算16号槽钢的抗剪强度
KN
l
a
P
V z93
.9
3700
2200
7.
16
max
=
?
=
=
2
2
3
max/
100
]
[
/
1.
10
5.8
108
10
93
.9
mm
N
mm
N
t I
S
V
w
x
xT=
<
=
?
?
=
=τ
τ
槽钢的抗剪刚度验算合格。
（3）验算槽钢的挠度
()()
3
2200
1500
2
1500
3700
10
935
10
206
9
10
2200
7.
16
3
2
9
3
2
4
3
3
3
2?
?
+
?
?
?
?
?
?
?
=
+
=
ab
a
l
EI
b
P
f
x
z
mm
a
f
mm
f8.
14
250
3700
250
]
[
7.8=
=
=
∠
=
槽钢的挠度验算合格。
主杆受力简图2
3、主杆受力形式为
（1）验算16号槽钢的抗弯强度
m KN a l a q l M z ?=-?????=-=
76.1)25.27.32(25.242.77
.381)2(812
222max
223
6
max /205][/1.151********.1mm N mm N W M x a =<=??==οο 槽钢的抗弯强度验算合格。 （2）验算16号槽钢的抗剪强度
KN a l l a q V Z 78.11)25.27.32(7
.3225.242.7)2(2=-???=-=
223
/100][/8.125.81081078.11mm N mm N t I VS w x xT =<=??==ττ
槽钢的抗剪强度验算合格。 （3）验算槽钢的挠度
][24.2)37002250
31(10
93510206241450225042.7)31(244
333f mm l a EI b a q f z <=?-???????=-?= mm a f mm f 9250
2250
250][24.2===
∠= 槽钢的挠度验算合格。
（七）腹杆强度计算
14a 号槽钢的截面特性：3425.80,564,516.18cm W cm I cm A x x ===
mm t mm S I w x x 0.6,104:==
主杆受力简图3
q
1、腹杆受力形式为
（1）
算腹杆的抗弯强度
m KN l
P M f ?=??==
785.1575.296.224
1
41max 2
23
6max /205][/196105.8010785.15mm N mm N W M x a =<=??==οο （2） 算腹杆的抗剪强度
KN P V f 48.112
96
.222==
=
223/100][/4.180.61041048.11mm N mm N t I VS w x x =<=??==ττ
（3） 验算腹杆的挠度
][6.810564102064827501096.22484
33
33
f mm EI l P f f <=??????==
mm a f 11250
2750250][===
2、腹杆受力形式为
（1） 腹杆的抗弯强度
m KN l q M f ?=??==88.775.234.88
1
8122max
223
6
max /205][/9810
5.801088.7mm N mm N W M x a =<=??==οο 腹杆受力简图
14a槽钢
腹杆受力简图
q
14a槽钢
（2） 算腹杆的抗剪强度
KN l q V f 47.112
75
.234.82=?=
=
223/100][/4.180.61041047.11mm N mm N t I VS w x x =<=??==ττ
（3） 验算腹杆的挠度
][3.510
56410206384275034.8538454
34
4
f mm EI l q f f <=??????== mm a f 11250
2750250][===
（八）底板厚度计算
1、作用在梁底模板上的均布荷载 宽度按1000、跨度按750计算
KN Q G q k K 5.221/)2.34.1152.1(1/)4.12.1(3=?+?=+= 2、底板厚度
l 为计算跨度，b 为计算宽度，单位为mm
按强度要求： mm b q l h 1.271000
5
.228.77508.733===
按刚度要求：
mm b q l h 2.241000
5
.2265.475065.4===
底板厚度取h=30mm
（九）吊环强度计算 1、吊环选用计算
吊环最不利受力状态为集中荷载位置在吊环处 2/50][2mm N A
n P z
==
οο 式中：σ——吊环的拉应力， N/mm 2 P z ——主杆的集中荷载， N
n ——吊环的截面个数，一个吊环时为2
A ——一个吊环的截面积，mm 2 选用Φ22直径的吊环，截面积为380 mm 2
则：23
/50][/44380
2107.1622mm N N A n P z =<=???=?=
οο 满足要求。
2、吊环焊缝连接计算 2/1602mm N f t
l P w t W z
==
ο 式中：σ——焊缝强度， N/mm 2 P z ——主杆的集中荷载， N l w ——焊缝的计算长度，mm ；
t ——连接件的较小厚度，mm ；16#槽钢为8.5 mm f t w ——角焊缝的抗拉强度设计值，160N/ mm 2
223/160/985
.840107.162mm N f mm N t l P w t W z
=<=???=?=
ο 满足要求。
（十）验算钢丝绳强度 1、钢丝绳受力计算
钢丝绳最不利受力状态为集中荷载位置在吊环处
钢丝绳斜拉角度：
76.4824.41901450
22502800
901
=-=+-=-tg α
钢丝绳所受的拉力：
KN P T Z 4.4672
.04
.33cos 2==
÷=α 2、钢丝绳选用
选用Φ18钢丝绳（1×37），公称抗拉强度为1520N/mm 2，破断拉力总和P g =298KN ，
234.196mm A s = 则 g b P S α= 1
K S S b
=
式中：S b ——钢丝绳破断拉力，KN ； S ——钢丝绳的容许拉应力，KN ；
P g ——钢丝绳破断拉力总和，KN ； α ——荷载不均衡系数，α=0.85； K 1——钢丝绳使用安全系数，K 1=5。 3、钢丝绳强度验算
KN P S g b 3.25329885.0=?==α KN K S S b 66.505
3.2531===
T=46.4 Φ 18 钢丝绳强度验算合格。 (十一 )上部预埋铁件计算 1、预埋铁件形式 2、预埋铁件验算 αsin F F j = 2 13/cos sin μμαα+≤ ST s j f A F K 式中：F j ——作用于预埋铁件上的拉力，N ； F ——外力，F=T ，N ； α——外力F 与预埋铁件的轴线夹角； A s ——总锚筋断面积，mm 2 ； μ1——系数，α=45°时；μ1=0.8 μ2——摩擦系数，μ2 =1 f st ——锚筋抗拉强度设计值，f st =205N/ mm 2 K 3——抗拉剪强度设计安全系数，K 3=1.6 F 预埋件1受力简图 j F KN F F j 14.3276.48sin 4.46sin =?== α 205 ) 8.01/72.0693.0(1014.326.1)/cos (sin 3213?+??= += ST s j s f A F K A μμαα A=314×2=628mm 2 A>A s 满足要求 受料平台安装示意图 2408mm A s = （十二）附图 受料平台剖面图 钢板
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