目录
第一部分设计任务书-------------------------------------2 第二部分设计说明书 ------------------------------------3 第三部分设计施工图纸-----------------------------------24 第四部分参考资料---------------------------------------26 第五部分小结 ------------------------------------------27
第一部分 设计任务书
一、设计目的和方法
通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定主、次梁的结构布置方案。确定板的厚度和主、次梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。按照塑性内力重分布的方法进行板、次梁的内力和配筋的计算。按照弹性理论进行主梁的内力和配筋的计算。 二、设计题目-钢筋混凝土现浇楼盖设计
某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm ，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计。 三、设计任务及要求 1、设计内容 （1）结构布置
确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。 （2）双向板设计
进行荷载计算，按弹性和塑性方法进行内力和配筋计算，绘制板的配筋图。 （3）支承梁的设计 2、设计条件
（1）平面尺寸l ox =3.6m ，l oy =4.2m ，楼面均布活荷载q =4.5kN/㎡。
（2）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹底。
荷载：永久荷载主要为板，面层及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m 3,水泥砂浆容重20kN/m 3,石灰砂浆容重17kN/m 3,分项系数G γ=1.2。分项系数Q γ =1.3或1.4。
楼盖结构平面布置如图1-1所示。
四、 设计成果
（一）、计算说明书一份，包括：
封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录、设计心得。
（二）、施工图应包括：
① 结构平面布置图；
② 板的配筋图； ③ 支承梁的配筋图。
图1-1 楼盖结构平面布置图（ox l =3.6m ，oy l =4.2m ）
第二部分设计说明书
一、结构布置
1．结构布置及构件尺寸选择
双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以
3-5m为宜，本双向板肋梁楼盖设计双向板区格平面尺寸l
ox =3.6m ，l
oy
=4.2m，即
支承梁短边的跨度为3600mm，支承梁长边的跨度为4200mm，根据图1所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1-2所示。
图1-2 双向板肋梁楼盖结构平面布置图
板、次梁和主梁的截面尺寸拟定
板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=3600/50=72mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。
支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14～l/8,
长跨梁截面高度h=(4200/14～4200/8)=300～525mm,故取h=400mm。
长跨梁截面宽 b=h/3～h/2=(400/3～400/2)=133.3～200mm,故取b=200mm。
短跨梁截面高 h=(3600/14～4500/8)mm=257～405mm,故取h=400mm。
短跨梁截面宽 b= h/3～h/2=300/3～300/2=100～150mm,故取b=200mm。2．荷载计算
由于活荷载标准值大于4kN/m2，则取r
Q =
1.3。
活荷载设计值：q=r
Q q
K
=1.3×4.5=5.85kN/m2
恒荷载设计值：g=r
G g
K
=1.2×g
K
20mm厚水泥砂浆地面：0.02×20kN/m3=0.4kN/m2
100mm厚钢筋混凝土现浇板：0.10×25kN/m3=2.5kN/m2
15mm厚石灰砂浆抹底：0.015×17kN/m3=0.255kN/m2
g
K
=0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2
g=3.155×1.2=3.786kN/m2
折算恒载设计值： p′=g+q/2=3.786+6.3/2=6.711 kN/m2折算活荷载设计值：p″=q/2=5.85/2=2.925 kN/m2
荷载设计值： p=g+q=3.786+5.85=9.636 kN/m2
二、板的计算
（一）按弹性理论计算
图1-3 连续双向板荷载棋盘式布置图（1）弯矩计算
A区格板（中央区格板）
①跨中弯矩
本区格为四边固定板，则其跨中弯矩M=M
1+M
2
。M
1
是在（g+q/2）荷载作用下
按四边固定计算出跨中弯矩，M
2
是在q/2荷载作用下按四边简支情况下计算的跨
中弯矩。
m x =m
x
+0.2m
y
, m
y
=m
y
+0.2m
x
因l
x /l
y
=3600/4200=0.85，查附表得：αx1=0.0241 ；αy1=0.01542 ；
αX2=0.0496 ；αy2=0.0349 ；
M X =M
X1
+M
X2
=α
x1
（g+q/2）l
2+α
x2
2
q
l
2
=[(0.0241+0.2×0.01542)×6.711+(0.0496+0.2×0.0349)×2.925]×3.62 =(0.02718×6.711+0.05658×2.925)×3.62
=4.509kN.m
M y =M
y1
+M
y2
=α
y1
（g+q/2）l
2+α
y2
2
q
l
2
=[(0.01542+0.2×0.0241)×6.711+(0.0349+0.2×0.0496)×2.925]×3.62 =(0.02024×6.711+0.04482×2.925)×3.62
=3.459kN.m
②支座弯矩
本区格为四边固定板，查表得α
x '=-0.0618 ，α
Y
'=-0.0549
M X '=α
x
'（g+q）l
2=-0.0618×9.636×3.62=-7.718 kN.m
M y '=α
Y
'（g+q）l
2=-0.0549×9.636×3.62=-6.856 kN.m
B区格板（边区格板）l
x
=3.6m,
l y =l
n
+h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.05m n +a/2+b/2=3.9+0.12/2+0.20/2 则l y 取4.05m ①跨中弯矩 m x =m x +0.2m y ；m y =m y +0.2m x 因l x /l y =3600/4050=0.89，查附表得：αx1=0.02722 ；αy1=0.0155 ； αX2=0.0466 ；αy2=0.0352 ； M X =M X1 +M X2 =α x1 （g+q/2）l 2+α x2 2 q l 2 =[(0.0272+0.2×0.0155)×6.711+(0.0466+0.2×0.0352)×2.925]×3.62 =(0.03032×6.711+0.05364×2.925)×3.62 =4.670kN.m M y =M y1 +M y2 =α y1 （g+q/2）l 2+α y2 2 q l 2 =[(0.01542+0.2×0.0241)×6.711+(0.0352+0.2×0.0466)×2.925]×3.62 =(0.0210×6.711+0.04452×2.925)×3.62 =3.514kN.m ②支座弯矩 查表得α x '=-0.0669 α Y '=-0.05638 M X '=α x '（g+q）l 2=-0.0669×9.636×3.62=-8.354 kN.m M y '=α Y '（g+q）l 2=-0.05638×9.636×3.62=-7.043 kN.m C区格板（边区格板） l x =l n +h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45m n +a/2+b/2=3.3+0.12/2+0.2/2 则l x 取3.45m, l y =4.2m ①跨中弯矩 m x =m x +0.2m y ；m y =m y +0.2m x 因l x /l y =3450/4200=0.82，查附表得：αx1=0.02214 ；αy1=0.0276 ； αX2=0.0539 ；αy2=0.0340 ； M X =M X1 +M X2 =α x1 （g+q/2）l 2+α x2 2 q l 2 =[(0.02214+0.2×0.0276)×6.711+(0.0539+0.2×0.0340)×2.925]×3.62 =(0.02766×6.711+0.0607×2.925)×3.62 =4.707kN.m M y =M y1 +M y2 =α y1 （g+q/2）l 2+α y2 2 q l 2 =[(0.0276+0.2×0.02214)×6.711+(0.0340+0.2×0.0539)×2.925]×3.62 =(0.0320×6.711+0.04478×2.925)×3.62 =4.481kN.m ②支座弯矩 查表得α x '=-0.0697,α Y '=-0.0748 M X '=α x '（g+q）l 2=-0.0697×9.636×3.62=-8.70kN.m M y '=α Y '（g+q）l 2=-0.0748×9.636×3.62=-9.34 kN.m D区格板（角区格板） l x =l n +h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45m n +a/2+b/2=3.3+0.12/2+0.2/2 则l x 取3.45m, l y =l n +h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.050m n +a/2+b/2=3.9+0.12/2+0.20/2 则l y 取4.050m ①跨中弯矩 m x =m x +0.2m y ；m y =m y +0.2m x 因l x /l y =3450/4050=0.86，查附表得：αx1=0.03158 ；αy1=0.02168； αX2=0.0496 ；αy2=0.0349 ； M X =M X1 +M X2 =α x1 （g+q/2）l 2+α x2 2 q l 2 =[(0.03158+0.2×0.02168)×6.711+(0.0496+0.2×0.0349)×2.925]×3.62 =(0.0359×6.711+0.05658×2.925)×3.62 =5.267kN.m M y =M y1 +M y2 =α y1 （g+q/2）l 2+α y2 2 q l 2 =[(0.02168+0.2×0.03158)×6.711+(0.0349+0.2×0.0496)×2.925]×3.62 =(0.0280×6.711+0.04482×2.925)×3.62 =4.134kN.m ②支座弯矩 查表得α x '=-0.08184,α Y '=-0.07296 M X '=α x '（g+q）l 2=-0.08184×9.636×3.62=-10.215 kN.m M y '=α Y '（g+q）l 2=-0.07296×9.636×3.62=-9.116 kN.m （2）截面配筋计算 ①折减系数 由于板与梁四边整体连接，各板区格可进行如下调整: <1>中间区格A ：跨中截面和A —A 支座的弯矩乘以折减系数0.8。 <2>边区格B ：l b /l=3600/4200=0.86<1.5,跨中截面和A —B 支座截面的弯矩乘以 折减系数0.8。 <3>边区格C ：l b /l=4200/3600=1.17<1.5，跨中截面和A —C 支座截面的弯矩乘 以折减系数0.8。 <4>角区格D ：跨中截面支座截面的弯矩均不折减。 ②截面有效高度h 0： 短边方向跨中截面h ox =100-20=80mm 长边方向跨中截面h oy =100-30=70mm 支座截面h 0=100-20=80mm （3）配筋计算 As= ox s y x h f M r s 取0.9 ， f y =300N/mm 2(HRB335) 中间区格A x 方向跨中截面配筋计算： As=4.509×0.8×106/0.9×80×300=167mm 2 中间区格A y 方向支座截面配筋计算： As=6.856×0.8×106/0.9×80×300=254mm 2 最小配筋率Ρmin =max ｛0.45f t /f y ，0.2%｝，各配筋满足最小配筋要求，具体结果 见表1—1。 表1—1 截面配筋计算 （二）按塑性理论计算 （1）将楼盖划分为A、B、C、D四种区格板，每区格板均取 m x =αm y α=(lx/ly)2 βx'=βx''=βy'=βy''=2.0 其中l y 为长跨跨长，l x 为短跨跨长。 将跨内正弯矩区钢筋在离支座边ly/4处截断一半，则跨内正塑性铰线上的 总弯矩M X ,M y 应按下列计算： M x =（l y -l x /4）m x 同理:M y =（l x -l x /4）m y 作用于板面上的荷载设计值为P=3.786+6.3=10.086kN/m2 l x =3.6-0.20=3.40m, l y =4.2-0.20=4.00m 即α=（3400/4000）=0.72 m y =αm x =0.72m y （2）中央区格A 计算跨度： l x =3.6-0.20=3.40 l y =4.2-0.20=4.00 则a=(3.40/4.00) 2=0.72, m y =am x =0.72m x ①弯矩计算 跨内正塑性铰线上的总弯矩： M X =（l y - l y /4）m x =3/4×4.00m x =3m x M y =(l x -l y /4）m y =(3.40-4.00/4)×0.72×m x =1.728m x 支座边负塑性铰线上的总弯矩: M x '=M x ''=βm x l y =2×4 m x =8 m x M y '=M y ''=βm y l x =2×3.40×0.72 m x =4.896 m x 根据虚功原理得： M X +M y + 2 1 (M x '+M x ''+M y '+M y '')=1/24pl y 2(3l x -l y ) 3 m x +1.728 m x +1/2(8 m x ×2+4.896 m x ×2)=1/24×9.636×42×（3×3.40-4） 解得 m x =2.26kN ·m/m 则 m y =αm x =0.72m x =0.72×2.26=1.63kN ·m/m m x ' =m x '' =βm x =2×2.26=4.52kN ·m/m m y '=βm y =2×1.62=3.24kN ·m/m ②配筋计算 截面有效高度h 0： 短边方向跨中截面h ox =100-20=80mm 长边方向跨中截面h oy =100-30=70mm 支座截面h 0=100-20=80mm 由于A 区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减，且取内力臂系数r s =0.9。配筋计算如下： A s = ox s y x h f M ，r s 取0.9 ，f y =300N/mm 2 (HRB335) 中间区格A y 方向跨中截面配筋计算： A s =1.62×0.8×106/0.9×70×300=68.2mm 2/m 中间区格A y 方向支座截面配筋计算： A s =3.24×0.8×106/0.9×80×300=120.0 mm2/m 故y方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 中间区格A x方向跨中截面配筋计算： A s =2.26×0.8×106/0.9×80×300=83.7mm2/m 中间区格A x方向支座截面配筋计算： A s =4.52×0.8×106/0.9×80×300=167.4 mm2/m 故x方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 （3）边区格B 计算跨度： l x =3.6-0.20=3.40m l y = l n +h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m 则a=(3.40/3.95) 2=0.74, m y =am x =0.74m x ①弯矩计算 跨内正塑性铰线上的总弯矩： M X =（l y - l y /4）m x =3/4×3.95m x =3m x M y =(l x -l y /4）m y =(3.45-3.95/4)×0.74×m x =1.785m x 支座边负塑性铰线上的总弯矩: M x '=M x ''=βm x l y =2×3.95 m x =7.9 m x M y '=M y ''=βm y l x =2×3.40×0.74 m x =5.032 m x 根据虚功原理得： M X +M y + 2 1 (M x '+M x ''+M y '+M y '')= 1/24pl y 2(3l x -l y ) 3 m x +1.785 m x +1/2(7.9m x ×2+5.03 m x ×2)=1/24×9.636×3.952×（3×3.4-3.95） 解得 m x =2.21kN·m/m 则 m y =αm x =0.74m x =0.74×2.21=1.64kN·m/m m x '=m x ''=βm x =2×2.21=4.42kN·m/m m y '=βm y =2×1.64=3.27kN·m/m ②配筋计算 截面有效高度h ： 短边方向跨中截面h ox =100-20=80mm 长边方向跨中截面h oy =100-30=70mm 支座截面h =100-20=80mm 由于B区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减， l y /l x =3.95/3.40=1.16<1.5,故折减系数取0.8。配筋计算如下： A s = oy s y y h f M 8.0 ，r s 取0.9 ，f y =300N/mm2(HRB335) 边区格B y方向跨中截面配筋计算： A s =1.64×0.8×106/0.9×70×300=69.0mm2/m 边区格B y方向支座截面配筋计算： A s =3.27×0.8×106/0.9×80×300=121.1 mm2/m 故y方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 边区格B x方向跨中截面配筋计算： A s =2.21×0.8×106/0.9×80×300=81.8mm2/m 边区格B x方向支座截面配筋计算： A s =4.42×0.8×106/0.9×80×300=163.7 mm2/m 故x方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 （3）边区格C 计算跨度： l x = l n +h/2=3.6-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.35m l y = 4.2-0.20=4.00m 则a=(3.35/4.00) 2=0.70, m y =am x =0.70m x ①弯矩计算 跨内正塑性铰线上的总弯矩： M X =（l y - l y /4）m x =3/4×4.00m x =3m x M y =(l x -l y /4）m y =(3.35-4.00/4)×0.70×m x =1.65m x 支座边负塑性铰线上的总弯矩: M x '=M x ''=βm x l y =2×4 m x =8 m x M y '=M y ''=βm y l x =2×3.35×0.70 m x =6.69 m x 根据虚功原理得： M X +M y + 2 1 (M x '+M x ''+M y '+M y '')= 1/24pl y 2(3l x -l y ) 3 m x +1.65 m x +1/2(8 m x ×2+4.69 m x ×2)=1/24×9.636×42×（3×3.35-4） 解得 m x =2.25kN ·m/m 则 m y =αm x =0.70m x =0.70×2.25=1.600kN ·m/m m x '=m x ''=βm x =2×2.25=4.50kN ·m/m m y '=βm y =2×1.70=3.20kN ·m/m ②配筋计算 截面有效高度h 0： 短边方向跨中截面h ox =100-20=80mm 长边方向跨中截面h oy =100-30=70mm 支座截面h 0=100-20=80mm 由于C 区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减， l y /l x =4.00/3.375=1.19<1.5,故折减系数取0.8。D 区格属于角区格，C-D 板共界支座截面弯矩不折减。配筋计算如下： A s = oy s y y h f M 8.0 ，r s 取0.9 ，f y =300N/mm 2(HRB335) 边区格C y 方向跨中截面配筋计算： A s =1.60×0.8×106/0.9×70×300=67.8mm 2/m 边区格C y 方向支座截面配筋计算： A s =3.20×106/0.9×80×300=148.1 mm 2/m 故y 方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm 2/m ），支座选Φ8@200（A s =251 mm 2/m ）。 边区格C x 方向跨中截面配筋计算： A s =2.25×0.8×106/0.9×80×300=83.4mm 2/m 边区格C x 方向支座截面配筋计算： A s =4.50×0.8×106/0.9×80×300=166.7 mm 2/m 故x 方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm 2/m ），支座选Φ8@200（A s =251 mm 2/m ）。 （5）角区格D 计算跨度： l x = l n +h/2=3.6-0.3/2-0.15/2+0.1/2=3.35m l y = l n +h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m 则a=(3.35/3.95) 2=0.72, m y =am x =0.72m x ①弯矩计算 跨内正塑性铰线上的总弯矩： M X =（l y - l y /4）m x =3/4×3.95m x =2.96m x M y =(l x -l y /4）m y =(3.35-3.95/4)×0.72×m x =1.70m x 支座边负塑性铰线上的总弯矩: M x '=M x ''=βm x l y =2×3.95 m x =7.9 m x M y '=M y ''=βm y l x =2×3.35×0.72 m x 4.82 m x 根据虚功原理得： M X +M y + 2 1 (M x '+M x ''+M y '+M y '')= 1/24pl y 2(3l x -l y ) 3 m x +1.70m x +1/2(7.9 m x ×2+4.82 m x ×2)=1/24×9.636×3.952×（3×3.35-3.95） 解得 m x =2.25kN ·m/m 则 m y =αm x =0.72m x =0.72×2.25=1.62kN ·m/m m x '=m x ''=βm x =2×2.25=4.50kN ·m/m m y '=βm y =2×1.62=3.24kN ·m/m ②配筋计算 截面有效高度h 0： 短边方向跨中截面h ox =100-20=80mm 长边方向跨中截面h oy =100-30=70mm 支座截面h 0=100-20=80mm D 区格属于角区格，跨中截面支座截面的弯矩均可不进行折减。配筋计算如下： A s = ox s y x h f M ， r s 取0.9 ， f y =300N/mm 2(HRB335) 角区格D y 方向跨中截面配筋计算： A s =1.62×106/0.9×70×300=86mm 2/m 角区格D y方向支座截面配筋计算： A s =3.24×106/0.9×80×300=150 mm2/m 故y方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 角区格D x方向跨中截面配筋计算： A s =2.25×106/0.9×80×300=104.2mm2/m 角区格D x方向支座截面配筋计算： A s =4.50×106/0.9×80×300=208.3 mm2/m 故x方向跨中选Φ8@200（A s =251 mm2/m），支座选Φ8@200（A s =251 mm2/m）。 最小配筋率Ρ min =max｛0.45f t /f y ，0.2%｝，各配筋结果满足要求，具体截面配筋 计算结果见表1—2。 表1-2 截面配筋计算 三、梁的计算 按弹性理论设计支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图1-4所示： 图1-4 双向板支承梁承受的荷载 （1）支座弯矩 按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效原则，按下式将三角形荷载和梯形荷载等效为均布荷载Pe。 三角形荷载作用时：（lx方向）：Pe=5/8P' 梯形荷载作用时：（ly方向）：Pe=(1-2α 12+α 1 3)P' 其中：P'=P×lx/2=(g+q) lx=9.636×3.6=34.69kN/m α 1 =(lx/2)/ly=3.6/2/4.2=0.429 即 Pe=5/8P'=5/8 ×34.19=21.37 kN/m Pe'=(1-2×0. 4292+0. 4293) ×34.69=24.66 kN/m 纵向支承梁L-1设计： ①计算跨度： 边跨：l1= l n1+（a+b）/2=3.6-0.20-0.20/2+（0.4+0.20）/2=3.6m 1.025l + b/2=1.025×(3.6-0.20-0.20/2)+0.20/2=3.483m n1 =3.483m 取小值l 1 =3.6m 中间跨：l 2 平均跨度：（3.483+3.6）/2=3.541m 跨度差：（3.6-3.483）/3.6,可按等跨连续梁计算。 ②荷载计算： 梁自重：0.20×（0.4-0.10）×25=1.5 kN/m 梁粉刷抹灰自重：0.015×2×（0.4-0.1）×17=0.153 kN/m 梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2×（1. 5+0.153）=1.9836 kN/m 纵向支承梁L-1的计算简图如图所示 图1-5 纵向支承梁L-1的计算简图 将三角形荷载折算成均布荷载后，作用在梁上的荷载设计值： 21.37+1.653=23.023 kN/m 查教材附表一得：跨内最大弯矩： M 1—2=0.078Pel x 2×1.2=0.078×23.023×3.48252×1.2=26.14 kN·m M 2—3=0.033Pel x 2×1.2=0.033×23.023×3.62×1.2=11.82 kN·m M 3—4=0.046Pel x 2×1.2=0.046×23.023×3.62×1.2=16.48 kN·m M 4—5 =11.82 kN·m M 5—6 =26.14 kN·m 支座弯矩： M 1=M 6 =0 M 2=M 5 =-0.105Pel x 2×1.2=-0.105×23.023×3.48252×1.2=-29.32 kN·m M 3=M 4 =-0.079Pel x ×1.22=-0.079×23.023×3.48252×1.2=-22.06 kN·m 横向支承梁L-2设计 ①计算跨度： 边跨：l1= l n1+（a+b）/2=4.2-0.3/2-0.1/2+（0.3+0.2）/2=4.2m 1.025l n1 + b/2=1.025×(4.4-0.3/2-0.2/2)+0.2/2=4.149m 取小值l 1 =4.149m 中间跨：l 2 =4.2m 平均跨度：（4.149+4.2）/2=4.174m 跨度差：（4.2-4.149）/4.149=1.2%,可按等跨连续梁计算。 ②荷载计算： 梁自重：0.20×（0.4-0.10）×25=1.5 kN/m 梁粉刷抹灰自重：0.015×2×（0.4-0.1）×17=0.153 kN/m 梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2×（1.5+0.153）=1.9836 kN/m 横向支承梁L-2的计算简图如图所示 图1-6 横向支承梁L-2的计算简图 作用在梁上的荷载设计值：24.66+(1.5+0.153)=26.313 kN/m 查教材附表一得： 跨中最大弯矩： M A—B =0.080Pe'l y 2×1.2=0.080×26.313×4.1492×1.2=-43.49 kN·m M B—C =0.025Pe'l y 2×1.2=0.025×26.313×4.22×1.2=-13.93 kN·m M C—D =43.49KN·m 支座弯矩： M A =M D =0 M B =M C =-0.100Pe'l y 2×1.2=-0.100×26.313×4.1742×1.2=-55.00 kN·m (2)剪力计算 查教材附表一得：纵向支承梁L-1： V 1=0.394Pel x =0.394×23.023×3.6=32.67kN V 2L =-0.606Pel x =-0.606×23.023×3.6=-50.23kN V 2R =0.576Pel x =0.576×23.023×3.6=47.74kN 1. 选择木质桥板 2. 桥板自重产生的应力忽略不计。 3. 活荷载产生的应力计算： 木质桥板的受力简图如图所示： 桥板跨中最大的弯矩： (2)()8 K P M b c c b = -≤ 其中：50K P KN =；70b cm =；50c cm =； 所以： 50 (20.70.5) 5.625/8 M KN m = ?-= 查表得：东北红松14. 5w M Pa σ??=?? 又因为：21 6 M W bh nW σ= = 因为在木桥版上直接铺设横桥板，无车辙板，所以：1n =； 假设32b cm =； 由w σσ??≤??得：8.53h cm ≥；取9h cm =。 即： 22311 32943266 W bh cm = =??= 3 5.6251013.0432 w M M Pa nW σσ???===≤?? 所以所选木桥板符合要求，其长度为4m ；宽度为32cm ；厚度为9cm 。取东 北红松的密度为30.65/g cm ，则一块木桥板的质量为74.88Kg ；需要两个作业手。 则需要32cm 宽的板44块，另外加一块宽47cm 的板才能铺满整个桥面。 图1木质桥板受力图 1. 主桁架杆件的内力计算 1.1控制杆件的确定 由于拼装单元要考虑上、下、左、右可调换使用,所以桁架共有以下两种形式架设。 所以控制杆力为： 1.2各杆件的受力计算 静载桥跨自重470/q KN m =；因为共有六块桁架共同承受，所以单片桁架的静载为： 0.47 0.0783/6 q t m = = 图3 倒八字形 图2正八字形 1N - 1D - 1V - '2D - '0V - 表1 控制杆力表 建筑施工组织课程设计任务书 一、设计内容和要求 1、设计内容 1.1 工程概况和施工特点分析 （1）工程建设概况 主要介绍拟建工程的工程名称、性质、用途及工程开竣工日期、施工图纸情况，组织施工的指导思想等。 （2）工程施工概况 主要介绍拟建工程的建筑设计特点、结构设计特点、建设地点特征、施工条件及工程施工特点。 1.2 施工方案设计 施工方案设计中主要步骤为： （1）选择建筑施工流向； （2）合理划分施工段； （3）确定施工顺序； （4）选择施工用脚手架； （5）选择施工机械：包括水平和垂直运输机械、砼搅拌运输机械、砼振捣机械等； （6）砼的浇筑方案；砼的搅拌运输方法；砼的浇筑顺序及要求；砼的养护制度等。 （7）其它主要分部分项工程的施工方法。 1.3 主要技术组织措施 主要技术组织措施中应重点包括：保证工程质量措施、施工安全措施、冬雨季施工措施、降低成本措施等。 1.4 施工进度计划 施工进度计划主要包括下述内容： （1）划分施工过程； （2）计算工程量（注意工程量单位应与定额保持一致）； （3）计算劳动量； （4）确定各施工过程的施工天数； （5）编制施工进度计划的初始方案； （6）检查与调整； （7）绘制正式进度计划。 1.5 资源需用量计划 资源需要量计划中可重点考虑下述内容： （1）劳动力需用量计划； （2）主要材料需用量计划； （3）构件和半成品需用量计划； （4）施工机械需用量计划。 1.6 施工平面图 施工平面图设计中应考虑下述内容： （1）确定垂直运输机械的布置； （2）确定搅拌站、仓库、材料、构件堆场以及加工厂的位置； （3）现场运输道路； （4）临时设施布置； （5）水、电管网布置。 1.7 主要技术经济措施 （1）现场施工安全措施； （2）现场文明施工措施； （3）质量措施； （4）降低成本措施； （5）主要材料节约措施。 2、设计成果： （1）设计说明书三千到五千字，其中必须有施工方案选择的理由，分析计算过程，主体结构施工进度计划，单位工程施工进度和平面图设计的说明，并附有必要的简图。 （2）施工进度网络计划一份。（手绘，必须用尺子绘图） （3）施工平面图一份（3#图比例1:200--1:500；手绘；必须用尺子绘图）注意：如没有按要求用直尺画图，一律算零分处理，保持图纸整洁。 设计说明书及施工过程可以电子稿。 二、设计条件 1、工程概况 本工程为九江市某厂综合楼，位于前进东路，由I部和II部组成L型转角楼。采用现浇柱，预制梁，整体装配式钢筋混凝土框架结构。 （1）层高及建筑面积：I部五层，顶高21m，层高4.2m，II部为六层，顶高23.1m，1-2层层高4.8m，3、4、5层层高为3.3m，6层层高为3.6m。总建筑面积7834m2。 （2）绝对标高，±0.00相当于绝对标高425.044。 （3）结构方案：本工程为装配整体式框架结构，横向框架梁为预制迭合梁，纵向框架梁，次梁，柱，楼梯等均为现浇。楼盖除厕所、盥洗、水箱间及二层售饭处为现浇外，其余均为预制空心板，上有4cm整浇层。墙体为非承重墙，外墙为240m厚普通粘土砖墙，内墙为大孔空心砖墙。施工时横向预制梁吊装后再现浇纵向框架梁和次梁。 （4）楼地面：水泥砂浆地面用于II部厨房和库房，教室宿舍等。水磨石地面用于上述以外的其它部位，底层地面垫层为60厚100#素混凝土。 （5）顶棚及墙面：I部楼梯间为石膏板隔墙，贴白色塑料壁纸。其它顶棚及墙面均为石灰砂浆打底，纸筋灰罩面，喷白灰浆二道。 （6）外墙面：为绿色水刷石，局部构件（檐口、阳台、雨蓬）及凸出墙面 《工艺综合课程设计》简明指导书 1.设计目的 《机械制造工艺与机床夹具》是一门实践性很强的课程，只有通过实践性教学环节才能使学生对该课程的基础理论有更深刻的理解，也只有通过实践才能培养学生理论联系实际的能力和独立工作能力。该设计的目的就在于： （1）在结束了《机械制造工艺与机床夹具》及有关课程的学习后，通过本次设计使学生所学到的知识得到巩固和加深，并培养学生学会全面综合地应用所学知识，去分析和解决机械制造中的问题的能力。 （2）通过设计提高学生的自学能力，使学生熟悉机械制造中的有关手册、图表和技术资料，并学会结合生产实际正确使用这些资料。 （3）通过设计使学生树立正确的设计思想，懂得合理的设计应该是技术上先进的，经济上合理的并且在生产实践中是可行的。 （4）通过编写设计说明书，提高学生对技术文件的整理、写作及组织编排能力，为学生将来撰写技术及科研论文打下基础。 2．设计内容 （1）编制规定零件的机械制造工艺规程一份； （2）填写规定零件的《机械加工工艺过程卡》一份； （3）填写规定零件某机械加工工序的《机械加工工序卡片》一份； （4）设计规定零件的某机械加工工序的专用夹具一套并绘制其总装图一张； （5）编写设计说明书一份。 3．设计步骤及要求 （1）根据给定的生产纲领，确定生产类型。 （2）分析和审查零件图：读懂零件图；审查该零件的结构工艺性；了解其主要技术要求；区分哪些表面是加工表面，哪些表面是不加工表面；查清各表面的尺寸公差、形位公差、表面粗糙度和特殊要求，区分各表面的精密与粗糙、主要与次要、重要与不重要等相对地位。在此基础上初步确定各加工表面的加工方法。 （3）根据给定的零件材料，确定毛坯种类。并确定加工表面的总加工余量。 （4）拟定零件的机械加工工艺规程：选择粗基准和精基准；确定各表面的加工方法；确定加工顺序；安排热处理工序及必要的辅助工序。 （5）确定各工序的加工设备，刀具及夹具。 （6）对工艺规程中的某道工序使用的夹具进行设计：一般画一张A1图，要求手工绘图。 a. 以有利于反映该工序加工的位置，选取投影视图。用双点划线画出零件轮廓。 b. 在零件定位表面处，画出定位元件或机构。 c. 在夹紧位置处画夹紧机构。 d. 在对刀位置画出对刀元件或刀具导引装置。 e. 画出与机床连接的元件及其它元件。 f. 绘图时要遵守国家标准的规定画法，能用标准件的尽量采用标准件。 g. 为表达清楚夹具结构，应有足够的视图、剖面图、局部视图等。 h. 夹具图上应标注夹具的总体轮廓尺寸，对刀尺寸，配合尺寸及配合公差要求，并标明夹具制造，验收和使用的技术要求。 i. 在夹具图右下角绘制国家标准规定的标题栏和明细表，表中详细列出零件的名称，代号，数量，材料，热处理及其它要求。 （7）确定所设计夹具的工序的工序余量，计算工序尺寸及公差。 （8）确定所设计工序的切削用量及工时定额。 （9）填写工艺文件——工艺过程卡和工序卡各一份。 前言 随着科学技术的发展，各种新材料、新工艺和新技术的不断涌现，机械制造工艺正向着高质量、高生产率和低成本方向发展。各种新工艺的出现，已突破传统的依靠机械能、切削力进行切削加工的范畴，可以加工各种难加工材料、复杂的型面和某些具有特殊要求的零件。数控机床的问世，提高了更新频率的小批量零件和复杂的零件加工的生产率及加工精度。特别是计算机技术的迅速发展，极大的推动了机械加工工艺的进步使工艺过程的自动化达到了一个新的阶段。 工具是人类文明进步的标志。自20世纪末以来，现代制造技术与机械制造工艺自动化得到了很好的发展。但工具（含刀具、夹具、量具与辅具等）在不断的革新中，起功能仍然十分显著。机床夹具是一种装夹工件的工艺设备，它广泛地应用于机械制造过程的切削加工、热处理、装配、焊接和检测等工艺过程中。在各种金属切削机床上用于装夹工件的工艺设备成为机床夹具，如车床上使用的三爪自定心卡盘、四爪卡盘，铣床上使用的平口虎钳等。现代生产中，机床夹具是一种不可缺少的工艺装备，它直接影响着工件的加工精度、劳动生产率和产品的制造成本等。因此，无论是在传统制造还是现代制造工艺系统中，夹具都是重要的工艺装备。 一、夹具的功能 1.保证加工质量使用机床夹具的首要任务是保证加工精度，特别是保证被加工工件加工面与定位面之间以及被加工表面相互之间的位置精度。使用机床夹具后，这种精度主要靠夹具和机床来保证，不再依赖工人的技术水平。 2.提高生产效率，降低生产成本使用夹具后可减少划线、找正的辅助时间，且易实现多件、多工位加工。在现代机床加工中，广泛采用气动、液动等机动加紧装置，可是辅助时间进一步减少。 3.扩大机床工艺范围在机床上使用夹具可使加工变得方便，并可扩大机床的工艺范围。例如，在机床或钻床上使用镗模，可以代替镗床镗孔。又如，使用靠模夹具，可在车床或铣床上进行仿形加工。 4.减轻工人劳动强度，保证安全生产。 钢结构课程设计 专业：土建系 班级： 08级建工（2）班姓名：邵文凡 目录 一设计资料 (3) 二结构形式与布置 (3) 三荷载计算 (4) 四内力计算 (5) 五杆件设计 (6) . 六节点设计 (14) 一、设计资料 1、根据任务书的已知条件：梯形钢屋架跨度27m ，长度90m ，柱距6m 。该车间内设有两台20/5 t 中级工作制吊车 ，两端铰支于钢筋混凝土阶梯柱上，上柱采用截面为400 mm×400 mm，混凝土标号为C30。屋面采用1.5m×6m 预应力混凝土大型屋面板，板面以上依次为：三毡四油防水层、20mm 厚水泥砂浆找平层、80mm 厚泡沫混凝土保温层，卷材屋面，屋面坡度i ＝1/10。屋面活荷载标准值为0.5 kN/m 2，雪荷载标准值为0.4 kN/m 2，积灰荷载标准值为0.3 kN/m 2。屋架铰支在钢筋混凝土柱上，上柱钢材采用Q235B 级，焊条采用E43型。 2、屋架计算跨度：l o =27-2×0.15=26.7m 。 3、跨中及端部高度：本次设计为无檩体系屋盖，采用缓坡梯形屋架，取屋架在27m 轴线处的端部高度h ’o =2000mm ，屋架的中间高度h=2844mm ，屋架在26.7m 处，两端高度为h o = 2005m 。屋架跨中起拱按l o /500考虑，取53mm 。 二、结构形式与布置 屋架型式及几何尺寸如图1-1所示。 2 005 150 8 1508 15091508 1508 1508 1508 150813500 2290 2590 3040 3340 1295 1520 2608 25 3528 69 20 87 208 72249 22 49 18 83 20 27 1508 28503000 3000 4500 28 593251 150 1350 1990 A K J H G F E g e d c f D C B b a 10 1 图1-1梯形屋架的形状和几何尺寸 根据厂房长度（90m>60m ）、跨度及荷载情况，设置三道上、下弦横向水平支撑。因柱网采用封闭结合，厂房两端的横向水平支撑设在第一柱间，该水平支撑的规格与中间柱间支撑的规格有所不同。在上弦平面设置了刚性系杆与柔性系杆，以保证安装时上弦杆的稳定，在各柱间下弦平面的跨中及端部设置了柔性系杆，以传递山墙风荷载。在设置横向水平支撑的柱间，于屋架跨中和两端各设一道垂直支撑。梯形钢屋架支撑布置如图1-2所示。 垂直支撑1-1 编号: 大连理工大学本科生课程设计任务书 课程名称：软件工程课程设计 指导教师： 项目名称：粒子群主题网站 小组名称： 组长姓名： 上课时间：2009年7月13 日- 7月25 日 大连理工大学软件学院 20 年月日 1 设计目的 软件工程课程设计是在学生系统的学习了《软件工程》课程后，综合运用所学的知识，设计开发一个小型的实际系统。 要求学生运用软件工程的思想，严格按照软件生命周期各个阶段的目的和任务，完成对系统的定义、设计、编码、运行以及后期的维护。通过对具体系统的设计和开发，使得学生掌握软件工程的基本原理和基本方法，学会用软件工程学的概念、原理、方法开发和维护软件。 2 设计要求 (1)选用迭代式开发的过程模型，运用软件工程的方法，规范地完成规模小、功能较为简单 的软件开发，包括需求分析、设计、编码和测试。 (2)学生5人组成一个项目小组，一人为组长，其他人为组员，组内成员分工明确、团结协 作、相互配合，共同完成选题的设计。 (3)课程设计时间为2周。 (4)开发平台.NET3.5，语言（C# \ ASP），数据库设计工具Powerdesigner；数据库系统MS SQL Server 2005 (5)具体指标： 1)可以选择结构化分析/设计（SA/SD）或面向对象方法（OOA/D） 2) 结构化分析/设计（SA/SD） a）需求分析：分析系统的静态功能和动态行为 每一位小组成员能够描绘分配的子功能需求 每一位小组成员完成分配子功能的数据流图DFD，要求绘制到3级DFD3 小组负责人组织完成系统的DFD3 b）设计：完成系统的功能模块设计 每一位小组成员根据需求的DFD3图，完成分配的子功能模块设计，用HIPO 图表征。 每一位小组成员设计分配的子功能模块的接口 每一位小组成员能够完成分配的子功能程序流程的逻辑设计 小组负责人组织完成系统的总体结构集成 c）软件实现： 每一位小组成员完成分配的子功能界面的设计 每一位小组成员完成分配的子功能代码编写 小组负责人在.NET框架下，组织完成系统的实施 d）软件测试： 每一位小组成员完成分配的子功能的单元测试 小组负责人负责组织系统的测试用例，不少于20个，完成测试工作 3)面向对象方法（OOA/D）：以UML为主 a）需求分析：分析系统的静态功能和动态行为 无机非金属材料专业 《无机材料工艺课程设计》 指导书 无机非金属材料研究所编 2010年5月 目录 课程设计要求与说明 (1) 第一章窑炉制图规格 (2) 第二章窑体图 (9) 第三章尺寸标注 (13) 第四章窑炉课程设计说明书撰写规范 (19) 第五章设计说明书的编写 (22) 图1 隧道窑窑体主图 (26) 图2 隧道窑预热带典型断面图 (30) 图3 辊道窑窑体主图 (31) 图4 辊道窑窑体断面图 (33) 课程设计要求与说明 一、课程设计目的 课程设计是课堂教学的实践延伸，目的是对学生学习《陶瓷工艺学》课程的最后总结，是教学重要的一环。要求学生通过课程设计能综合运用和巩固所学的理论知识，并学会如何将理论与实践结合，研究解决实际中的工程技术问题。 主要任务是培养学生设计与绘图的基本技能，掌握窑炉设备的设计程序、过程与内容。学生根据老师给定的设计任务，在规定的时间里，应围绕自己的题目内容，结合所学知识，认真查阅资料，体验工程设计的过程，同时锻炼学生分析和解决实际问题的能力。 二、课程设计要求 通过本课程设计，要求学生进一步了解窑炉设备的基本结构；掌握窑炉设备的工作原理、工程制图方法和编制设计说明书的方法，同时要求学生融会贯通所学的理论知识，与实践结合，理解窑炉设备的设计思想和设计方法。学生对课程设计题目应视作真正的任务，要求学生认真负责地进行设计，每一个计算数据和结构设计应尽可能与生产实际相结合，课程设计应作为学生的创造性成果，不能抄袭历届学生的设计，也不允许简单照搬现成的资料，要求学生能表达自己的设计思想。 三、课程设计题目、内容 1、设计题目：隧道窑设计 辊道窑设计 2、设计内容 （1）图纸：主体结构图及主要断面图。要求尺寸标注齐全，线条、文字、图例规范； （2）说明书：确定主要尺寸和工作系统，进行燃烧计算和热平衡计算，要求计算正确，编写完整，格式规范。 端盖零件图 1端盖的工艺分析及生产类型的确定 1.1端盖的用途 端盖主要用于零件的外部，起密封，阻挡灰尘的作用。故其在机器中只是起辅助作用，对机器的稳定运行影响不是很大，其在具体加工的时候，精度要求也不是很高，加工起来也十分容易。 1.2端盖的技术要求： 该端盖的各项技术要求如下表所示： 1.3审查端盖的工艺性 该端盖结构简单，形状普通，属一般的盘盖类零件。主要加工表面有端盖左、右端面，方形端面，要求其端面跳动度相对中心轴线满足0.03mm，其次就是φ25孔及φ10孔，φ25孔的加工端面为平面，可以防止加工过程中钻头钻偏，以保证孔的加工精度；另外φ10孔的加工表面虽然在圆周上，但通过专用的夹具和钻套能够保证其加工工艺要求。该零件除主要加工表面外，其余的表面加工精度均较低，不需要高精度机床加工，通过铣削、钻床的粗加工就可以达到加工要求。由此可见，该零件的加工工艺性较好。 确定端盖的生产类型 依设计题目知：Q=5000件/年，m=1件/年，结合生产实际，备品率a%和废品率 b%分别取3%和0.5%。代入公式得： N=5000台/年X1件/台X（1+3%）X（1+0.5%）=5175.75 端盖重量为0.5kg，由表1-3知，端盖属轻型零件；由表1-4知，该端盖的生产类型为大批生产。 2.确定毛胚、绘制毛胚简图 2.1选择毛胚 端盖在工作过程中不承受冲击载荷，也没有各种应力，毛胚选用铸件即可满足工作要求。该端盖的轮廓尺寸不大，形状亦不是很复杂，故采用砂型铸造。 确定毛胚的尺寸公差和机械加工余量 由表2-1至表2-5可知，可确定毛胚的尺寸公差及机械加工余量。 1.公差等级 由端盖的功用和技术要求，确定该零件的公差等级为CT=9。 2.2端盖铸造毛坯尺寸工差及加工余量 1.1.1设计资料 某机床加工车间，厂房跨度21m或24m，长度96m.设计对象为厂房内的钢操作平台，其平面尺寸为27.0m×22.5m，室内钢结构操作平台建筑标高为4.500m。房屋安全等级为二级，设计使用年限50年，耐火等级二级，拟采用钢平台。 (1)钢平台楼面做法：采用花纹钢板或防滑带肋钢板。 (2)楼面活荷载标准值：根据工艺要求取为7.3KN/m (3)钢平台结构连接方式：平台板与梁采用焊接（角焊接）；次梁与主梁采用高强度螺栓连接；主梁与柱采用焊接或高强度螺栓连接，定位螺栓采用粗制螺栓。 (4)材料选用：型钢、钢板采用Q235- A. F；焊条采用E43 ××型。粗制螺栓采用Q235钢材。 (5)平台柱基础混凝土强度等级C25。 试对铺板、次梁、主梁、钢柱以及次梁与主梁、主梁与柱上端、柱脚及钢楼梯进行设计。 1.1.2结构布置 1. 梁格布置 采用单向板布置方案，柱网尺寸为9.0m×4.5m；主梁沿横向布置，跨度为9m；次梁沿纵向布置，跨度为4.5 m。间距为1.5m；单块铺板的平面尺寸为1.5m×9.0m。 2.连接方案 次梁与主梁采用高强螺栓侧面铰接连接，次梁与主梁的上翼缘平齐；主梁与柱采用侧向铰接连接；柱与基础采用铰接连接；平台板与主（次）梁采用焊接（角焊缝）连接。 3. 支撑布置 钢平台柱的两端均采用铰接连接，并设置柱间支撑，以保证结构几何不变。在轴线②、⑤和轴线○B 处分别布置纵、横向支撑，采用双角钢，如图1-2所示。 图1-2 1-1剖面 因无水平荷载，支撑磕按构造要求选择角钢型号。 受压支承的最大计算长度mm mm l 9750)2009000()2804500(220=-+-=，受压支撑的允许长细比[λ]=200，要求回转半径 i ≥,75.48200/9750]/[0mm mm l ==λ选用2L125×8（节点板厚度6mm ，mm i y 4.35=,y 为对称轴）。 1.1.3 铺板设计 1.初选铺板截面 在铺板的短跨方向设置8道加劲肋，间距m m 1000l 1=。平板厚度 m m 8t m m 03.8~67.6120l ~150l t 11==≥，取。 毕业设计任务书——某工程施工图预算及施工组织设计 学生姓名： 指导老师：匙静 石家庄职业技术学院建筑工程系 （工程建筑管理教研室） 2005．3 编制施工图预算任务书 一．编制内容： 1．根据给定施工图完成该工程的施工图预算。 2．完成据实调整部分的材料用量分析。 3、编制基础分部工程量清单形式的招标及投标报价。 二．编制要求： 1．计算书：要求计算过程详细、完整、算式清楚。（手工计算） 2．施工图预算书：含编制说明，定额套用，取费。要求定额套用、换算正确。（手工或使用广联达预算软件上机操作） 3．据实调整材料用量：掌握据实调整材料范围，材料用量计算准确。（手工或使用广联达预算软件上机操作） 4、只编制基础土方开挖和混凝土的清单报价（手工计算后上机操作，加以 比较）。 施工图预算编制指导书 一、准备阶段：收集资料，调查研究 应掌握的有关资料有：现行《河北省建筑工程预算定额》、《河北省建筑工程费用定额》、预算工作手册、现行调价文件、施工图纸等。 1．熟悉现行《河北省建筑工程预算定额》。 要求掌握定额各章、节内容的划分，各分部、分项工程的工程量计算规则，能熟练、正确地套用、换算定额， 2．熟悉现行《河北省建筑工程费用定额》。 要求掌握建筑物、构筑物工程类别的划分，施工单位取费资质等级的划分；掌握建筑工程项目费用构成的内容，取费方法。 3．熟读施工图纸。 必须清楚地了解建筑施工图和结构施工图的内容，建筑图、结构图、细部大样等各图纸之间是否相互对应，是否有矛盾之处。对图纸中选用的标准图集，要掌握其使用方法。通过熟悉图纸，必须对该建筑的全部构造、材料做法、装饰要求等有一个清晰的认识，为编制施工图预算打好基础。4．熟悉现行调价文件及据实调价材料的价格。 二、编制建筑工程施工图预算 1．确定工程量计算项目 根据施工图纸的内容和定额项目，列出计算工程量的分部、分项名称。2．计算工程量 工程量的计算工作，在整个预算编制过程中是最繁琐，花费时间最长的一个环节，数据是否准确直接影响到施工图预算的准确性，因此，必须在工程量计算上多下功夫，才能保证预算的质量。计算时应注意： 材料成形及控制工程专业课程设计 焊接工艺设计指导书 一、设计目的 1．通过实际产品的焊接工艺设计，使学生了解焊接结构的生产工艺过程； 2．掌握焊接工艺的设计方法及工艺文件的制定； 3．培养学生运用专业理论知识解决实际焊接生产问题的能力，锻炼查阅文献资料及工具书籍的基本技能。 二、设计内容 在规定时间内，完成由教师指定的某一个结构件的焊接工艺设计任务，主要内容包括： 1. 焊接结构件的设计简图与技术要求； 2. 产品的制造工艺性能分析； 3. 主要接头的焊接方法选择与说明，坡口型式及尺寸的设计与说明； 4. 主要部件（筒节、封头等）的加工工艺过程卡； 5. 产品的装焊工艺过程卡； 6. 壳体的焊接工艺卡。 三、设计要求 1．手绘产品的结构设计简图，标注出产品的主要结构尺寸；主要零件的名称、材质与规格；设计技术要求（包括制造技术要求与检验要求）等。 2．产品的制造工艺性能分析主要包括容器主体材料的焊接性分析与结构的装焊工艺性能分析。容器主体材料的焊接性能主要分析材质的焊接裂纹倾向及产生其它焊接缺陷的倾向，说明为保证焊接质量应采取的工艺措施，如合理选用焊接方法、焊接材料、焊前预热、焊后热处理、层间温度等；结构的装焊工艺性能分析主要针对特殊、复杂容器结构，分析需要采用的装焊顺序与方法。 2. 接头焊接方法的选择和坡口型式的设计应包括纵焊缝、环焊缝、封头拼缝、 人孔接管与筒体的焊缝等，绘制接头的局部放大图。选择与设计的依据主要从容器结构尺寸、接头位置、材质及厚度、施焊条件与可操作性、焊接变形与应力、装焊顺序等方面考虑。 3. 主要部件（筒节、封头等）的加工过程卡要求制定部件从原材料备料至组 装焊接之前的全部加工工艺过程，包括各加工工序的名称、加工内容、所用的工装设备与检验要求等，必要时绘制出加工工艺简图； 4. 壳体的装焊工艺设计包括装焊工艺顺序、工序名称与内容、各工序所涉及 目录 一、课程设计任务书………………………………………… 二、序言……………………………………………………… 三、零件工艺分析…………………………………………… 四、确定生产类型…………………………………………… 五、毛坯选择和毛坯图说明………………………………… 六、零件表面加工方法的选择……………………………… 七、工艺路线的制定………………………………………… 八、工序间尺寸、公差、表面粗糙度及毛坯尺寸的确定… 九、加工余量，切削用量，工时定额的确定……………… 十、心得与体会………………………………………………十一、参考资料书目…………………………………………… 蚌埠学院机械制造学课程设计任务书 层次：本科专业：2011机械设计制造与自动化本 6 任务书审定日期年月日指导教师（签字） 任务书下达日期2014 年 6 月 3 日学生（签字） 1轴承盖的工艺性分析 1.1轴承盖用途 轴承盖的主要作用是轴承外圈的轴向定位；防尘和密封，除它本身可以防尘和密封外，它常和密封件配合以达到密封的作用。还能在一定程度上防止滚动体保持架等易损件受外力作用而损坏。轴承盖零件图如图1所示。 图1 轴承盖零件图 1.2轴承盖的技术要求 零件的材料为HT150，灰铸铁生产工艺简单，铸造性能优良，但塑性较差、脆性高，不适合磨削,零件的主要技术要求分析如下： (1).由零件图可知，零件的底座底面、内孔、端面及轴承座的顶面有粗糙度要求，其余的表面精度要求并不高，也就是说其余的表面不需要加工，只需按照铸造时的精度即可。底座底面的精度为Ra6.3、内孔、端面及内孔的精度要求均为Ra12.5。轴承座在工作时，静力平衡。 (2).铸件要求不能有砂眼、疏松等缺陷，以保证零件的强度、硬度及疲劳度，在静力的作用下，不至于发生意外事故。 表1 轴承盖零件技术要求表 加工表面尺寸及偏差 ／mm 公差／mm 及精度等级 表面粗糙度 Ra／μm 形位公差／mm 1.设计资料： ................................................................ 错误！未定义书签。 2.结构形式与布置 ............................................................ 错误！未定义书签。 3.荷载计算 .................................................................. 错误！未定义书签。 4.内力计算 .................................................................. 错误！未定义书签。 附件：设计资料 1、设计题目：《单层工业厂房屋盖结构——梯形钢屋架设计》 2、设计任务及参数： 第五组： 某地一机械加工车间，长84m ，跨度24m ，柱距6m ，车间内设有两台40/10T 中级工作制桥式吊车，轨顶标高18.5m ，柱顶标高27m ，地震设计烈度7度。采用梯形钢屋架，封闭结合，1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN/m 2 ），上铺100mm 厚泡沫混凝土保温层（容重为1KN/m 3 ），三毡四油（上铺绿豆砂）防水层（0.4KN/m 2 ），找平层2cm 厚（0.3KN/m 2 ），卷材屋面，屋面坡度i=1/10，屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20，上柱截面400×400mm 。钢材选用Q235B ，焊条采用E43型。屋面活荷载标准值0.7KN/m 2 ，积灰荷载标准值0.6KN/m 2 ，雪荷载及风荷载见下表，7位同学依次按序号进行选取。 活载KN/m 2 1 2 3 4 5 6 7 基本雪压 0.30 0.75 0.10 0.20 0.45 0.50 0.35 基本风压 0.35 0.60 0.25 0.55 0.30 0.50 0.45 3、设计任务分解 学生按照下表分派的条件，完成梯形钢屋架设计的全部相关计算和验算及构造设计内容。 表-3 4、设计成果要求 在教师指导下，能根据设计任务书的要求，搜集有关资料，熟悉并应用有关规范、标准和图集，独立完成课程设计任务书（指导书）规定的全部内容。 1）需提交完整的设计计算书和梯形钢屋架施工图。 2）梯形钢屋架设计要求：经济合理，技术先进，施工方便。 3）设计计算书要求：计算依据充分、文理通顺、计算结果正确、书写工整、数字准确、图文并茂，统一用A4纸书写（打印）。 A 、按步骤设计计算，各设计计算步骤应表达清楚，写出计算表达式及必要的计算过程，对数据的选取应写明判断依据。 B 、计算过程中，必须配以相应的计算简图。 C 、对计算结果进行复核后，为保证施工质量且方便施工，应按规范要求对计算结果进行调整并写明依据。 4）梯形钢屋架施工图共两张，图纸绘制的要求：布图合理，版面整齐，图线清晰，标注规范，符合规范/图集要求。 单层工业厂房屋盖结构——梯形钢屋架设计 1.设计资料：（1）某地一机械加工车间，长84m ，跨度24m ，柱距6m ，车间内设有两台40/10T 中级工作制桥式吊车，轨顶标高18.5m ，柱顶标高27m ，地震设计烈度7度。采用梯形钢屋架，封闭结合，1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN/m 2 ），上铺100mm 厚泡沫混凝土保温层（容重为1KN/m 3 ），三毡四油（上铺绿豆砂）防水层（0.4KN/m 2 ），找平层2cm 厚（0.3KN/m 2 ），卷材屋面，屋面坡度i=1/10，屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20，上柱截面400×400mm 。钢材选用Q235B ，焊条采用E43型。屋面活荷载标准值0.7KN/m 2 ，积灰荷载标准值0.6KN/m 2 ，雪荷载及风荷载见下表。 活载KN/m 2 1 2 3 4 5 6 7 基本雪压 0.30 0.75 0.10 0.20 0.45 0.50 0.35 基本风压 0.35 0.60 0.25 0.55 0.30 0.50 0.45 （2）屋架计算跨度 )(7.233.0240 m l =-= （3）跨中及端部高度：设计为无檩屋盖方案，采用平坡梯形屋架，端部高度 mm h 19000=中部高度 施工组织课程设计 任务书 1 毕业设计任务书 ——某工程施工图预算及施工组织设计 学生姓名: 指导老师: 匙静 石家庄职业技术学院建筑工程系 ( 工程建筑管理教研室) ．3 2 编制施工图预算任务书 一．编制内容: 1．根据给定施工图完成该工程的施工图预算。 2．完成据实调整部分的材料用量分析。 3、编制基础分部工程量清单形式的招标及投标报价。 二．编制要求: 1．计算书: 要求计算过程详细、完整、算式清楚。( 手工计算) 2．施工图预算书: 含编制说明, 定额套用, 取费。要求定额套用、换算正确。( 手工或使用广联达预算软件上机操作) 3．据实调整材料用量: 掌握据实调整材料范围, 材料用量计算准确。( 手工或使用广联达预算软件上机操作) 4、只编制基础土方开挖和混凝土的清单报价( 手工计算后上 机操作, 加以比较) 。 3 施工图预算编制指导书 一、准备阶段: 收集资料, 调查研究 应掌握的有关资料有: 现行《河北省建筑工程预算定额》、《河北省建筑工程费用定额》、预算工作手册、现行调价文件、施工图纸等。 1．熟悉现行《河北省建筑工程预算定额》。 要求掌握定额各章、节内容的划分, 各分部、分项工程的工程量计算规则, 能熟练、正确地套用、换算定额, 2．熟悉现行《河北省建筑工程费用定额》。 要求掌握建筑物、构筑物工程类别的划分, 施工单位取费资质等级的划分; 掌握建筑工程项目费用构成的内容, 取费方法。 3．熟读施工图纸。 必须清楚地了解建筑施工图和结构施工图的内容, 建筑图、结构图、细部大样等各图纸之间是否相互对应, 是否有 4 冲压工艺及模具设计》课程设计指导书 2.1 课程设计目的 本课程设计是在学生学完“冲压工艺与冷冲模具设计”理论课并进行了上机练习之后 进行的一个重要教学环节。是学生运用所学理论，联系实际，提高工程技术能力和培养严 谨细致作风的一次重要机会。通过本次设计要达到以下目的： 1、巩固与扩充“冲压工艺与冷冲模具设计”以及有关技术基础课程所学的内容，掌握 制订冲压工艺规程和设计冲压模具的方法。 2、培养综合运用本专业所学课程的知识， 解决生产中实际问题的工程技术能力 设计、计 算、绘图、技术分析与决策、文献检索以及撰写技术论文的能力)。 3、养成严肃、认真、细致地从事技术工作的优良作风。 2.2 课程设计步骤 1. 设计准备 1) 阅读产品零件图 (1) 设计前应预先准备好设计资料、手册、图册、绘图用具、图纸、说明书用纸。 (2) 认真研究任务书及指导书，分析设计题目的原始图样、零件的工作条件，明确设 计要求 及内容。 (3) 熟悉各种可采用的模具结构形式及其优缺点。 2) 冲件图样分析 产品零件图是分析编制冲压方案、设计模具的重要依据，对零件图的分析 主要是从冲 压工艺的角度出发，对冲压件的形状、尺寸 ( 最小孔边距、孔径、材料厚度、最大 外形 精度、表面粗糙度、材料性能等逐项分析，确定冲压工序图。若有与冲压工艺要求相悖者， 应采 取相应的解决措施或与指导教师协商更改。 (1) 工艺分析。 合理的冲压工艺，既能保证冲件的质量，使冲压工艺顺利进行，提高模具寿命，降低 成本，提高经济效益，同时给模具的设计、制造与修理带来方便。所以必须对指定的冲压 件图样进行充分的工艺分析，在此基础上，拟订各种可能的不同工艺方案。 工艺分析主要是分析冲件的形状、尺寸及使用要求，分析冲件的工艺性；根据成形规 律，确定所用冲压工艺方法；根据生产批量、冲压设备、模具加工的工艺条件等多方面因 素，进行全面的分析、研究，确定冲件的工艺性质、工序数量、工序的组合和先后顺序。 在几种可能的冲压工艺方案中，选择一种经济、合理的工艺方案，并填写冲压工艺卡。 (2) 制订冲压工艺。 制订冲压工艺方案时，应做如下工作： ① 备料。确定板料、条料的规格、要求，并计算出材料利用率。 ② 确定工序性质、数目、先后顺序、工序的组合形式。 包括： )、 端盖零件铸造工艺课程 设计说明书 Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】 课程设计说明书（论文）课程名称：成型工艺及模具课程设计II 设计题目：端盖零件铸造工艺设计 院系： 班级： 设计者： 学号： 指导教师： 设计时间： 1、设计任务 、设计零件的铸造工艺图 、设计绘制模板装配图 、设计并绘制所需芯盒装配图 、编写铸造工艺设计说明书 2、生产条件和技术要求 、生产性质：大批量生产 、材料：HT200 、零件加工方法： 零件上有多个孔，除中间的大孔需要铸造以外，其他孔在考虑加工余量后不宜铸造成型，采用机械方法加工，均不铸出。 造型方法：机器造型 造芯方法：手工制芯 、主要技术要求： 满足HT200的机械性能要求，去毛刺及锐边，未注明圆角为R3－R5，未注明的筋和壁厚为8，铸造拔模斜度不大于2度，铸造表面不允取有缺陷。 3、零件图及立体图结构分析 、零件图如下： 图1.零件主视图图2.零件左视图 三维立体图如下： 图3.三维图（1） 图4.三维图（2） 4、工艺设计过程 、铸造工艺设计方法及分析 铸件壁厚 为了避免浇不到、冷隔等缺陷，铸件不应太薄。铸件的最小允许壁厚与铸造的流动性密切相关。在普通砂型铸造的条件下，铸件最小允许壁厚见表1。 表1. 铸件最小允许壁厚引【1，表1-3】 查得灰铁铸件在100~200mm的轮廓尺寸下，最小允许壁厚为5~6mm。由零件图可知，零件中不存在壁厚小于设计要求的结构，在设计过程中，也没有出现壁厚小于最小壁厚要求的情况。 造型、制芯方法 造型方法：该零件需批量生产，为中小型铸件，应创造条件采用技术先进的机器造型，暂选取水平分型顶杆范围可调节的造型机，型号为Z145A。 制芯方法：由生产条件决定，采用手工制芯。 砂箱中铸件数目的确定 当铸件的造型方法、浇注位置和分型面确定后，应当初步确定一箱中放几个铸件，作为进行浇冒口设计的依据。一箱中的铸件数目，应该是在保证铸件质量的前提下越多越好。 目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19 4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23 1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图 各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0 《机械设计》课程设计任务书 ( 12机械1班) 一、课程设计的目的 1、综合运用机械设计基础课程及其它先修课程的理论和生产实际知识进行 机械设计训练, 使理论和生产实际知识密切地结合起来, 从而使这些知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握通用机械零件、机械传动装置或简单机械的一般 设计方法, 培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、对学生在计算、制图、运用设计资料( 包括手册、标准和 规范等) 以及 经验估算等机械设计方面的基本技能进行一次训练, 以提高这些技能的水平。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的, 端正学习态度; 2、在教师的指导下, 由学生独立完成; 3、正确处理理论计算与结构设计的关系; 4、正确处理继承与创新的关系; 5、正确使用标准和规范。 三、课程设计时间、分组及指导管理 时间: 16-18教学周( .12.15- .1.4) 本次课程设计时间为三周, 一般分八个阶段进行, 每个阶段的主要工作内容的时间分配, 如下表, 仅供参考。 各班分组: 每班按10人分成一个小组, 每组的第一名同学为组长, 请各组长及时报送名单。 课程设计班级: 12机械1班 四、设计题目 V带传动及两级圆柱齿轮减速器 第一组题目: 每位学生的题目必须与指定的传动类型、题号和对应的原始数据相同,不允许擅自更换传动类型、题目和原始数据。 12机械①第一组 题号班级学号姓名 1 12机械①江涛 2 12机械①王浩 3 12机械①马良丰 4 12机械①许瀚 5 12机械①刘大伟 6 12机械①朱江波 7 12机械①程磊 8 12机械①江平 9 12机械①张东 10 12机械①张先发 第一组题目要求: 设计用于带式运输机的减速器, 工作有轻微振动, 两班制工作, 运输带允许速度误差为５％, 减速器小批量生产, 使用寿命8年, 动力来源: 三相交流电( 220V/380V) 。 焊接结构与生产工艺课程设计指导书通用桥式起重机金属结构和生产工艺设计 曹永胜李慕勤曹丽杰 佳木斯大学材料工程学院 通用桥式起重机金属结构和生产工艺课程设计指导书 一、设计目的 1.培养学生综合运用所学知识的技能.通过对典型焊接结构和生产工艺的设计,使学生能针对产品使用性能和使用条件，制定焊接结构的设计方案及生产工艺方案。在具体的设计过程中，应根据结构的特点和技术要求,提出问题,分析问题产生的原因,并找到解决问题的途径和具体措施,制定合理的结构设计方案和生产工艺方案,从而得到一次解决实际工程问题的锻炼. 2.培养学生自学能力.使学生熟悉工具书,参考书的查找与使用方法,在学习前人的设计经验的基础上,发挥主观能动性,有所创新. 3.了解焊接工程技术人员的主要任务,工作内容和方式方法. 二、设计内容与计划 （一）设计内容 1. 5～50T通用桥式起重机主梁箱型结构设计。 2. 5～50T通用桥式起重机主梁生产工艺指定。 3．5～50T通用桥式起重机主梁结构生产图纸绘制。 （二）设计计划 1．接受设计任务、查阅资料和制定设计方案。（2天） 2．主梁结构设计计算；（7天） 3．主梁结构生产图纸绘制；（1天） 4．主梁结构生产工艺分析；（2天） 5．主梁生产工艺规程制定。（2天） 6．总结和考核。（1天） （三）任务完成 课程设计完成后，学生应交付以下材料： 1 主梁结构设计计算说明书； 2 主梁结构生产工艺分析报告； 3 主梁结构生产用施工图纸; 4 主梁生产工艺规程. 通用桥式起重机主梁结构及生产工艺设计 §1 通用桥式起重机简介 通用桥式起重机是指用吊钩或抓斗（有的也有用电磁盘）吊取货物的一般用途的桥式起重机，它桥架（大车）和起重小车两大部分组成，桥架横跨于厂房或露天货物上空，沿吊车梁上的起重机轨道纵向运行。通用桥式起重机有大车运行机构（装在桥架上），起升机构和小车运行机构（装在小车上）等三种工作性机构，皆为电动。通用桥式起重机的起重量可达500吨，跨度50～60米。 1.1 通用桥式起重机的基本组成 1.2 通用桥式起重机的基本参数 1额定起重量Q（tf） 2 跨度L（m） 3大车运行速度（m/min） 4 小车运行速度（m/min） 5 起升高度（m） 6 起升速度（m/min） 7 接电持续率JC JC = 100t i /T % t i —在起重机的一个工作循环中该机的总运转时间。 T --起重机一个工作循环所需的时间。 T = 360/N h （s） 通用桥式起重机 大车 小车桥架 大车运行机构 主梁 端梁小车架 小车运行机构 起升机构 图 1 通用桥式起重机组成桁架桥课程设计
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