5星级酒店HVAC设计典范:上海四季酒店工程设计
上海四季酒店工程设计说明
华东建筑设计研究院有限公司许宏褉
上海四季酒店是一家国际五星级连锁酒店，建成于2001 年。酒店地处上海市中心威海路与石门路的交汇处。总建筑面积71 728 ㎡，地下3 层，地上建筑38 层。塔楼位于酒店的东侧，高165m。设总统套房与特级套房各1 套、高级套房6 套、残障客房两套，共有客房439 间（套）。裙房1 层大堂的东侧为总服务台和接待大厅，另一侧是咖啡酒吧休闲区及自助餐厅；各种风味餐厅云集于裙房2 层：有意大利餐厅、日本餐厅、中餐厅及贵宾厅，中、西餐厨房与之有机地连成一片；宴会厅与会议中心分设在3 层和5 层；美容健身中心集中于裙房4 层；酒店把歌舞娱乐中心设在视野宽阔的37 层。汽车库、机电设备用房、内部办公室、各类库房、食品粗加工、洗衣房及职工生活用房均设在地下室内。酒店从1995 年末开始筹建，冠名“上实南洋广场”。业主委托美国霍克国际（亚洲/太平洋）有限公司及柏诚（亚洲）有限公司（PBA ）做酒店建筑与机电专业的初步设计，我院任设计顾问。当时的南洋广场是一座包括480 套客房与7 层办公楼的综合性建筑。1998 年5 月起，根据美国喜来登（ITT ）酒店管理集团的建议：取消办公楼，按纯酒店的布局重新进行设计。然而这一轮空调设计的定位依然偏低，比如：在PBA 编制的机电招标图中，空调水系统仍为两管制。此间，我院结构设计人员根据PBA 所提资料，完成了结构施工图设计，1998年12 月结构封顶；同年，业主按照PBA 提供的设备清单向美国某公司订购了4 台19XR505O437DFH 型离心式冷水机组。1999 年5 月，加拿大四季酒店管理集团正式加盟，酒店定位上升为国际五星级，并更名“上海四季酒店”。应业主的要求，我院按照国际五星级标准重新开始机电设备施工图设计。
1 主要设计参数
1.1 室外空调设计参数
夏季计算干球温度34 ℃
夏季计算湿球温度28.2 ℃
冬季计算干球温度 -4 ℃
冬季计算相对湿度 75 %
夏季平均风速 3.2m / s
冬季平均风速 3.1m / s
夏季大气压力 1005.3 hPa
冬季大气压力 1025.1 hPa
1 .
2 酒店客用区室内空调设计参数，见表7 -1
＊自助餐厅、西餐厅及会所酒廊计人了展示厨房灶具的冷负荷；日本餐厅计人4 组客用铁板烧的冷负荷；☆ 当会议室面积大于65 时时，其人均使用面积为1 时之人；当会议室面积小于65 时时，其人均使用面积为2 时／人；＊客房的数据均以一间为单位。
注：① 按热平衡计算确定；② 风机配变频调速装置；③ 按风量平衡计算确定；④ 有冷却降温设备；⑤ 有空调；⑥ 配活性炭除臭装置；⑦ 对地面建筑中的厨房（斜线左侧数
据），其体积按吊顶高度计算；地下室内的厨房（斜线右侧数据），其体积按地面到顶板底之间的高度计算；
⑧ 兼事故通风；⑨ 配静电油雾净化装置。
2 空调设计
2 . 1 空调冷、热源四季酒店夏季的计算冷负荷为8860.5 kW ，冬季的计算热负荷为5543.4kW。冷源为4 台19XR5050437DFH 型离心式冷水机组，制冷机房设在地下
3 层。如前所述，此冷水机组早在本次施工图设计之前已经订货，其主要参数为：冷却水的设计供回水温度为32 ℃ ／38 ℃ ，冷水的设计供回水温度为5 ℃ ／10 ℃ ，每台机组的额定供冷量为1 940 kW ，蒸发器的水侧工作压力 1 . 0 MPa、。在重新设计时，为弥补冷源供冷量的不足，在系统设计允许的条件下，将其冷水的实际运行供回水温度提高1 ℃ （即6 ℃ ／11 ℃ ）, 每台冷水机组的供冷量约可提高到1 998 kW ，冷源的总供冷量为7 992 kW 。热源为燃油蒸汽锅炉提供的高压饱和蒸汽，由管壳式汽水换热器制备空调用热水，其设计供回水温度为60 ℃ ／5O ℃ ，高低区共
4 台管壳式汽水换热器的总供热量为6 242 kW。
2 . 2 空调水系统根据设计标准的要求，酒店全部采用四管制空调水系统。同时按使用功能将客房与裙房的水系统分开设置。客房风机盘管水系统按垂直同程式系统布置，裙房则采用异程系统。
为平衡客房各立管的压降，在所有供水立管上设置了平衡阀。由于各种规格的风机盘管在设计水流量下，盘管的水侧压降不同，为此，风机盘管全部选配流量系数可调的电动两通阀。设计计算出每种规格风机盘管所配两通阀的流量系数，并要求产品出厂前按设计值整定、标识后供货，以保证安装在同一环路中、规格不同的风机盘管水侧计算压降一致。
由于所订冷水机组的蒸发器水侧工作压力为1 . 0 MPa ，因此，设计以12 层（避难层兼下技术层）为界，将酒店的空调水系统分为高区与低区两个压力无关的水系统；用 2 台板式换热器制备高区空调用冷水，其设计供回水温度为7 . 8 ℃ ／1 2 . 8 ℃ ，2 台板式换热器的总供冷量为 2 340kw 。高区热水直接由设在12 层的汽水换热器供给，其供回水温度为60 ℃ ／50 ℃ 。
低区采用定流量一次泵冷、热水循环系统。系统通过调节电动压差旁通阀的开度及控制水泵启停台数，跟踪负荷侧流量变化。高区空调冷、热水系统均为配变频调速循环泵的变流量系统。由于空调系统全年大多在设计负荷的60 ％～70 ％的范围内工作，因此，在变频调速水泵选型时，要使所选水泵工作在其设计流量70 ％的工况点，落在该转速下水泵特性曲线的最高效率点上；或者说，当只有水泵额定转速的特性曲线须按设计工况选型时，水泵的工作点必须落在水泵最高效率点的右侧。总之，正确的水泵选型可以有效降低变流量水泵在空调期内的总运行能耗。高、低区空调水系统均采用高位膨胀水箱定压与补水；同时，在地下室制冷机房及下技术层内高、低区水系统循环水泵的吸水管上，另设带隔离阀的快速充水管，在供水系统维修、清洗及运行前快速充水时使用。冷热水系统均采用电子除垢仪防锈除垢。
2 .
3 空调系统形式酒店公用部分的大空间及VIP 小餐厅采用单风道低速全空气空调系统。其中多功能宴会厅与VIP 小餐厅采用变风量空调系统，其他房间均采用定风量空调系统。鉴于宴会厅可作多种形式隔断，空调系统在冬季有同时供冷与供热的要求，其末端选用带热水加热盘管的DTQS312型串联式风机动力箱；VIP 小餐厅全为内区房间，其末端选用DESV301 型单风道节流型变风量箱。上述变风量末端装置均为压力无关型。酒店客房、健身中心、5 层中小会议室及后勤办公等小房间采用风机盘管加新风的空气― 水系统。所有风机盘管均用其中挡冷量。客房还须用其夜间的冷负荷，对所选风机盘管的低档冷量及噪声进行校核，以满足客人夜间睡眠的需要。同时，要求所选风机盘管的中挡冷量比空调房间的计算冷负荷小几个百分点，使风机盘管在大多数情况下连续运行供冷除湿，以稳定地维持室内相对湿度不超过设计标准。客房新风共设5 个系统：6 ～11 层为1 个系统，13 ～2
4 , 2
5 ～3
6 层各分设2 个系统，因受机房空间的限制，设计仅在13 ～36 层客房的新风与其浴厕排风之间增设了板式显热回收装置，其显热回收效率为70 ％。上述新风处理机另设电动旁通新风阀，在室外新风温度下降（或冬季温度上升）到热回收装置无能量回收作用时，由酒店BAS 控制关闭热回收装置开启新风处理机上的电动旁通新风阀，直接从室外取风，以省去热回收装置的能耗。
2 . 4 室内气流组织
客房及一层大堂采用侧送上回气流组织形式，为克服冬季热射流上浮，一层大堂侧送风口设计采用电动双工况百叶风口。室内游泳池采用下送下回为主的气流组织形式。因内装璜的需要，
全部采用条形百叶风口上送。
2 . 5 中庭空调与下技术层水泵隔振设计
中庭作为共享空间，把裙房的一层大堂、咖啡酒吧、自助餐厅及 2 , 3 层前厅与宴会休息厅连成一体，空间总高14.5m。在以前设计的酒店中，由于没能将中庭及与中庭贯通空间的空调系统设计综合在一起考虑，导致中庭的顶层夏季过热，中庭底层大堂冬季过冷。
在上述区域内活动的人、照明灯具等发热设备及吸收了太阳辐射热的建筑构件与家具，作为分散的热源加热其周围的空气，以自然对流的形式使热量由下层向上层转移，是客观存在的自然规律。因此，设计首先将3 层（前厅与宴会休息厅）原室内计算冷负荷乘以1 . 2 的热量转移系数，依此进行空气处理计算及设备选型；并将底层原室内计算热负荷乘以 1 . 2 的热量转移系数，对底层空调系统进行空气处理计算及设备选型。第二，缩小上述区域空调系统的送风温差，夏季设计送风温差不超过7 ℃，冬季设计送风温差控制在3 . 7 ～5 . 5 ℃ 的范围内，以缩小送风与室内空气的密度差，减小空气自然对流的动力。在底层外窗下设置了暗装的铝串片散热器，并在门斗内设置了加热用风机盘管，以承担附加热负荷，提高了底层周边区域的舒适度，并且不影响对底层空调系统冬季的送风温差的控制。酒店开业后一年多的运行实践表明，上述设计方法弥补了以往中庭空调设计的不足，完全能满足高标准酒店的使用要求。
高区空调冷、热水变频调速循环泵均设在下技术层（12 层）空调机房内，其上下两层（即11层与13 层）均为酒店客房。为提高隔振效果，避免水泵运行时的振动干扰客人夜间的睡眠，水泵设计采用双层隔振系统，即在单层隔振基础上再加一个弹簧支撑着的中间质量。双层隔振系统在共振区后的传递率曲线衰减速率为24dB / oct （倍频程），比单层隔振的衰减速率高一倍。一年来的运行实践表明，水泵双层隔振系统具有较理想的隔振效果。
3 通风设计
3 . 1 地下锅炉房通风
锅炉房内设3 台蒸发量为6t 小的燃油蒸汽锅炉，夏季通常只用1 台，遇用汽高峰时2 台同时运行。夏季其室内通风计算温度为38 ℃ ，通过热平衡计算确定其中1 台锅炉运行所需送风量。设计为满足2 台锅炉同时运行的需要，在锅炉房设置了两个机械送风系统，并各配1 个电动风量调节阀。同时，根据空气平衡计算确定的锅炉间夏季最大排风量，选设 1 台带变频调速装置的风机在作锅炉间排风。夏季，1 台锅炉运行时开 1 台送风风机；2 台锅炉运行时，2 台送风风机也同时投人运行。排风系统根据室内外压差传感器的信号，调节排风风机的转速，使锅炉间维持0 -5 Pa 正压。过渡季，当室内温度降到28 ℃ 后，送风系统将根据室温传感器的信号改变其电动风量调节阀的开度，调节系统送人风量，使室温维持在28 ℃ 左右，排风系统也将跟踪减少其排风量；当室外温度降到18 ℃ 时，即使有2 台锅炉同时运行，也可只开1 台送风风机。冬季，无论使用几台锅炉，只须开 1 台送风风机，且无须启动排风系统；此间，送风系统将根据压差传感器的信号改变其电动风量调节阀的开度，调节系统送人风量，使室内维持0～5 Pa 正的压。
锅炉房的油箱间设独立的机械排风系统，全年不间断运行。水处理间设独立的送风系统，冬季可
按需要间歇运行。
3 . 2 厨房通风
3 . 2 . 1 厨房排风
上海煤气公司对使用煤气的地下1 层厨房有特殊的通风要求，即厨房在煤气灶具工作期间须保证40 h-1换气，在其非工作期间须保证10 h-1换气。且厨房的吊顶空间也须保持与上述相同的换气次数。因此，在地下室员工餐厅厨房的吊顶上及吊顶内均设有上述排风用的风口。
厨房炉灶的排风系统上设带有预过滤的SH -PP 型静电油雾净化器，炉灶排风经静电油雾净化器除油后排到室外。炉灶排风量按工艺提供的资料确定，静电油雾净化器设在炉灶排风系统的负压段。厨房所设洗碗机、小冷库的冷凝器及主副食临时存放库合并设置1 个排风系统，24h 运行。
3 . 2 . 2 厨房送风
为使厨房保持负压，避免油烟等异味外泄。设计根据各厨房的具体情况，通过空气平衡计算确定其送风量，通常按排风量的0 . 85 ～0 . 9 选择。根据《四季设计指南》的要求，本工程夏季对送风作降温处理，冬季对送风作加热处理。运行经验表明，设计应注意对送风温度进行调控，使厨房温度维持在22 ～27 ℃ 之间。夏季，过高的室温会导致食物变质；冬季，过低的室温会使出锅的菜肴迅速变冷，引起客人的不满。
3 . 3 污水处理间及垃圾间排风
在污水处理间及垃圾间的排风系统上均设有活性炭过滤除臭装置。运行实践表明，垃圾间排风系统的除臭效果比较稳定，而污水处理间除臭装置的有效运行时间极短，需屡屡更换活性炭，导致运行成本太高。而且，稍有疏忽就会有臭气排出。为改变这种局面，在污水处理间的各吸风口处增设喷雾器，将天然植物中提取的airSulotion 除臭液雾化，使之与污水处理间的排气均匀混合、吸附。经一系列化学反应，使臭味分子的分子结构发生改变，从而消除排气的臭味。上述反应的生成物为水、氧、氮等无害物。实际运行的除臭效果显著，运行费用也明显低于活性炭过滤吸附装置。
3 .
4 洗衣房通风
根据工艺提供的资料，洗衣房设置了全面排风与局部排风相结合的排风系统。并在 4 台烘干机的排风管路上设置了绒毛收集器，以清除排风中的飞絮。为改善操作人员的工作环境夏季对送风作降温处理，并在高温操作区内，设球形铝合金可调风口作工位送风。洗衣房送排风的气流组织，使送人洗衣房的空气从低温区流向高温区，然后经设在高温区上方的排风口，将吸收了大量余热的空气排到室外。
3 . 5 客房层排风
每间客房厕所的淋浴器与坐便器的上方各设1 个条形百叶风口，按四季设计指南规定，其总排风量为102 m3/h，设计为每间客房厕所配1 台K100M 型管道风机。根据热平衡计算，在每层的制冰间与服务间内各设K125XL 型管道风机1 台，其计算排风量为230 m3/h。客房排风分设5 个系统与新风系统一一对应，并对13 ～36 层的排风实施显热回收。当新风温度进人非热回收区域后，大楼BAS 将关闭排风进热回收装置的电动阀，此时客房排风便由系统总风机将之直接
排到室外。所有客房排风系统均配变频调速风机，每天6 :00 ～9 :00 与18 :00 一20:00风机全速运行，其他时间按设计转速的70 ％运行。
3 . 6 全空气空调系统的排风
酒店的全空气空调系统分别配备空调季排风及过渡季排风系统，冬夏两季仅使用小风量的空调季排风系统，而在夏秋季节更替之际，当室外空气的焓值低于室内设定焓值时，其空调系统受BAS 控制自动进人全新风工况，并同时启动过渡季排风系统，实施“免费冷却”。除多功能宴会厅外，空调季排风系统均按定风量设计；由于宴会厅实际使用人数变化很大，即使在空调季内，其空调系统的新风量也经常会发生较大变化，为维持室内适当的正压（宴会厅举办宴请或酒会时，其室内正压值按＋0 Pa 设定；当举办非宴请类会议或其他活动时，正压值设定为5 Pa ）。过渡季的排风风机大多配变频调速装置，以跟踪因室温控制的需要而引起系统的新、排风量的改变；风机的转速受控于该系统的压差传感器，使空调房间内维持0 ～5 Pa 正压（室内游泳馆的池区部分须维持20 Pa 负压）。一些需要划分吸烟区与非吸烟区的场所（如餐厅、咖啡酒吧）的室内排风口集中布置在吸烟区上部的吊顶上。
3 . 7 酒店的变配电室、换热器室、水泵房、无可开窗的空调机房、电梯机房、地下停车库均配机械送、排风系统。所有送风风机箱内配可清洗型空气过滤器。电梯机房另设有风冷式冷风机组，当其机械通风系统无法维持电梯控制箱正常工作所需的环境温度时，可关停通风系统，启动冷风机降温。
位于地下 3 层的制冷机房内，设降温型通风系统及事故（兼过渡季）排风系统。机房内设氧气浓度传感器，当制冷机组的冷剂泄漏，导致机房下部空气中氧气浓度过低时，此传感器报警，并同时启动（或将运行中的过渡季排风系统切换为）事故排风系统。4 防、排烟设计
4 . 1 机械加压系统
根据《高层民用建筑设计防火规范》的要求在本酒店的防烟楼梯、前室、合用前室及消防前室，25 层、12 层及3 夹层的避难间，根据《四季设计指南》的要求No1 ～No6 客用电梯井设置独立的加压送风系统。
主楼防烟楼梯总层数为35 层，根据避难间所在层分段设置加压风机。加压风机风量按火灾时3 扇门（着火层及其上、下一层）同时打开组织疏散，门洞平均风速≥0.7m / s 进行计算。裙房7 个防烟楼梯包括地下室在内均不超过7 层，其加压风机的风量按两扇门（着火层及其上一层）同时打开、门洞平均风速≥0.7m / s 进行计算。
防烟楼梯间加压风口采用带调节阀的常开型风口，其加压风机设电动泄压旁通，当楼梯间内的正压值超过50Pa 时自动打开电动泄压旁通阀泄压，使楼梯间的压力恢复至设定值。前室与合用前室加压风口采用常闭型多叶送风口，火灾时消防中心控制（或就地手动）打开设定层的送风口及其加压风机。所有前室与走廊的隔墙上设重力式余压阀（该阀的前室一侧设防火阀）。当前室内压力超过25 Pa 时余压阀就自动开启泄压（余压阀根据△ p =89 Pa 的泄排风量选型）。由于主楼前室加压竖井内风速较高，从加压风机到最远一个前室的压降远远大于到最近一个前室的压降（两者计算压降差约为250Pa ) ，风机的全压按最不利环路的计算压降选型，但当该加压系
统须向最近一层前室送风时，由于实际压降远小于设计压降，导致加压风机的工作点下移，风压下降，风量骤增，使前室的余压阀来不及排风，造成前室压力上升，严重时会引起疏散门无法打开，为此在前室加压风机析出风段设恒压电动调节阀，通过调节其开度来克服竖井压降不同，使风机始终稳定在设计工况点运行，保证系统送风量恒定不变。封闭式避难间的加压风机风量按30M3／（㎡· h ）计算。
为防止从着火房间的外窗串出来的烟气进人加压风机的吸风口，误将烟气送人上述防烟疏散区内，在这些加压系统风机的出风管内设烟感器。当此烟感器报警时，消防中心将关停相应的加压风机，并电控关闭竖井人口处的70 ℃排烟防火阀（这些排烟防火阀采用电动复位型）。
为保证所有客房与走廊之间的隔断有1h 以上的耐火极限，在进出客房的新、排风管上均设置防火阀。由于No1 ～No6 客用电梯没有防火卷帘隔断，为防止火灾层的烟火通过电梯井串人上层，设计对这 6 个电梯井设置加压送风系统，加压风机风量按压差法计算。由于烟囱作用，电梯井的下半部分往往处于负压状态，故主加压风机设在电梯井下部的3 夹层内。
防烟系统控制：主楼着火按3 层同开的原则涉及到的加压风机联动开启；裙房着火时，裙房加压送风系统全开，主楼下区的加压送风系统开。酒店任何一处着火，负担客梯加压的八个加压送风系统全开。
4 . 2 排烟系统
地下汽车库排烟系统与平时排风系统合并设置，排风总管上设常开型防烟阀，排烟总管上设常闭型排烟防火阀。火灾时由消防中心控制关闭着火层排风总管上的防烟阀，同时打开排烟总管上的排烟防火阀，在车库上部排烟。排烟量按6h h-1换气计算。地下2 层汽车库在排烟的同时须向车库内补风，补风量取排烟量的67 ％。
地下室经常有人、面积超过50㎡的房间中按防火分区设置独立的机械排烟系统，并按排烟量的50 ％向排烟区内补风。排烟口一般采用板式排烟口，补风口上设常闭型阀门，由消防中心控制开启或就地手动开启。
裙房内无窗房间除少数单独设置了排烟系统外，一般都与空调排风系统兼用，火灾时由消防中心控制关闭图中标明必须关闭的电动阀，打开必须全开的电动阀，使系统进人排烟工况。排烟量按60 M3／（㎡· h ）设计。因装演设计的需要，业主不同意在中庭和与中庭相通的连廊之间用防火卷帘、挡烟垂壁、防烟卷帘作防火防烟分隔。经向市消防局汇报，决定在不设上述措施的条件下加大中庭排烟量，故酒店中庭的设计排烟量为140 000 m3／ h
主楼标准层走廊设两个常闭型多叶排烟口，火灾时由消防中心控制或就地手动打开着火层排烟口与其排烟风机进行排烟。排烟量按该层正压送风总量的 1 . 3 倍计算，以维持着火层走廊处于负压。
5 空调自控
5 . 1 空调冷源系统控制
冷水机组与冷水泵及冷却水泵按一机一泵的原则配置，为保证冷水机组正常启停，酒店自控系统（BAS ）对冷水机组、冷水泵、冷却水泵、冷却塔进出水管电动阀及其风机的启停顺序实施程序控制与均时控制。
在制冷机房的冷水供回水总管上分别设温度传感器，并在回水总管上设流量传感器，以测定每一瞬间冷水的供回水温度及空调末端的总用水量。BAS 将依此计算出酒店空调系统负载端每一瞬间的实际用冷量，并经逻辑判断确定是否需增减冷水机组的运行台数，通过与冷水机组上的BA 接口对接，实现对冷水机组的自动启停控制。
设计在制冷机房的冷水分、集水器之间没置了压差传感器，并在冷水供回水总管之间设有电动压差旁通阀，BAS 根据压差传感器实测的供回水压差△ p 与设定压差△ ps 的偏差调节电动压差旁通阀的开度：当△ p＞△ ps 时，压差旁通阀受控增大其开度，泄流降压，使冷水系统供回水压差下降，直到△ p＝△ ps ；当△ p < △ ps 时，压差旁通阀受控减小其开度，截流增压，使冷水系统供回水压差回升，直到△ p ＝△ ps 。与此同时，压差旁通阀的分流作用使流经冷水机组的水量稳定不变。其设定压差△ ps = 273 kPa , 在此压差下电动压差旁通阀全开时的设计流量为343 m3／h。
当冷水机组只有1 -2 台运行时，BAS 将启用冷却塔节能运行程序，增加实际布水的冷却塔台数，而不开冷却塔风机，用加大水与空气热质交换面积的方法，提高冷却水散热降温的能力；当4 台冷却塔全部通水，且其出水温度也已升到32 ℃时，BAS 即恢复一机（冷水机组）一塔（冷却塔）的程序控制，并同时启动投人运行的冷却塔风机，用强制通风强化热质交换。供冬季使用的1 台冷却塔的水盘中设有6 kW 电加热器2 只，当偶遇严冬，而且水塔又因故暂停运行时，BAS 将启动此电加热器加热防冻。
5 . 2 低区空调供热水系统控制
低区空调供热水循环泵设计为定流量水泵，其温度传感器、流量传感器、压差传感器以及电动压差旁通阀的设置及控制方法完全与冷水系统相同。为控制热水的供水温度，在汽水换热器的供汽管上设电动调节阀，BAS 根据汽水换热器出水管上的温度传感器的信号调节此电动调节阀的开度，使其供水温度稳定保持在60 ℃。低区空调热水供回水设定压差△ ps = 224 kPa ，在此压差下电动压差旁通阀全开时的设计流量为161 . 7 m3／h。
5 . 3 高区冷热水系统（变频调速水泵）的控制高区冷热水全部用换热器制备，这些换热器均无恒流量要求，为节省水泵能耗，高区冷热水循环泵全部采用变频调速的变流量水泵。在水泵招标过程中，通过对各种控制方案预期运行能耗的比较，确定选用ITT B & G 的控制方案。
ITT B & G 变频控制系统由控制器、变频器、压差传感器及流量传感器组成。
a ）控制器型号为TECH5000 ，内置1 个有记忆功能的微处理器，1 台控制器可控6 台水泵、连接 4 个压差传感器，控制器的显示屏上可显示各控制区域的设定值，过程变量，水泵运行情况，水泵运行次序，PID 调节范围，水泵或变频器失灵、报警、故障诊断，手动或自动转换，备用电池的储电量等。控制器内设控制程序，控制器出厂前已将所控水泵的特性曲线输人控制程序，因此，控制器可防止水泵电机过载、避免水泵在其特性曲线的末端工作，并按“适当效率程序”控制水泵在最高的“电-水总效率”下运行。BAS 可通过控制器设RS-485 接口，了解变频控制系统及其所控水泵的全部运行参数。
b ) ACH-401 型变频器可显示频率、电压、电流、功率、转速、变频器失灵等重要运行参数。
其有自动限流、高温控制、自动重新启动功能及手动操作功能。这种型号的变频器可在±10 % 三相电压变化的范围内正常工作；可减低产生不同直流电压所引起的线路干扰；且功率因数较高，可达0.98 。
c )ST-102R型压差传感器可将设定点处测得的压差转换为4 ～20 mA 的直流电信号从610m外送至控制器与设定值比较，根据其偏差值控制水泵增速（或减速）。压差测量范围0-0.25 MPa ，精度±0.25 ％。
d ）ST-104 型流量传感器将系统每一瞬间的总流量转换为4 ～20 mA 的直流电信号送到控制器，信号传输距离可达610m。当管内水流速为0.3-9.1 m / s 时，其测量精度为士1 ％。
在该控制方案中，压差传感器的测点设在系统最不利环路的AHU 冷（热）水盘管的进出水支管上。从本工程的计算结果看，这与目前大多数泵业公司采用的在机房内供回水总管之间设压差传感器的控制方法相比，水泵调速范围增加了一倍有余；水泵在零到设计流量的范围内运行时，其计算轴功率仅为后者的37 . 6 ％～87 . 7 % ；同时，运行中TECH5000 控制器的“适当效率程序”还将随时根据系统流量传感器的流量信号，及其所预载的水泵特性曲线，综合水泵实际运行轴功率、水泵效率及变频器的功耗，适时确定水泵运行台数，使系统获得最佳节能效果。考虑到客房的负荷变化与最不利环路（歌舞厅、新风处理机）的负荷变化规律不同，设计在客房风机盘管水系统的最不利环路的供回水立管间设置了第 2 个压差传感器，变频控制器的“适当效率程序”将会随时根据 2 个压差信号偏差的高值，对水泵转速进行控制。由于为维持最不利环路的AHU 冷（热）水盘管的进出水支管压差达到设定值的水泵最低转速（即零流量转速）大于额定转速的30 % ，因此，本工程高区冷（热）水系统均不设低转速压差旁通。
5 . 4 全空气空调系统与新风系统控制
5 . 4 . 1 定风量全空气空调系统（CAV ）的空调箱设冷热水流量调节阀与蒸汽加湿量调节阀，BAS 在系统回风管内设温度传感器与相对湿度传感器，夏季BAS 根据同时接受的温度与相对湿度的信号，选择与设定值偏差的高值来调节表冷器的水流量，当冷水流量受控于相对湿度偏差时，BAS 随即启动AHU的热水流量调节阀，并根据温度偏差调节热水盘管的再热量。冬季BAS 将根据温度偏差，调节AHU 的热水流量调节阀的开度以恒定室温；并根据相对湿度的偏差，调节AHU 的蒸汽加湿量调节阀的开度以恒定室内相对湿度。调节阀全部选用等百分比特性，阀权度S ≧0.3 , BAS 通过DDC 对之实施PID 调节。
AHU 混合过滤段的新、回风口上装有设阀位传感器的电动调节风阀，空调季BAS 调节两阀的开度保证系统最小新风量；当室外空气的焓值低于室内设定焓值时，BAS 随即关闭回风阀，使新风阀全开，空调系统自动进人全新风工况。在秋冬转换之际，BAS 将通过调节新、回风阀的开度，改变系统新风比，以维持室温恒定，充分利用回风的热量，推迟AHU 加热盘管投人运行的时间。AHU 的风机与新风电动调节阀联锁，当AHU 的风机停止工作时，其新风电动调节阀随即关闭。餐厅、会议、宴会厅等间歇使用的空调系统，在其使用前空调系统的预冷或预热运行中，BAS 将关闭AHU 的新风电动调节阀，仅用循环风进行预冷或预热，以节省能耗，缩短系统预冷或预热的运行时间。
5 . 4 . 2 变风量空调系统（VAV ）的空调箱设冷热水流量调节阀与蒸汽加湿量调节阀，BAS 在系统送风管内设温度传感器与相对湿度传感器，夏季BAS 根据同时接受温度与相对湿度的信号，选择与设定值偏差的高值来调节表冷器的水流量，当冷水流量受控于相对湿度偏差时，BAS 随即启动AHU 的热水流量调节阀，并根据温度偏差调节热水盘管的再热量，使送风的温度与相对湿度保持设定值不变。冬季，BAS 将根据送风温度的偏差调节AHU 的热水流量调节阀的开度、根据送风相对湿度的偏差调节AHU 的蒸汽加湿量调节阀的开度，使送风的温度与相对湿度保持设定值不变。调节阀的特性与控制同CAV 部分。
在VAVAHU 的混合过滤段的新、回风口上装有设阀位传感器的电动调节风阀，其功能与上述CAV 的新、回风调节阀功能基本一样。所不同的是，在VAVAHU 的新风人口分别设置两个电动风量调节阀：一个用于调节空调季系统新风量，一个用于过渡季实现AHU 全新风工况以及过渡季后期调节系统的新、回风比以恒定AHU 的送风温度。VIP （小餐厅）的变风量空调系统设计时，在其空调季新风电动风量调节阀的上游，设置了一根长度等于10 倍风管长边的直风管，并在该风管内设置风量传感器，BAS 根据风量传感器的信号与设定值的偏差，同时对新风与回风电动风量调节阀作PID 调节，对该系统实施空调季定新风量控制。酒店多功能宴会厅实际使用的人员密度变化较大，且一个空调系统的服务范围也会因租用要求的不同而发生变化。因此，如果宴会厅空调系统在空调季采用定新风控制，会造成较大的能源浪费。为此，在 2 个宴会厅空调系统的回风管内分别设置了CO2浓度传感器，BAS 将随时根据回风CO2浓度的偏差对该系统新、回风阀的开度进行PID 调节，保持室内二氧化碳的体积浓度不超过设定值（CO2 浓度设定值取1000 ×10-6）。
VAVAHU 配风机变频调速器。运行时BAS 根据系统中所有变风量末端装置一次风阀的开度及其室温信号与设定值的偏差，通过预载入DDC的变静压程序对风机变频调速器作PID 调节，适时改变系统总风量，确保每一瞬间负荷最大的末端的一次风阀的开度在95 ％-100 ％之间。
当某种超设计范围的原因引起室内冷负荷增加，风机全速运转系统达到最大风量，仍然有部分末端的室温信号出现正偏差时，BAS 须对系统送风温度作补偿调节。
5 . 4 . 3 变风量末端的控制。VIP 变风量空调系统的每台末端装置都配 1 个室温控制器，其功能有：控制与之相连变风量末端装置的开关；设定并感测室内空气温度；向末端装置控制器传送温度偏差信号（24V 低压直流电，设短路保护）；具备风量设定功能，可对最小风量进行调整。末端装置控制器内含风量补偿压差转换的模拟电子控制器、1 个电动一次风阀执行器与 1 个送风温度传感器；末端装置控制器根据室温控制器的信号，调节一次风阀的开度，使室温维持设定值不变，其风量控制精度士 5 % ；冬季，每天早晨系统开始运行时，能自动逆向调节一次风阀完成小餐厅的预热；末端装置控制器可向区域管理传送一次风调节阀的阀位信号与室温偏差信号。
宴会厅变风量空调系统的末端串联式风机动力箱（FPS ）按区域划分，每3 ～4 个FPS 为一组，合用1 个室温控制器，该室温控制器具备VIP 所用室温控制器的功能，但它有两个风量设定，分别调整供热与供冷工况的最小一次风量。其末端装置控制器除具备VIP末端控制器的功能外，冬季，当一次风量降到其设定值后，即使室温继续下降，一次风的风量调节阀不再关小，直
到室温降到冬季设定值（20 ℃）以下时，末端控制器将打开FPS 热水盘管上的电动两通阀向宴会厅供热，并根据室温信号偏差的正负，开闭电动两通阀，使室温维持冬季设定值不变。
5 . 4 . 4 新风系统的空气处理机（PAU ）内设冷热水流量调节阀与蒸汽加湿量调节阀（厨房送风系统无加湿器）, BAS 在系统送风管内设温度传感器与相对湿度传感器。夏季BAS 根据同时接受温度与相对湿度的信号，与室内设定焓值的偏差来调节表冷器的水流量，保持处理后新风的焓值与室内设定值相等。冬季，BAS 将根据新风送风温度与设定值的偏差调节PAU的热水流量调节阀的开度、根据送风相对湿度的偏差调节PAU 的蒸汽加湿量调节阀的开度，使新风的送风温度与相对湿度保持设定值不变。调节阀的特性与控制同CAV部分。厨房专用的新风系统只作温度控制，其温度传感器设在厨房细加工的区域内，其设定值在现场可调。PAU 的进风管或进风口上设电动双位阀，与PAU 的风机同启闭。
5 . 4 . 5所有AHU 、PAU 以及热回收的空气过滤器的前后设压差开关，当过滤器前后的压差升至设定值时，压差开关闭合，BAS在制冷机房控制室（空调主控室）内发出声、光报警，通知空调维修保养人员立即更换不可继续使用的过滤器。在AHU及PAU 冷热盘管的前后设防盘管辐射的温度传感器TA1 , TA2 ，并在盘管的回水管上设回水温度传感器Tw2 ，把设计工况下的测定值按（TA1 -TA2 ) / (TA1-Tw2 ）式计算所得值作初始换热效率设定值ε2S ，经一段时间运行后，当盘管的实际换热效率。ε2< 0.85ε2S时,BAS随即在制冷机房控制室发出声、光报警，通知空调维修保养人员立即清洗低效盘管表面的污垢。
5 . 5 BAS通风、空调系统的启、停进行控制及状态显示。
5 .
6 BAS定时（每1h 或2h 一次）记录并打印制冷机房冷热源的运行参数：
a ) No1-4冷水机组的冷水供、回水温度，蒸发器水侧压降；
b ) No1-4冷水机组的冷却水供、回水温度，冷凝器水侧压降；同时记录冷却塔运行台数及其风机的启停状态，记录室外空气的温度与相对湿度；
c ) No1-4 冷水机组的运行电流、电压，以及记录时刻内发生故障的冷水机组的故障代号；
d ）两台汽水热交换器的供、回水温度及其水侧压降；
e ）酒店每小时累计用冷量与用热量。6 管材与保温
a ）本工程中与风机盘管的供回水支管采用紫铜管，除此之外，其他空调水管均采用热轧无缝钢管，焊接或法兰连接。
b ）一般通风与空调风管采用镀锌钢板制作；室内游泳馆的空调与排风管道采用铝合金板制作；厨房的送、排风管采用奥氏体不锈钢板制作；法兰连接。
c ）火灾排烟风管采用镀锌钢板制作，外包保全防火板PRO - MATECT -N 。
d ）空调送、回风管及新风送风管，采用厚度30 ㎜、密度48 kg / m3 的铝箔离心玻棉板保温；空调水管采用厚度30～ 50mm、密度48 kg / m3 的铝箔离心玻棉管套保温；空气凝结水管采用厚度20mm、密度48 kg / m3 的铝箔离心玻棉管套保温。
7 主要设计技术指标建筑面积：72 634 ㎡
空调部分建筑面积：62 861㎡
空调总冷负荷： 8860.5 kW
总供热负荷： 5543.4 kW
冷指标（按设空调部分的建筑面积计）: 153.8 W / ㎡
热指标（按建筑面积计）: 76.3 W / ㎡
制冷设备装机冷负荷： 7 876 kW
换热设备装机热负荷： 6 100 kW
空调与通风设备总装机电量（不含过渡季排风及消防风机电量）: 4130.63 kW 空调与通风用电指标（按建筑面积计）: 56.9 W / ㎡