桥梁工程课程设计装配式钢筋混凝土简支T形梁桥
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目录
一、设计资料 (2)
二、计算要求及工作量 (2)
三、主梁设计 (3)
㈠、结构尺寸拟定 (3)
1.主梁截面尺寸 (3)
2.主梁间距和主梁片数 (3)
㈡、主梁的计算 (3)
1.主梁荷载横向分布系数计算 (3)
2.作用效应计算 (11)
3.持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 (18)
4.持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (28)
5.持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (29)
四、行车道板的计算 (31)
㈠、永久荷载效应计算 (31)
㈡、截面设计、配筋与强度验算 (33)
五、横梁的计算 (34)
㈠、横梁弯矩的计算 (34)
一、设计资料
1.桥面净空
净—5.02m 13?+防撞栏。 2.主梁跨径和全长 标准跨径：m l b 00.13=； 计算跨径：m l 50.12=； 主梁全长：m l 96.12=全。 3.设计荷载
公路—I 级，荷载，人群2/23m kN 。 4.材料
钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。
混凝土：C50， 容重3/26m kN ；桥面铺装采用沥青混凝土；容重3/23m kN ； 5. 设计依据
⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）
⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62—2004）； 6. 参考资料
⑴ 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社； ⑵ 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社； ⑶混凝土公路桥设计：
⑷桥梁计算示例丛书 《混凝土简支梁(板)桥》(第三版) 易建国主编.人民交通出版社 (5)《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚主编.机械工业出版社
二、计算要求及工作量
1. 主梁截面设计
2. 计算主梁的荷载横向分布系数
3. 主梁内力计算
4. 进行作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；
5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；
6. 行车道板内力计算
7. 图纸绘制：（A3图纸）桥梁总体布置图（绘出平、纵、横三个视图）、主梁一般构造图、配筋图。
三、主梁设计
（一）、结构尺寸拟定
1. 主梁截面尺寸：
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为13m，拟定采用的梁高为1.10m，翼板宽2.00m，腹板宽0.18m。
2. 主梁间距和主梁片数：
桥面净空：净—5.0
+防撞栏，采用7片T型主梁标准设计，主梁间距为2.00m。
13?
2
m
全断面7片主梁，设5道横隔梁，横隔板厚0.15m,高度取主梁高的3/4左右,即0.90m。路拱横坡为双向1.54%，由C50混凝土三角垫层控制，断面构造形式及截面尺寸如图1所示。
(a)主梁横断面图（单位：cm）
（b）主梁纵断面图（单位：cm）
图1
（二）、主梁的计算
1.主梁荷载横向分布系数计算
（1）.跨中荷载弯矩横向分布系数（采用G—M法计算主梁荷载横向分布系数)。
①主梁的抗弯及抗扭惯矩x I 和Tx I （如图2）
图2 求主梁截面的重心位置x a ： 平均板厚：cm h 13)1610(2
1
1=+=
596.2818
11013)18200(21101811021313)18200(=?+?-??+??-=
x a
m cm I x 4242
3231056538.44565380596.282
1101101811018121213596.281318213182121-?==-??+??+-??+??=
）
（）（ T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： ∑=3i i i Tx t b c I 式中：i c —矩形截面抗扭惯矩刚度系数（查表）; i i t b ，—相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知：
对于翼板：1.0065.000.2/13.0/11<==b t ，查表1得3
11=
c ， 表1
t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 <0.1 c 0.141 0.155 0.171 0.189 0.209 0.229 0.250 0.270 0.291 0.312
1/3
对于梁肋：186.0)13.010.1/(18.0/22=-=b t ，查表1得294.02=c 。 故，主梁的抗扭惯矩为：
m I Tx 43331012.318.097.0294.013.0231
-?=??+??=
单位宽度抗弯及抗扭惯矩：
)/(102827.2200/1056538.4/442cm m b I J x x --?=?== )/(1056.1200/1012.3/453cm m b I J Tx Tx --?=?==
②横梁的抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ的计算（图3）：
图3 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：
m b l 00.1200.266=?==
m c 475.1)15.010.3(2
1
=-=
cm h 90'=， cm b 15'=；
c/l=1.475/12.00=0.123, 查表2得 λ/c=0.904 ∴ m 333.1475.1904.0=?=λ
翼板有效工作宽度表 表2
c /l
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
λ/c 0.983 0.936 0.867 0.789 0.710 0.635 0.568 0.509 0.459 0.416
求横梁截面中心位置y a ：
m b h h h b h h h a y 173.015
.09.013.0333.1229.015.0213.0333.12222222''1'
''11=?+???+??=++=λλ 横梁的抗弯和抗扭惯矩y I 和Ty I ：
4
223232
'''3''2113
11040.2173.029.09.015.09.015.0121213.0173.013.0333.1213.0333.12121)2(121)2(22121m a h h b h b h a h h I y y y -?=-??+??+-??+???=-++-+?=）（）（λλ32
223111h b c h b c I Ty += 1.00419.010.3/13.0/11<==b h , 故 3
1
1=
c ，由于连续桥面的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，可取6
1
1=
c ，195.0)13.090.0/(15.0/22=-=b h ，查表1得 272.02=c 433310842.115.077.0272.010.313.061
m I Ty -?=??+??=
单位抗弯及抗扭惯矩y J 和Ty J ：
cm m b I J y y /10774.010010.3104.2/442
--?=??==
cm m b I J Ty Ty /10594.0100
10.310842.1/453
--?=??==
③计算抗弯参数θ和抗扭参数α
734.010
774.0102827.250.12744
4
4=??==--y x J J l B θ 式中：B —桥宽的一半； l —计算跨径； y
x c Ty Tx c J J E J J G 2)(+=α
按《公预规》3.1.6条，取c c E G 4.0=，则：
0324.0103292.1104308.010774.0102827.210594.01056.124.045
4455=??=????+??=------）（α， 180.0=α ④计算荷载弯矩横向分布影响线坐标
已知734.0=θ，查G-M 图表（见附录III ），可得表3中数值。
影响线系数1K 和0K 表3
梁位
荷载位置
b
3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 -b/2 -3b/4 -b 校核 1K
0 0.70 0.83 0.98 1.18 1.32 1.18 0.98 0.83 0.70 8.00 b/4
1.05 1.17 1.30 1.37 1.20 0.95 0.73 0.58 0.46 8.06 b/2 1.54 1.62 1.58 1.31 0.98 0.69 0.50 0.38 0.29 7.98 3b/4
2.18 1.93 1.55 1.18 0.84 0.59 0.45 0.34 0.26 8.10 b
3.00
2.23
1.52 1.04 0.69 0.46 0.33 0.23 0.19 8.10 0
K
0 -0.13 0.50 1.05 1.60 1.80 1.60 1.05 0.50 -0.13 7.97 b/4
0.58 1.15 1.59 1.75 1.58 1.10 0.59 0.05 -0.43 7.89 b/2 1.98 2.08 2.02 1.60 1.05 0.58 0.18 -0.19 -0.49 8.07 3b/4 4.09 3.01 2.06 1.19 0.49 0.06 -0.19 -0.38 -0.50 8.04 b
6.70
4.08
1.96 0.50 -0.29 -0.43 -0.49 -0.43 -0.29
8.11
用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值（图4）
图4 梁位关系图（尺寸单位：cm ）
1号、7号梁：b
b b
b b
K K K K K K 434343'74
7317575)
(+=-+=； 2号、6号梁：2
432
432
'75
7217550)
(b b b b
b K K K K K K +=-+=； 3号、5号梁：4
24
2
4
'76
7117525)
(b b b b b K K K K K K +=-+=； 4号梁：0'K K =(0K 系梁位在0点的值)。
列表计算各梁的横向分布影响线坐标η值（表4）。
各梁的横向分布影响线坐标η值表4梁
号算式
荷载位置
b 3/4b b/2 b/4 0 -b/4 -b/2 -3b/4 -b
1
b
b
K
K
K
4
3
1
1
'
17
4
7
3
+
= 2.531 2.059 1.537 1.120 0.776 0.534 0.399 0.293 0.230
b
b
K
K
K
4
3
'
07
4
7
3
+
= 5.209 3.469 2.017 0.894 0.156 -0.150 -0.319 -0.401 -0.410
'
'
1
K
K--2.677 -1.410 -0.480 0.226 0.620 0.684 0.717 0.694 0.640 α
)
('
'
1
K
K--0.562 -0.296 -0.101 0.047 0.130 0.144 0.151 0.146 0.134
α
)
('
'
1
'
K
K
K
K
a
-
+
= 4.646 3.172 1.916 0.942 0.286 -0.006 -0.168 -0.256 -0.276
7/
1a
i
K
=
η0.664 0.453 0.274 0.135 0.041 -0.001 -0.024 -0.037 -0.039
2
2
1
4
3
1
'
17
5
7
2
b
b
K
K
K+
= 1.723 1.709 1.571 1.273 0.940 0.661 0.486 0.369 0.281
2
4
3
'
07
5
7
2
b
b
K
K
K+
= 2.583 2.346 2.031 1.483 0.890 0.431 0.074 -0.244 -0.493
'
'
1
K
K--0.860 -0.637 -0.460 -0.210 0.050 0.230 0.411 0.613 0.774 α
)
('
'
1
K
K--0.181 -0.134 -0.097 -0.044 0.011 0.048 0.086 0.129 0.163
α
)
('
'
1
'
K
K
K
K
a
-
+
= 2.402 2.212 1.935 1.439 0.901 0.480 0.161 -0.116 -0.330
7/
2a
i
K
=
η0.343 0.316 0.276 0.206 0.129 0.069 0.023 -0.017 -0.047
3
4
1
2
1
'
17
6
7
1
b
b
K
K
K+
= 1.120 1.234 1.340 1.361 1.169 0.913 0.697 0.551 0.436
4
2
'
07
6
7
1
b
b
K
K
K+
=0.780 1.283 1.651 1.729 1.504 1.026 0.531 0.016 -0.439
'0
'1K K - 0.340 -0.049 -0.311 -0.367 -0.336 -0.113 0.166 0.536 0.874
α
)('
0'1K K -
0.071 -0.010 -0.065 -0.077 -0.071 -0.024 0.035 0.113 0.184
α)('
0'1'0K K K K a -+=
0.851 1.273 1.586 1.651 1.434 1.002 0.566 0.128 -0.255
7/3a i K =η 0.122 0.182 0.227 0.236 0.205 0.143 0.081 0.018 -0.036
4
10'1K K =
0.700 0.830 0.980 1.180 1.320 1.180 0.980 0.830 0.700
00'
0K K = -0.130 0.500 1.050 1.600 1.800 1.600 1.050 0.500 -0.130
'
'1K K - 0.830 0.330 -0.070 -0.420 -0.480 -0.420 -0.070 0.330 0.830
α
)('
0'1K K -
0.174 0.069 -0.015 -0.088 -0.101 -0.088 -0.015 0.069 0.174
α)('0'1'0K K K K a -+=
0.044 0.569 1.035 1.512 1.699 1.512 1.035 0.569 0.044
7/4a i K =η
0.006 0.081 0.148 0.216 0.243 0.216 0.148 0.081 0.006
⑤绘制横向分布影响线图（图5）求横向分布系数。
图5 横向分布系数计算图示
按公路-Ⅰ级荷载标准值设计，计算各梁的横向分布系数： 汽车荷载：
一号梁 625
.0)003.0037.0100.0227.0347.0543.0(21
1=-++++?=q η； 二号梁 625
.0)013.0027.0063.0123.0177.0253.0293.0327.0(21
2=-++++++=q η; 三号梁 630
.0)023.0087.0133.0197.0223.0230.0210.0157.0(21
3=+++++++?=q η； 四号梁 629
.0)087.0157.0207.0240.0227.0170.0120.0050.0(21
4=+++++++?=q η. ⑵梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） 汽车荷载（如图6）
图6 梁端剪力横向分布系数计算图示
公路I 级: 一号梁 550.0)100.0000.1(21
'1=+?=q η；
二号梁 725.0350.0000.1100.0(21'
2=++?=）q
η；
三号梁 725.0)350.0000.1100.0(21'
3=++?=q
η； 四号梁 725.0)350.0000.1100.0(21'
4=++?=q
η.
2.作用效应计算 ⑴永久作用效应
①永久荷载：假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果见下表（表5）
钢筋混凝土T 形梁桥永久荷载计算 表5
构件名
构件简图尺寸 （尺寸单位：cm ）
单元构件体积及算式（3m ）
重度
3/m kN ）
每延米重力 （m kN /）
主 梁
4346
.02
16
.010.010.191.0210.100.2=+-?
?-?）
（
26
30
.1126
4346.0=?
横 隔 梁
中梁 | 边梁
0869.05.12591.022
15
.016.077.0=÷???+?
0434.05.12591.02
15
.016.077.0=÷??+?
26
26.226
0869.0=?
13
.126
0434.0=?
桥 面 铺 装
沥青混凝土：
040
.000
.202.0=?
混凝土垫层（取平均厚度11cm ）: 220
.000
.211.0=?
23 26
92
.023
040.0=?
72
.526
020.0=?
∑=64.6
防 撞 栏
m kN /5.6
按防撞栏横向分布系数分摊至各梁的荷载为： 1号、7号梁：593.0040.0633.01=-=b η； )/(85.35.6593.01m kN q b =?=η； 2号、6号梁：297.0043.0340.02=-=b η； )/(93.15.6297.02m kN q b =?=η； 3号、5号梁：103.0027.0130.03=-=b η； )/(67.05.6103.03m kN q b =?=η； 4号梁： 034.0017.0017.04=+=b η； )/(22.05.6034.04m kN q b =?=η； 各梁的永久荷载汇总于表6。
各梁的永久荷载（单位：m kN /） 表6
梁号 主梁 横梁 防撞栏 桥面铺装 合计 1(7) 11.30 1.13 3.85 6.64 22.92 2(6) 11.30 2.26 1.93 6.64 22.13 3(5) 11.30 2.26 0.67 6.64 20.87 4
11.30
2.26
0.22
6.64
20.42
②永久作用效应计算 影响线面积计算见表7
影响线面积计算 表7
项目
计算面积
影响线面积0ω
2/l M
53.195.128
1214
120=?=?=l l ω
4/l M
65.145.1232
3
216320=?=?=
l l ω
2/l Q
00=ω
563
.15.128
1212212/0=?=??=l l ω
0Q
25.65.122
1
210=?==l ω
永久作用效应计算见表8。
永久作用效应计算表 表8
梁号
)(2/m kN M l ?
）
（m kN M l ?4/ ）
（kN Q 0 q
0ω
0ωq
q
0ω
0ωq
q
0ω
0ωq
1(7) 22.92 19.53 447.63 22.92 14.65 335.78 22.92 6.25 143.25 2(6) 22.13 19.53 432.20 22.13 14.65 324.20 22.13 6.25 138.31 3(5) 20.87 19.53 407.59 20.87 14.65 305.75 20.87 6.25 130.44 4
20.42
19.53
398.80
20.42
14.65
299.15
20.42
6.25
127.63
⑵可变作用效应 ①汽车荷载冲击系数
简支梁的自振频率为： 2233
/10082.281
.91042.20/m s N g G m c ??=?=
= )(744.810
082.21056538.41045.35.12223
2
102
2
1Hz m EI l f c c =?????==
-π
π
介于1.5Hz 和14Hz 之间，按《桥规》4.3.2条规定，冲击系数按照下式计算： 3675.00157.0ln 1767.0=-=f μ
②公路—I 级均布荷载k q ，集中荷载k P 及其影响线面积（表9）
按照《桥规》规定，公路—I 级车道荷载的均布荷载标准值为m kN q k /5.10=；计算弯矩时集中荷载标准值kN P k 21018055.125
50180
360=+-?--=
）（；计算剪力时
kN P k 2522102.1=?=
公路—I 级及其影响面积0ω表 表9
项目
顶点位置
)/(2m kN q k )(kN P k 0ω
2/l M 2l 处 10.5 210 19.53 4/l M 4
l 处 10.5 210 14.65 0Q
支点处
10.5 210 6.25 2/l Q
2
l 处 10.5
210
1.563
③可变作用效应（弯矩）计算（表10~表11）
公路—I 级产生的弯矩（单位m kN ?） 表10
梁号
内力 ）（1η
）
（21μ
+
)
3(k q
）
（40
ω
)
5(k P
)
6(k y
弯矩效应)]
6()5()4()3[(21?+???）（）（
1
2/l M
4/l M 0.625 0.625 1.3675
10.5
19.53 14.65 210
3.125 2.344 736.16 552.18 2
2/l M 4/l M 0.625 0.625
19.53 14.65
3.125 2.344 736.16 552.18 3
2/l M 4/l M 0.630 0.630 19.53 14.65 3.125 2.344 742.04 556.60 4
2/l M 4/l M
0.629 0.629
19.53 14.65
3.125 2.344
740.87 555.72
基本荷载组合：按《桥规》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的
分项系数为：永久荷载作用分项系数：2.1=Gi γ； 汽车荷载作用分项系数：4.1=Ql γ； 桥梁结构重要性系数：9.00=γ； 弯矩基本组合见表11。
弯矩基本组合表（单位：m kN ?） 表11 梁号
内力
永久荷载
汽车
)(1
100∑+==n
i K Q Ql Gik Gi ud S S S γγγγ
①
② ③ ④ 1
2/l M
4/l M 447.63 335.78
736.16 552.18
1411.00 1058.39
2
2/l M
4/l M 432.20 324.20
736.16 552.18
1394.34 1045.88
3
2/l M
4/l M 407.59 305.75
742.04 556.60
1375.17 1031.53
4
2/l M
4/l M
398.80 299.15
740.87 555.72
1364.20 1023.29
④可变荷载剪力效应计算
计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数η沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的η由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数'η并考虑支点至4/l 为直线变化来计算支点建立效应。剪力计算时，按照《桥规》4.3.1条规定，集中荷载标准值k P 需乘以1.2的系数。 I .跨中剪力2/1V 的计算（见表12）
公路—I 级产生的跨中剪力2/1V （单位：kN ） 表12
梁号
内力 ）（1η
）
（21μ
+
)
3(k q
）
（40
ω
)
5(k P
)
6(k y
弯矩效应)]
6()5()4()3[(21?+???）（）（
1 2 3 4
2/l V 2/l V
2/l V 2/l V
0.625 0.625 0.630 0.629
1.3675
10.5
1.563
252
0.5
121.72 121.72 122.69 122.50
II.支点剪力0V 的计算（见表13~表14） 计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为： a.支点处按杠杆法计算的'η
b.l/4~3l/4按跨中玩具的横向分布系数η（同前）
c.支点~l/4处在η和'η之间按照直线变化（图7）
图7 支点剪力计算图式
支点剪力效应计算式为：k k d P q V 支活活ημωημ)1()1(+++= 式中：活η——相应于某均布活载作用处的横向分布图纵坐标； k q ——相应于某均布活载作用的数值； k P ——相应的某集中活载的数值。 梁端剪力效应计算： 汽车荷载作用下如图7所示， 横向系数变化区段长度：m l a 125.35.124
1
4=?==
影响线面积：m 25.615.122
1
=??=ω
附加三角形重心处影响线坐标为：c m m y <=?-?=-
0,917.05
.12)
125.331
5.12(1且 支点剪力计算过程如下： 1号梁：
kN
V 08.244]1252)625.0550.0(917.05.10)625.0550.0(2
125
.3[
13675.1125225.65.10625.013675.101=??-+??-??+?+???=）
（ 2号梁：
kN
V 99.307]1252)625.0725.0(917.05.10)625.0725.0(2
125
.3[13675.1125225.65.10625.013675.102=??-+??-??+?+???=）
（ 3号梁：
kN
V 33.308]1252)630.0725.0(917.05.10)630.0725.0(2
125
.3[
13675.1125225.65.10630.013675.103=??-+??-??+?+???=）
（ 4号梁：kN
V 27.308]1252)629.0725.0(917.05.10)629.0725.0(2
125
.3[
13675.1125225.65.10629.013675.104=??-+??-??+?+???=）
（
剪力效应组合表（单位：kN ） 表13
梁号
剪力效应
永久荷载 汽车 )(1
100∑+==n
i K Q Ql Gik Gi ud S S S γγγγ
1
0V
143.25 244.08 462.25 2/l V 0 121.72 153.37 2
0V
138.31 307.99 537.44 2/l V 0 121.72 153.37 3
0V
130.44 308.33 529.37 2/l V
0 122.69 154.59 4
0V
127.63 308.27 526.26 2/l V
122.50
154.35
3.持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 （1）配置主筋
①由弯矩基本组合表11可知，1号梁d M 值最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。主梁尺寸图如图8。
设钢筋净保护层为3cm,钢筋重心至底边距离cm h a s 7.1011007.0307.03=?+=+=,则主梁有效高度cm a h h s 3.997.101100=-=-=。
②已知1号梁跨中弯矩m kN M d ?=00.1411，判定T 形截面类型： 若d f f f cd M h h h b f 0'0'')2
(γ≥-
，则受压区全部位于翼缘板内，为第一类T 形截面；否则，位
于腹板内，为第二类T 形截面。
式中，0γ为桥跨结构重要性系数，取为0.9；cd f 为混凝土轴心抗压强度设计值，此处为C50混泥土，故Mpa f cd 4.22=，HRB335级钢筋抗拉强度设计值Mpa f sd 280=。'f h 为翼板，cm h f 132
16
10'=+=。
'内f b 为T 形截面（内梁）受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值：
i.计算跨径的1/3。cm l 4173
1250
3==；
ii.相邻两梁的平均间距：d=200cm;
iii.cm h b b f h 1741312018122'=?++=++; cm b f 174'=∴内
'f b 为T 形截面（边梁）受压翼缘有效宽度，取以下两者中较小者：
cm h b b f f 1741362182174622''=?++=++内
；cm h b b f f 187912
18
217422'
=++=++内。 cm b f 174'=∴ )00.1411(06.47021006.4702)2
130
993(13017404.22)2
(06'0''m kN M m kN m N h h h b f d f
f
f
cd ?=>?=??=-
???=-
γ
故属于第一类T 形截面。 ③求受压区高度
mm mm x x x x
x x h x b f M M f cd d 110370724041986)2
993(17404.221000.1411),
2
(260'0<==+--?≤?-=≤解得，μγ
④求受拉钢筋面积s A 。
2'4.5150280
37
17404.22mm f x b f A sd
f cd s =??=
=
选用4?32+4?25钢筋：
224.5150518119643217mm mm A s >=+= 钢筋布置如图8所示，则
mm
A A d d c A d c A a s 1.901964
3217)
4.288.35230(1964)8.3530(3217)
2()(2
121211=++?+?++?=
+++?++?=
桥梁工程课程设计 土木工程专业本科（四年制）适用 指导教师： 李小山 班 级： 10土木一班 学生姓名： 董帅 设计时间： 浙江理工大学建筑工程学院土木系 土木工程专业 桥梁工程课程设计任务书 浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月 一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计 二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ）， 主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用： 桥梁横断面布置图
[1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容： 主梁、横隔梁和行车道板的内力计算 五、设计成果要求： 设计计算书。 设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、 计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。 封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。 六、提交时间： 第14周周五前提交，过期不候。 设计计算书 基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ）， 主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸： 拟定采用的梁高为，腹板宽18cm 。 主梁间距：,主梁肋宽度：18cm 。 结构尺寸如图 行车道板计算 结构自重及其内力 每延米板上的结构自重
毕业设计（论文）
计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 者签名：日期： 导教师签名：日期： 使用授权说明 人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 者签名：日期：年月日 师签名：日期：年月日
目录 《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27
《桥梁工程》课程设计任务书 一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长 为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米） 二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22， －2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米 三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计 四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书 五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明 六、课程设计学时 2周
一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。 二、设计资料 1、某公路钢筋混凝土 简支梁桥主梁结构 尺寸。 标准跨径：20.00m； 计算跨径：19.50m； 主梁全长：19.96m； 梁的截面尺寸如下图(单 位mm)：梁高1500。 为便于计算，现将右图的实 际T形截面换算成标准T梁计算截面， h f′=(90+150)/2=120mm，其余尺寸不变。 2、计算内力 （1）使用阶段的内力 跨中截面计算弯矩（标准值） 结构重力弯矩：M1/2恒=844.72KN·m 汽车荷载弯矩：M1/2汽=573.28KN·m 人群荷载弯矩：M1/2人=75.08KN·m 作用效应组合中取Ψc=0.8 1/4跨截面弯矩：（设计值） M d.1/4=1500.00KN·m；（已考虑荷载安全系数）
支点截面弯矩 M d0=0.00KN·m, 支点截面计算剪力（标准值） 结构重力剪力：V恒=196.75KN; 汽车荷载剪力：V汽=163.80KN; 人群荷载剪力：V人=18.60KN; 跨中截面计算剪力（设计值） V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数） 主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数1+μ=1.192. (2)施工阶段的内力 简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：M k.1/2=585.90KN·m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN·m。 3、材料 主筋用HRB335级钢筋 f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2.0×10N/mm2. 箍筋用R235等级钢筋 f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2.1×10N/ mm2. 采用焊接平面钢筋骨架，初步可设a s=30+0.07h 混凝土为C30 f cd=13.8N/ mm2;f ck=20.1N/ mm2; f td=1.39N/ mm2;
预应力简支t型梁桥毕业设计
第一部分桥梁设计 第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料： 浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量 根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下： 大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒 根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳 水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量， 洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。 经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。
20m简支t型梁桥设计
目录 摘要:.................................. I Abstract.............................. I I 第1章设计内容及构造布置. (1) 1.1 设计内容 (1) 1.1.1 设计标准 (1) 1.1.2 主要材料 (1) 1.1.3 设计依据 (1) 1.2 方案比选 (1) 1.3横断面布置及主梁尺寸 3 第2章主梁内力计算 (5) 2.1 恒载内力计算 (5) 2.1.1结构自重集度计算 5 2.1.2 结构自重内力计算 (5) 2.2 活载内力计算 (6) 2.2.1荷载横向分布计算 6 2.2.2汽车人群作用效应计算
10 2.3 主梁内力组合 (18) 2.3.1 作用效应计算公式 (19) 2.3.2 主梁内力组合 (19) 第3章主梁配筋计算 (21) 3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21) 3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组 合设计值和剪力设计值 (21) 3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽 度 (21) 3.1.4 钢筋数量计算 (21) 3.1.5 截面复核 (22) 3.2 腹筋设计 (23) 3.2.1 截面尺寸检查 (23) 3.2.2 检查是否需要根据计算配置 箍筋 (23) 3.2.3 计算剪力图分配 (23) 3.2.4 箍筋设计 (24) 3.2.5 弯起钢筋设计 (25) 3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29) 3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承
载能力状态验算 (33) 3.3持久状况正常使用极限状态裂缝宽度 验算 (33) 3.4持久状况正常使用极限状态下挠度验 算 (35) 第4章横隔梁内力与配筋计算 (38) 4.1横隔梁内力计算 38 4.1.1确定计算荷载 38 4.1.2绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 38 4.1.3截面内力计算 40 4.1.4内力组合 40 4.2横隔梁配筋计算 40 4.2.1正弯矩配筋 (40) 4.2.2剪力配筋 (41) 第5章行车道板的计算 (43)
目录 摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)
石家庄铁道学院毕业设计 某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 设计与计算 2009届工程力学系 专业工程力学 学号20052011 学生何强江 指导教师军 黄羚 完成日期 2009年6 月 2 日
毕业设计成绩单
毕业设计任务书
毕业设计开题报告
摘要 设于墩柱顶部的盖梁是钢筋混凝土简支梁桥下部结构的主要承力构件。本文以北京某一六跨25m连续简支T梁桥为工程实例，着重设计与分析计算了其盖梁部分。通过人工和ANSYS程序分别计算出盖梁在各种受力情况下的力，并根据荷载组合得到的最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的弯曲强度，抗剪强度和挠度。在计算力的时候，选择合适的方法计算横向分布系数是非常重要的。经过对比，电算比手算更加迅速及精确。盖梁的主要作用是支撑桥梁上部结构并将全部荷载传递到桥梁的基础。盖梁的设计是所有桥梁设计中的重要环节，必须认真对待。 关键词：盖梁设计配筋验算
Abstract Bent cap located at the top of the pillar are the primary load bearing component of the substructure of reinforced concrete simply supported bridge．In this paper the design and analysis of bent cap is focused based on the engineering background of a six spans consecutive 25-meter bridge by simply supported T-beam in Beijing. The internal forces of bent cap are calculated by artificial and ANSYS software in various loading situations respectively. Based on moment or shearing maximum which derived by the composed load，the component models and cross-section are chosed. At the same time, the component deflection, bending strength and shearing strength are checked. While the internal forces are calculated, it is important to choose suitable way for the calculation of horizontal distribution coefficient. To contrast, by the program is more quickly and precise than by artificial．The main role of bent cap are for supporting the upper structure of the bridge and delivering the full loading through the pillar to the basis structure. It is an important component element of bridge design, which the designer should be handled carefully. Key words：the design of capping beams reinforcement placement checking
摘要 目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。 关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案
Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme
40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具） 一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽 标准跨径：40m（墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载 公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺 混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。 普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据
（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对 提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订 （1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，
课程编号：021141 《桥梁工程》课程设计大纲 2周2学分 一、课程设计性质、目的及任务 桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容： 1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。 2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。 4．板式橡胶支座的设计计算。 二、适用专业 交通土建专业 三、先修课程 材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文 四、课程设计的基本要求 本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。 基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。 五、课程设计内容 1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料 （1）桥面净空：净—9+2×１ｍ （2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m3。其他部分γ=25kN/m2。 （3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m2；人行道+栏杆=5kN/m2。 （4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。 （5）桥梁纵断面尺寸： 标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。 3．设计内容
桥梁工程课程设计计算说明书题目:预应力混凝土T形简支梁桥设计说明书 姓名： * * * 班级：道桥**-*班 学号： 3 2015年00月00日
目录 一、设计资料及构造布置 (1) 1.设计资料 (1) 桥梁跨径及桥宽 (1) 设计荷载 (1) 材料规格 (1) 设计依据 (1) 基本计算数据 (1) 2.横截面布置 (2) 主梁间距与主梁片数 (2) 主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4) 3.横隔梁沿跨长的变化 (6) 4.横隔梁的设置 (6) 二、主梁作用效应计算 (6) 永久作用效应计算 (6) 可变作用效应计算 (9) 主梁作用效应组合 (19) 三、横隔梁计算 (19) 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 (19) 跨中横隔梁的作用效应影响线 (20) 四、行车道板的计算 (24) 悬臂板荷载效应计算 (25) 连续板荷载效应计算 (26) 五、支座计算 (31) 选定支座的平面尺寸 (31) 确定支座的厚度 (31) 验算支座的偏转 (32) 验算支座的抗滑稳定性 (32) 参考文献 (33)
预应力混凝土T 形简支梁桥设计说明书 一、设计资料及构造布置 1.设计资料 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：36m （墩中心距离） 主梁全长： 计算跨径： 桥面净空：净—14+2×= 设计荷载 汽车：公路—∏级，人群：23.0/KN m ,每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为 1.52/,4.99/KN m KN m 。 材料规格 混凝土：主梁用50C ，栏杆及桥面铺装用30C 。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的15.2s φ钢绞线，每束6根，全梁配7束，标准强度1860pk f MPa =。 普通钢筋直径大于和等于12mm 采用HRB335级钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。 设计依据 《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 基本计算数据 表1-1 基本数据计算表
（预应力简支T型梁桥） 第一章绪论 梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。 T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土简支“准连续“。 随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支T梁被广泛应用，其中的标准化设计起到了重要作用。我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一个从无到有的发展过程。20世纪60年代，主要套用过去苏联的标准图。20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式后张法预应力混凝土简支梁标准图JT/GQB-025-75。20世纪80年代出版了新的标准图－装配式钢筋混凝土简支梁JT/GQB-024-83。进人20世纪90年代，交通部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土I型组合梁标准图。但预应力混凝土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中
建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉
装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2 0.75m人行道 （二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡ （四）材料
钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a
=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； 附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm
桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用 指导教师：李小山 班级：10土木一班 学生姓名：董帅 设计时间：2013.5.20 浙江理工大学建筑工程学院土木系
土木工程专业 桥梁工程课程设计任务书 浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月 一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计 二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土 （3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨
m 24 . l60 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用： 桥梁横断面布置图 桥梁纵断面布置 三、设计依据： [1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容： 主梁、横隔梁和行车道板的内力计算
五、设计成果要求： 设计计算书。 设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、 计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。 封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。 六、提交时间： 第14周周五前提交，过期不候。 设计计算书 基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ）， 主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：
长春建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建方向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉
装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公
预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301
绪论 桥梁是一种为全社会服务的公益性建筑，它与人类社会的发展繁荣和人们生产生活的便利息息相关。桥梁建筑是人类认识自然和改造自然的产物，又是人类各个历史阶段文明发展的结晶。桥梁建筑发展的动因与人类社会生产力、材料工业、科学技术等的发展密切相关。我国从“七五”开始，公路建设进入了高等级公路建设的新阶段，近几年随着公路等级的不断提高，路桥方面知识得到越来越多的应用，同时，各项规范也有了较大的变动，为掌握更多路桥方面知识，我选择了35m 装配式预应力混凝土简支T 梁设计这一课题。 本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定，选定装配式预应力T 形截面简支梁桥，该类型的梁桥具有受力均匀、稳定，且对于小跨径单跨不产生负弯矩，施工简单且进度迅速等优点。设计内容包括拟定桥梁纵,横断面尺寸、上部结构计算，下部结构计算，施工组织管理与运营，施工图绘制,各结构配筋计算，书写计算说明书、编制设计文件这几项任务。在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在施工及使用过程中恒载以及活载的作用力，采用整体的自重荷载集度进行恒载内力的计算。按照新规范公路 2 级车道荷载进行布置活载，并进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度，正应力及主应力的验算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的墩柱，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。 毕业设计使得学生的独立系统的完成一项工程设计，因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创造能力具有其他教学环节无法取代的重要作用。通过毕业的设计这一时间较长的教学环节，学生独立分析问题、解决问题的能力以及实践动手能力都会有很大的提高，还可以培养土木工程专业本科生综合应用所学基础课、技术基础课及专业课知识和相关技能，解决具体问题的能力。已达具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。 在本次设计过程中，新旧规范的交替，电脑制图的操作，都使我的设计工作一度陷入僵局。在指导老师彭老师及本组其他组员的帮助下，才使的