JTP系列矿用提升绞车液压站使用说明书
JTP Y SM
山西机器制造公司
二OO四年六月
目录
一、概述
二、液压站的结构原理
三、液压站的工作原理
四、液压站的常见故障及处理
五、液压站的主要技术参数调节和选择
六、液压站的日常使用注意事项
七、液压站易损件表
一、概述
随着液压传动技术的不断发展和完善,为更有效地提高JTP系列矿用提升机的产品质量和使用可靠性，我们设计了T802、T803矿用提升绞车新型液压站。由于该类液压站使用了当今国内最先进的25MPa高压系列液压元件和液压辅件，同时还将先进的比例控制技术用于液压站的调压，再加上新颖、合理的结构设计，使液压站具有了良好的使用性能，高效的运行可靠性和方便的维护保养性。T803液压站适用于JTP系列单筒矿用提升绞车，T802液压站适用于2JTP系列双筒矿用提升绞车。
T803、T802液压站的主要作用是：
1、可以为盘形制动器提供流量稳定，压力可线性调节的压力油，以使绞
车获得不同的制动力矩。
2、在事故状态下（包括全矿停电），可以使A管制动器（T802为固定卷
筒端制动器）的全部油压迅速回到零，达到完全制动。B管制动器(T802为游动卷筒端制动器)油压迅速降到预先调定的某一直，经过延时后制动器达到完全制动，即二级制动。
3、T802液压站还可以向双筒提升绞车提供调绳离合器所需的压力油。
T803、T802液压站的主要技术参数：
1、额定工作油压：P1=6.3MPa
2、油泵最大流量：9L/min
3、油箱容积：250L
4、正常工作油温：15——60℃
5、油压牌号：夏季：N46抗磨液压油
冬季：N32抗磨液压油
6、油泵驱动电机：Y90L-4-B5 1.5KW 1475r/min 380V
7、液压站油液清洁度：NAS1638-10级
二、液压站结构原理
T802、T803液压站的液压系统原理图见附图1及附图2。
１、液压站的动力源由两台齿轮泵和两台电机组成。它们一开一备，油泵替换工作时，由液动换向阀10（结构原理见附图3）自动切换，由于每台油泵出口装有板式单向阀9（结构原理见附图4）所以当一台油泵或电机损坏需维修更换时，可不停机进行。
２、液压站油泵出口装有高压板式顶装过滤器8（结构原理图见附图5），进入液压站控制阀组和盘形制动器油缸的压力油均可得到充分的过
滤，从而保证液压站的运行可靠性，并延长液压元件的使用寿命。液压站运行过程中要经常观察滤油器是否被堵塞（当滤油器堵塞后，其堵塞发迅器的红色钮会弹并向电控柜发出堵塞信号），并及时更换滤芯。
３、液压站的调压装置由比例溢流阀13（结构原理见附图6）和它配套使用的比例放大器12（电器原理和外形见附图6）组成。比例放大器置于电控柜内。其工作原理如下：比例放大器24A、26A接入DC24直流电源，14A、16A接入由电控柜输出的0-10V调压信号，8A、12A接至
比例溢流阀电磁铁。当操作员操作工作手柄时，手柄带动自整角机转动，经电控柜进行信号处理后，电控柜按比例地向比例放大器输入
0-10V电压信号（该电压信号值在操纵台面板有显示）。与此同时比例放大器向比例溢流阀电磁铁输入0-1250mA电流，比例电磁铁推动比例调压阀主弹簧压缩，比例溢流阀就可以随着操纵手柄的转动调整液压站的输出油压值了。
４、液压站的安全制动部分由电磁换向阀G1、G2、G3（结构原理见附图7），直动溢流阀14（结构原理图见附图8），单向节流阀17（结构原理见附图9）组成。其中，电磁换向阀G2、G3用于控制盘形制动器油缸的进油和回油。直动溢流阀14用于调节二级制动的压力值PⅡ。单向节流阀17用于调节二级制动延时的时间t2。
５、对于双筒绞车（Ｔ８０２）液压站又在Ｔ８０３型液压站增加了电磁换向阀Ｇ１和单向阀９.3以供调绳使用。其中电磁换向阀G1（结构原理见附图7）用于控制调绳离合器的打开和合上。单向阀9.3（结构原理见附图4）用于当调绳离合器打开的同时调节制动器时油缸压力不会影响到调绳离合器的误动作，即起到抗干扰作用。6
６、压力继电器18（结构原理见附图10）是用于当提升绞车停车时，液压站因故障压力异常升高，该压力继电器发讯，迅速关闭油泵电机组，起到提升绞车安全保护作用。
三、液压站的工作原理
１、系统正常工作时，1﹟或2﹟油泵电机组工作。同时电磁换向阀G2断电G3得电。此时油泵出口压力油经液动换向阀10、单向节流阀
17、电磁换向阀G2、G3进入盘形制动器油缸。当操作工作手柄时
盘形制动器油缸内的油压作相应的变化，保证提升绞车的正常工
作。
２、当提升绞车实现安全制动时（其中包括全矿停电），油泵电机组首先断电停止供油，比例溢流阀电磁铁KT和电磁换向阀电磁铁G3
断电。此时T803液压站的A管制动器（T802液压站的固定卷筒端制动器）的压力油通过电磁换向阀G3迅速回油箱，油压降到零。
T803液压站的B管制动器（T802液压站的游动卷筒制动器）的压力油先打开直动溢流阀14迅速回油箱，油压降至该阀的调定值（即二级制动压力PⅡ），然后油压经过单向节流阀17延时t2秒（即
二级制动时间）缓慢释放油压至零。至此两个制动器达到全制动状态。
３、在T802双卷筒提升绞车中，当需要调绳时先将操纵台上调绳转换开关拨到调绳位置。此时电磁换向阀G2、G1通电。调整工作手柄将液压站压力调至工作压力后，压力油经液压换向阀10、单向阀
9.3、电磁换向阀G1进入离合器油缸，将游动卷筒和固定卷筒分离。
然后电磁换向阀G3得电，打开固定卷筒盘形制动器就可以调绳了。４、调绳完毕电磁换向阀G1、G2、G3断电，调绳离合器合上，液压站亦完全恢复至工作状态。
四、液压站的调试
1.液压站调压装置的调整。
液压站调压部分是由比例溢流阀13和比例放大器12（置于电控柜内）
组成的。其中比例溢流阀是不可调元件，液压站调压部分的调试完全靠调整比例放大器12来进行的。具体调压装置的调试方法如下：
手柄置于零位，当确认操纵台上输入电压表读数为零时，启动油泵电机组。然后调整比例放大器侧面的R1螺钉（电磁铁电流最小值调整钮）直至液压站压力表有微小压力显示为止（该压力就是液压站的残压值，应≤0.5MPa）。接着将调压工作手柄置于最大值位，调整比例放大器下面的Ｒ２螺钉（电磁铁电流最大值调整钮）直至液压站压力表显示值达到液压站工作压力为止。至此液压站调压部分调试完毕。打开各液压管路上的高压球阀，液压站就可以进入工作状态了。
2.启动液压站后推动操作手柄，将液压站压力调至最高工作压力值。
按动安全制动按钮（或将整个电控装置断电），B管制动器（T802为游动卷筒制动器）压力油以一定的压力先从直动溢流阀14中迅速卸压，使制动器对绞车产生一定的制动力矩，使绞车的速度较快的下降，但减速度并不很大。当压力降至直动溢流阀的调定压力后，该路压力油被截止。它只能从单向节流阀的节流孔缓慢卸压，直至为零。这样制动器在滞后一定时间后才达到全制动状态。
其运行曲线大致如附图11：
其中，二级制动压力PⅡ由直动溢流阀14来调整。二级制动时间t2由单向节流阀来调
整。它们均在实际使用中根据提升载荷的情况通过调节直动溢流
阀14，单向节流阀17来调整，加快或减慢二级制动过程。
3.压力继电器的调整：压力继电器是绞车的保户元件之一。即在绞
车停车时，液压站因意外原因导致工作压力非正常升高，压力继
电器发出非正常工作压力信号，使电机油泵组强制停机（通过电
控柜来实现）。压力继电器的调整值一般应略大于液压站的残压
值。具体调整方法为：启动液压站，转动调压工作手柄将液压站
油压调至比液压站残压高0.5MPa。此时，用万用表测试压力继电
器的两根输出导线，并用六方扳手调整压力继电器调节螺钉。当
万用表有开关信号输出后即调整完毕，将调节螺钉锁紧即可。
五、故障处理
液压站在具体调试过程中和正常使用过程中，可能会出现这样或那样的故障，将可以出现的常见故障介绍如下:
１、油泵启动以后，经过1min至1.5min，反复转动调压工作手柄，压力表指示仍为零。原因可能是油温太低或电机反转导致油泵不上油。处理方法：立即打开电加热器将油温加到摄氏15度以上确保电机转向为右转。
２、油泵运转正常，比例溢流阀输入电压正常，但油压不上，或者液压站在正常时工作油压忽高忽低不稳定或突然下降到零。其原因是比例溢流阀电磁铁排气不充分或阀芯被污物卡死。处理方法：打开比例溢流阀电磁铁排气螺钉充分排气，清洗阀芯内的污物。
３、在长期使用中液压站最高工作油压逐渐下降，直至松不开闸。其原因是电磁换向阀16或比例溢流阀13的阀芯因为长期使用磨损严重所致。
也可能是比例放大器12元件老化所致。处理方法：更换新的元件。４、工作油压正常，但松不开闸。其原因是电磁换向阀16所需的电压过低或过高或阀芯被污物卡死或电控柜内的电器故障导致电磁换向阀16
无法换向所致。处理方法：检查电气线路及电磁换向阀线圈及清洗电磁换向阀。
５、工作油压升高到某一值时，油压表出现高频振动，影响绞车正常工作，可能是如下原因：
(1)、因为比例溢流阀13在液压站中是一个柔性控制元件，由于其主
阀芯经常工作在动平衡状态，所以它有自己的自振频率，当油泵油压的脉动频率（与电源电压的高低有关）与它的自振频率相等或相近时，液压站的工作压力会产生高频振动。
（2）、比例溢流阀电磁铁排气不充分，油液没有充满比例溢流阀电磁
铁，使溢流阀电磁铁失去了抑振作用。这样在油泵脉动油压的作用下，液压站极易出现高频振动。
处理方法：
（1）、调整电源电压，使其稳定在要求范围内。
（2）、将比例溢流阀电磁铁进行充分排气。
6、液压站在实际使用过程中还会经常出现这样那样的故障，液压站常见故障及排除方法参考以下表格的内容：
故障现象1：严重噪音
故障现象2：系统调节压力不足或完全无力
故障现象3：油温过高
故障现象4：制动中或离合中油缸动作失灵
故障现象5：无法实现二级制动
六、注意事项
１、该液压站在使用时，要经常注意液压油的情况，如果发现油脏或油液使用时间超过一年（首次使用时间超过三个月），立即用精细滤油车过滤后才能继续使用。如果发现油变质，立即更换新油。
２、液压站调整完毕后，不得随意拧动各有关手把，以确保提升机的正常使用
３、当提升机有超过15分钟的停止运行时，应将油泵停转，以确保停车的安全性。
４、本液压站的各元件没有故障，严禁不懂液压元件知识的人任意乱拆，以免造成严重后果。
５、在平时，司机操作过程中，一定要使比例溢流阀电磁铁线圈电流为零后，才能停油泵。
６、压力继电器有绞车停车超压保护功能，严禁不懂液压元件知识的人任意调整。
７、电接点温度计有超温保护功能，应把上限指针放到60℃位置上，当油温超过时，有点气保护发出液压油油温过高报警信号。
七、液压站主要易损件表
运河煤矿暗斜井绞车提升电控改造 设计计算书 天津民益电气有限公司 2009年3月2日
暗斜井绞车提升电控改造设计计算 一、设计依据 提升倾角：20度 矸石的散体容重：r=18KN/m3 一次提升重量：Q矸=108000N Q煤=80000N 提升容器自重：Q Z=37800N Q人行车=22000N 提升机 型号：JK—2.5/20E 最大静张力【Fjm】=90000N 最大静张力差【Fjc】=90000N 提升机变位重量（包括减速箱）：Gj=132000N 减速机型号及速比：XL-30 i=20 钢丝绳每米重量：p=32.14 N/m 钢丝绳全厂：L p=900m 4、电动机 型号：YRKS450--10 额定功率Pe: 355kw 额定转速ne: 585r/min 过载系数λm：2.2 电动机转子的变位重量：158720N 定子额定电压：Ve:6000V 定子额定电流：Ie:46.7A 转子额定电压：V2e: 809V 转子额定电流：I2e:270.3A
绝缘等级F 接法：Y/Y 生产厂上海电机厂 二、设备选择： 1、变频装置容量： U out=480V P= 1.732U out I A=1.732*480*456=379.1KW 查西门子6SE70传动手册，可选P=500KW、U OUT=480V的4象限全数字变频传动装置6SE7036-0T560-0可以满足要求。2、整流回馈装置 由以上变频装置容量, 可选与之匹配的整流回馈装置 P=500KW、U SET=480V的4象限全数字整流回馈装置 6SE7038-2EH85-0可以满足要求。 3、整流变压器 整流变压器为单独变压器向整流回馈装置供电，容量为S T。 S T=1.4P=1.4x355KW=497KV A 实际可取S=500KV A U2= 480V 变压器的组别为：D/d0 阻抗压降为6%，有利于整流系统的保护。 变压器采用干式树脂，强风冷结构，有利于维护。 4、整流回馈自耦变压器 整流回馈自耦变压器向整流回馈装置供电，容量为S T。 S T=1.1P=1.1x355KW=390KV A 实际可取S=400KV A U2= 480/580V 与整流回馈装置匹配
七采区1510 JD-25KW绞车提升能力核算 一、已知条件 1、使用地点：七采区1510进风材上 使用地点斜巷最大倾角（α）25度，使用地点斜巷长度（L） 22.5m； 绞车钢丝绳端载荷（包括提升容器自身重量）（W）4000kg； 2、绞车性能参数： 绞车型号：JD-25KW；绞车额定牵引力（F）：16KN； 电动机功率：25KW 最大绳速：1.20m/s 电动机转速：1470r/min 重量：1470kg 容绳量：400m 钢丝绳直径：16mm 钢丝绳直径（φ）：18.5mm；传动比：35.2 绞车用钢丝绳每米重量（q）：1.11Kg； 绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：158KN。 二、提升能力验算 1、实际提升时最大静拉力 Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα） =4000*9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8 （sin25°+0.5cos25°） =17.314KN 式中W：绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kg g：重力加速度，9.8m/S2 α：斜井中产生最大拉力处的倾角25度（应根据斜井坡度 图逐点计算后确定） f1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015； f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.5；
q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m； L：使用地点斜巷长度，m。 2、钢丝绳安全系数 K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力） =158/17.314=9.13 3、判断 F（绞车额定牵引力）＜Pmax（实际提升时的最大静力） K（钢丝绳安全系数）9.13>6.5（提物时） 4、判断结果 由于绞车额定牵引力小于绞车实际提升的最大静力，所以JD-25KW绞车不能进行2个渣车的提升运输。 三、绞车最大提升能力计算 根据P=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）公式可得提升绞车绳端载荷 W=P/ 〔g（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）〕 =16000/〔9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8（sin25°+0.5cos25°）〕 =3799kg 所以该绞车最大绳端载荷为3799kg。
When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 2021新版矿用提升机的安全管理
2021新版矿用提升机的安全管理导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。"安全第一" 的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。 矿用提升机主要由提升容器、钢丝绳、提升机、机架、天轮井筒装备以及装、卸载附属设备组成。提升机分为缠绕式和摩擦式两种，其中缠绕式提升机要分为单滚筒式或双滚筒式提升机，摩擦式提升机分为单绳摩擦式或多绳摩擦式提升机。 1.提升机司机的安全操作 应知：绞车的岗位责任制、操作规程、《煤矿安全规程》有关部分和各种规章制度；绞车设备完好标准；本绞车所用润滑油脂的种类和性能；绞车制动系统结构及工作原理；绞车磁力站各种继电器的名称及作用；绞车安全保护装置的种类及作用；本绞车的钢丝绳、装、卸载设施、提升容器及卸载曲轨的工作状况；日、周、月检内容及维修质量标准电控系统及信号系统的工作原理。 应会：绞车的正确启动、运转与停止；调整深度指示器、检查调整制动系统；根据仪表指示和绞车运转声响，准确判断和排除绞车的一般故障；配合维修人员调试电控系统和安全保护装置。
机电提升运输系统能力核定 机电科 二〇一〇年六月一日
副立井提升机能力核定 一、副立井概况 矿副立井提升机选用上海冶金矿山机械厂生产的JKD4╳4Z型多绳摩擦式塔式提升机，自2004年10月投入使用，担负着全矿人员、矸石、材料、大小型设备的提升任务。 副立井提升高度378.5m。提升容器采用一对特制的一宽一窄多绳罐笼，罐笼自重均为20598kg，钢丝绳为4根首绳、2根尾绳，宽罐主要完成全矿人员、矸石、材料、大小型设备的提升运送任务，窄罐主要作为平衡罐仅用作升降人员。 提升机摩擦轮直径4000mm，最大静张力720KN，最大静张力差180KN，配用上海电机厂生产的ZKTD215/63型,1000KW直流电动机，电枢绕组额定电压660V，额定电流1830A，励磁绕组额定电压110V，额定电流168A，电机最大转速38r/min，采用电机与滚筒直连的方式，电控部分采用上海煤科院设计的以西门子S7-300型PLC为核心的提升机控制系统，电机电枢部分由两台西门子6RA70-95-4KV62型直流调速装置并联驱动，电机励磁部分由一台西门子6RA70-75-6DS22型直流调速装置驱动。制动系统采用盘形闸制动，盘形闸压力12MPa，绞车房有两台液压站控制盘形闸，一用一备。提升机具有完善的信号系统，绞车房、井口和井底各有一台信号箱，井底信号必须经井口转发才能到达绞车房，且信号与罐笼到位、安全门、摇台闭锁。井口和井底各有一套操车系统，可自动控制矿车进出罐笼，并且与罐笼到位闭锁。提升机各种保护齐全。
二、副立井主提升机各设备参数
三、计算牵引力依据： 1、副立井绞车电机型号ZKTD215/63，功率1000KW，额定转速38r/min。 2、连接方法：低速直联。 3、滚筒直径4米，允许最大静张力720KN，最大静张力差180 KN； 4、钢丝绳型号40ZBB6V×37S+FCSS,直径40mm，单位重量6.80Kg/m,破断力1260.36KN； 5、制动采用盘型闸制动，制动力矩691KN·M。 四、根据以上条件计算副立井主提升绞车允许最大静张拉力差。 1、根据电机转速、滚筒直径，计算钢丝绳线速度，根据电机轴功率计算允许最大牵引力，电机和滚筒直联，传动效率为100%：v=（38×3.1415926×4）/60=7.958m/s≈8m/s F1全速=1000/（8×100%）=125.00KN F1提物=1000/（8×80%）=156.25KN F1提人=1000/（8×60%）=208.33KN F1提大件=1000/（8×40%）=312.50KN 2、滚筒最大静张力差F2=180KN； 3、根据钢丝绳破断力和安全系数不小于7（《规程》第401条）计算最大牵引力 F3=1260.36 ×4/7=720. 21KN 4、根据盘型闸制动力矩691KN·M，和安全系数不小于3（《规程》第432条）计算 F4=691/(3×2)=115.12KN
矿井提升绞车与矿用绞车 矿井提升绞车与矿用绞车 一、矿井提升绞车 矿井提升绞车又称“矿用提升绞车”，是安装于井下，借助于钢丝绳带动提升容器运行的提升机械，分为缠绕式提升绞车和摩擦式提升绞车。 二、矿用绞车 矿用绞车简称“小绞车”，用于矿山借助于钢丝绳牵引以实现工作目的的设备。包括提升搬运绞车、调度绞车、无极绳绞车等。 井下常用的提升搬运绞车按卷筒直径分有0.8米，1.2米和1.6米等；按卷筒个数分有单筒绞车和双筒绞车；按传动方式分有齿轮传动绞车和液压绞车，按防爆性能分有防爆绞车和非防爆绞车，煤矿井下主要使用防爆绞车。 调度绞车是用来调度车辆的一种绞车，也可用于斜巷作辅助运输。调度绞车常采用内啮合圆柱齿轮和行星齿轮传动，所以又常称内齿轮行星传动绞车。 三、矿用绞车常见事故 矿用绞车常见事故包括设备事故和操作事故。主要设备事故如下：1、制动装置的事故。主要有：因制动带磨损过大，制动力矩不足而刹不住车；制动装置机构不灵活；制动连杆被拉断等。 2、减速器的事故。主要有：震动过大，响声不正常、漏油、轴承发热、齿轮磨损严重、齿轮牙齿断裂等。
3、主轴装置的事故。主要有：滚筒壳炸裂、滚筒有不正常响声、轮毂松动、主轴弯曲、断裂、轴承磨损严重有异响等。 4、天轮装置的事故。主要有：天轮绳槽严重磨损，钢丝绳跳出绳槽，天轮轴断裂、轴承烧坏等。 造成上述事故的原因主要是产品和安装质量差、维修不周、润滑油脏污等。 四、由于司机操作不当造成的操作事故 1、起动和减速不平稳。起动和减速过猛容易造成车辆掉道，甚至断绳跑车。 2、提升容器到井口未及时减速，甚至出井口还未减速而造成过卷。 3、运行中急刹车造成车辆中途掉道，或车辆中途掉道司机未发觉而继续牵引矿车运行。 4、下放车辆不带电，放飞车，结果造成车辆带绳跑车。 造成上述[换行]事故的主要原因是司机开车精力不集中、司机操作不熟练或未经训练的工人随意擅自开车、司机不按操作规程操作等。 思考题 矿用绞车常见事故有哪些？
斜井绞车选型设计方案 设备处 2012年9月28日
目录 目录 (1) 前言 (2) 1 设计要求及设计参数 (3) 2 钢丝绳选型设计 (4) 3 绞车选型设计 (9) 4 钢丝绳校核 (13) 5 绞车校核 (14) 6 结论 (22) 参考文献 (23) 参考规范性文件 (24)
前言 我矿的斜井带式制动绞车（型号为JT-0.8×0.6）安装于1991年，虽只用作提升矿车，但也肩负着东部出矿的提升重任，现设置两班制，每日工作时间也有16个小时，属于我矿的重要考核设备。绞车距今已投入使用20多年，设备陈旧，技术状况较差，且根据国家安全生产监督管理总局下发的文件，已将带式制动绞车列为淘汰产品，禁止在煤矿和金属非金属矿山使用，因此公司领导本着安全第一的原则，考虑到我矿目前的安全形势，决定对斜井绞车进行更换。 本设计在现有的技术参数下，严格参照《GB l6423—2006金属非金属矿山安全规程》和《煤矿安全规程》，并结合全国大部分金属非金属矿山中已通过国家安全生产监督管理总局审查并同意使用的斜井绞车型号，对我矿斜井绞车进行选型设计。
1 设计要求及设计参数 1.1 设计要求 我矿原斜井绞车型号为JT-0.8×0.6，钢丝绳采用的是6×19-NF-Φ15.5，斜井长度为125m ，轨道倾角为20°，提升一辆重车。此次更换斜井绞车，轨道倾角仍为20°，但要求绞车能够在200m 斜井长度上提升两辆重车。 根据现场实际尺寸画出斜井绞车提升示意图，如下： 图1 斜井绞车提升示意图 1.2 设计参数 根据已知参数和现场实际尺寸，则设计参数如下： （1）矿车类型：0.68 m 3 翻转式矿车，矿车自重：1710M kg =； （2）矿岩容重：3.1 t / m 3；矿岩松散系数：1.6；矿车装满系数：0.85； 矿车有效载重：2 3.10.680.8511201.6 M kg =??=； 则两辆重车重量：122()2(7101120)3660K M M M kg =+=?+=； （3）轨道倾角：20θ=?； （4）斜井长度：0200L m =；380挂钩点至380井底距离暂取10m ；420摘 钩点至420井口距离暂取20m ；'2001020230L m =++=； （5）380挂钩点到420第一个地滚筒间钢丝绳长度：L=210m ； （6）斜井已铺设15kg/m 的轨道，600mm 轨距，采用水泥轨枕。
全矿小绞车提升能力计 算 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
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绞车牵引能力汇总
副斜井矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算 二、绞车牵引能力计算 Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinβ+f2cosβ）式中Pmax：绞车最大牵引力，KN； W：最大载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kg； g：重力加速度，kg； α：提斜倾角，°； β：最大静拉力至绞车滚筒之间的夹角，°； f1：提升容器与轨道之间的阻力系数，取； f2：钢丝绳牵引阻力系数，坡度大于10°时取； q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m； L：使用地点斜巷长度，m。 ）（） （ 9272 .0 015 .0 3746 .0 8.99272 .0 2.0 3746 .0 8.9 375 39 .3 0000 9 ? +? + ? ? - ==21806Kg≈吨 三、钢丝绳安全系数验算 按绞车最大提升能力21806kg为基础进行验算。 钢丝绳所受最大静拉力 =90KN 安全系数：N=F/P=593/90=＞ 四、结论 所选用绞车可以提升21吨，钢丝绳安全系数满足要求。考虑一定富裕系数，最大允许提升重量取20吨。
8#煤矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算 二、绞车牵引能力计算 Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinβ+f2cosβ）式中Pmax：绞车最大牵引力，KN； W：最大载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kg； g：重力加速度，kg； α：提斜倾角，°； β：最大静拉力至绞车滚筒之间的夹角，°； f1：提升容器与轨道之间的阻力系数，取； f2：钢丝绳牵引阻力系数，坡度大于10°时取； q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m； L：使用地点斜巷长度，m。 ）（） （ 9744 .0 015 .0 2250 .0 8.99744 .0 2.0 2250 .0 8.9 600 99 .2 83000 ? +? + ? ? - ==32202Kg≈32吨三、钢丝绳安全系数验算 以入井最大允许提升重量20吨为基础进行验算。 钢丝绳所受最大静拉力 = 安全系数：N=F/P=513/=＞ 四、结论 所选用绞车可以提升20吨，钢丝绳安全系数满足要求。 15#煤矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算
矿井提升机和矿用提升车安全要求 JB 8516—1997 中华人民共和国机械工业部1997—03—04批准1997—10—01实施 前言 制定本标准的主要依据是《煤矿安全规程》(1992年版)、《冶金地下矿山安全规程》(1990年版)以及现行有关的矿山机械产品标准等。 本标准为机械行业强制性标准。 本标准自1997年10月1日起实施。 本标准由全国矿山机械标准化技术委员会提出并归口。 本标准负责起草单位：机械工业部洛阳矿山机械研究所。 本标准主要起草人：张积良、郭明、杨现利、黄立平。 本标准委托全国矿山机械标准化技术委员会负责解释。 0 引言 本标准符合有关法规规定。 本标准所包括的危险范围，表明在本标准的范围中。 1 范围 本标准是从物理性能及预定使用方面对矿井提升机和矿用提升绞车提出的限制。规定的安全要求是针对矿井提升机和矿用提升绞车所有的危险。它适用于GB／T 15706．1—1995中3．11规定的机器寿命期内各阶段所产生的危险。 本标准适用于单绳缠绕式矿井提升机、多绳摩擦式提升机和矿用提升绞车。 本标准不适用于JT—0.8和2JT—0.8型矿用提升绞车和液压绞车。 2 引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 191—90 包装储运图示标志 GB 3836．1—83 爆炸性环境用防爆电气设备通用要求 GB 11345—89 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级 GB／T 13306—91 标牌 GB／T 13325—91 机器和设备辐射噪声操作者位置噪声测量的基本准则(工程级) GB／T 15706．1—1995 机械安全基本概念与设计通则第l部分：基本术语、方法学 GB／T 15706．2—1995 机械安全基本概念与设计通则第2部分：技术原则与规范 JB 1581—96 汽轮机、汽车发电机转子和主轴锻件超声波探伤方法 JB 3277—91 矿井提升机和矿用提升绞车液压站 JB 4263—86 交流传动矿井提升机电控设备技术条件 JB／T 6754．1—93 直流传动矿井提升机电控设备第一部分机组电控设备 JB／T 6754．2—93 直流传动矿井提升机电控设备第二部分晶闸管电控设备 JB 8519一1997 矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器 煤矿安全规程(1992年版) 冶金地下矿山安全规程(1990年版) 3 危险一览表
提升液压系统设计方案 1 系统设计方案的确定 1.1 设计要求 1.11 液压系统控制的机械动作 钢坯提升机称重液压系统的运动轨迹，如图1.1所示。 快升慢升 称重慢降 快降 图1.1 钢坯提升机称重液压系统的运动轨迹 （1）采用双缸同步工作方式； （2）平稳性：等高位附近对钢坯平稳托放；大质量控制对象的平稳启动和缓冲停止； （3）准确性：连续的每步进周期启停点的准确性和良好的重复性； （4）可靠性：满足冶金企业连续工作状况对系统可靠性的要求； （5）对于在称重时期对系统要求要有较高的锁紧精度。 1.2 主要技术参数 (1) 液压缸行程300mm ，其中快上150mm ，时间小于等于2s ，慢上150mm ，时间 小 于等于8s ；慢下150mm ，时间小于等于8s ，快下150mm ，时间小于等于3s ； (2) 动作周期T 小于等于25s ，称重时间3s ； (3) 系统最高工作压力12MPa 。 1.3 系统驱动方案的选择 通常传动机构有机械传动和液压传动两种。钢坯提升机称重液压系统的传动机构选用液压传动。与机械传动相比，液压传动具有功率—质量比大、便于无极调速和过载保护、布局灵活方便等多种技术优势；同时，在现代工业生产中，自动化程度越来越高，而液压系统也因为其易于实现自动化，工作平稳等优点而被广泛应用。
随着技术的发展，采用液压传动是可靠、合理的，用电磁阀来控制液压执行元件同步和无级调速，可以更好的满足工艺，实现其高产、优质、低消耗的要求。钢坯提升机称重液压系统需要比较大的驱动功率，驱动装置一般选用液压缸和液压马， 这是因为液压元件工作可靠、费用较低。此外，利用液压系统的储能作用，还可以使工作台的能耗较低。 1.4 控制方式 根据钢坯提升机称重液压系统的工艺要求，在生产过程中液压系统要完成以下动作，液压缸快升、慢上、停留、慢下，速降，其中停留动作要求锁紧精度要高。 在举升液压缸的控制回路中，采用液控单向阀锁定回路和进油口节流调速回路。液控单向阀回路容易控制并且锁紧时间较长，利于保障设备安全；同时，根据工况分析，液压缸在运行过程中负载的变化不大，可以采用进油口调速回路控制液压缸的运动速度。 供油回路采用液压泵直接提供动力的结构，在吸油管道中采用截止阀和减震喉管串联，用于减震。为了实现系统的自动化，执行元件之间的协调可以通过PLC来完成，也可以通过继电器来实现。 1.5草拟液压系统原理图 在对钢坯称重的流程进行认真分析，草拟了钢坯提升机称重液压系统原理图，钢坯提升机称重液压系统如1.2所示： 图1.2 钢坯提升机称重液压系统
25kW调度绞车拉力计算 JD-25调度绞车提升能力计算提斜坡度最大为 6°，长400m，使用 JD-25 调度绞车运输，绳速最大为1.2m/s,最小为0.6m/s，直径为φ18.5mm 钢丝绳。取最大负载重量为13000kg，约为130kN。 则:P=W*(sinα+f1*cosα)+q*L(sinβ+f2*cosβ) Pmax—绞车最大牵引力，18kN；（查说明书） P—钢丝绳所受最大静拉力; W—最大载荷; α—提斜倾角 6°； β—最大静拉力至绞车滚筒之间的夹角，6°； f1—矿车与轨道之间的阻力系数，0.015； f2—钢丝绳牵引阻力系数，0.15； q—钢丝绳单位重量，122kg/100m； 重力加速度， g=10N/kg； L—长度，400米。 （1）计算绳端允许最大载荷 130kN Wmax＝{Pmax-qL(sinβ+ f2cosβ)}/（sinα+ f1cosα） ＝{18000-12.2×400×（sin6°+0.15×cos6°）} }/ （sin6°+0.015×cos6°） ＝146086.95N≈146kN > W=130kN
（2）计算钢丝绳所受最大静拉力 P=W×(sinα+0.015×cosα)+q×L×(sinβ+0.15*cosβ) = 130000×（sin6°+0.015×cos6°）+12.2×400×（sin6°+0.15×cos6°） = 16150N=16.15kN φ18.5mm 钢丝绳(破断拉力为180kN) 安全系数:N=F/P=180/16.15=11.15>6.5 经以上算：JD-25调度绞车，采用公称直径为φ18.5mm 钢丝绳，单钩能满足13t重物的提升要求。
JTP 型矿用提升绞车使用说明书 一、概述JTP-1.6х1.2 型矿用提升绞车主要用于中、斜井 用来提升煤、矿石、矸石、升降人员、运输材料及设备。 也可作大型煤矿其它辅助运输及工程建设用。其主要组成部分是：主轴装置、盘形制动器装置、液压站、操纵台、深度指示器、减速器、测速发电机装置、电动机、齿轮联轴器及弹性棒销联轴器等。绞车的主要技术参数。 二、绞车总图见图一、图二四、绞车主要部件的结构 1、主轴装置（图三、图四）JTP-1.2B、JTP-1.6 提升绞车主轴装置由主轴、整体焊接卷筒、两个支轮及两个轴承座等组成。右轮毂与主轴采用无键过盈联接，卷筒右侧幅板与右轮毂采用绞制孔和高强度螺栓连接。左轮毂与主轴间隙配合，其润滑面应定期注入润滑油以减少磨损。 （3-6 个月注油一次）主轴两端支承采用球面滚子轴承，轴承盖上装有油杯，应定期注入润滑脂以保证轴承得到充分的润滑（3-6 个月注满润滑脂一次）。 2JTP-1.2B、2JTP-1.6 矿用提升绞车主轴装置由固定卷筒、游动卷筒、主轴、两个轴承座、调绳离合器等部件组成。绞车的卷筒采用焊接件。卷筒与轮毂均用高强度螺栓联接。主轴两端。 第 3 页采用双列向心滚子轴承，自动调心性能好，拆装方便。双筒绞车的游动卷筒在调绳时可与主轴作相对转动，
其配合面采用铜瓦，调绳时：旋转手把带动螺旋套联接移动毂作轴向位移，使连板推动齿块体作垂直运动、啮合或脱离固定在游动卷筒上的内齿圈，达到离合目的。当齿块体与内齿圈脱开时，转动游动卷筒即可调绳。调绳后，关合离合器转入正常运转。此种调绳离合器结构简单，调绳方便，安全可靠。钢丝绳的出绳方法：单筒提升绞车钢丝绳从卷筒右侧导出，绳头固定在卷筒右幅板上，钢丝绳为上出绳。双筒提升绞车游动卷筒下边出绳，固定卷筒为上边出绳。固定卷筒左右两侧均留有出绳口，当满两层或满四层缠绕时，钢丝绳必须从左侧绳口导出，以免两绳集中在主轴中部，削弱主轴强度。卷筒筒壳的外面装有木衬或带有绳槽的塑料衬板，木衬的材料用柞木、橡木，水曲柳或榆木制作。2、减速器（2）（2）JTP-1.2B、JTP-1.6 矿用提升绞车选用标准行星齿轮减速器。标准号为JB1799，NGW112-6、NGW122-4 行星齿轮减速器。本减速器为两级传动，适用于高速轴转速n＜1500 转/分，齿轮圆周速度V＜10 米/秒，环境温度为-40℃～45℃，可以正、反向运转。减速器带有润滑油池，润滑方式为飞溅润滑。各轴支承处均采用滚动轴承。该行星齿轮减速器的特点：效率高、体积小、重量轻、结构简单、传递功率范围大、轴向尺寸小。3、盘形制动器装置 盘形制动器装置把两个相同的制动器用螺栓成对地把在支架上。每个支架上可以同时安装1、2、3、4、5、6 付，数
胶带巷煤仓口安装JD-25KW绞车提升能力验算 1、绞车型号：JD-1.6 提升能力：F JMAX=16KN 电机功率：25KW 单个矿车自重：M21=600Kg 单个矿车载重量：M1=1800Kg 平均坡度：?≤6.5o（技术科提供） 矿车运行摩擦阻力系数：?1=0.015 钢丝绳运行阻力系数：?2=0.2 钢丝绳：Ф=12.5 绳重：M P=0.5Kg/m（查资料得） 绳速：V MAX=0.43-1.30m/s 重力加速度：g=10m/s 钢丝绳抗拉强度：&=1670MPa（铭牌数据） 钢丝绳破断力总和：Q P=97000N（铭牌数据） 最大提升长度（容绳量）：L=600m 2、按绞车最大静拉力计算提升能力： n=[F JMAX-L×M P×g×(sin?+?2cos?)]/[g×（M1+M21）×（sin?+?1cos?）] =[16000-600×0.5×10×0.313]/[10×2400×0.128] =15061/3072
=4.9 取重车4台 3、按钢丝绳安全系数计算提升能力：M A=6.5 重车： M A=Q P/[n×g×（M1+M21）×（sin?+?1cos?）+L×M P×g×（sin?+?2cos?）] =97000/[4×10×2400×0.128+600×0.85×10×0.311] =97000/13211 =7.3>6.5 结论：合格 经验算，可提升4个重车，根据现场条件为了确保安全，决定提升数量为2个重车。 严格执行，确保安全。 1#号横贯安装JD-11.4绞车提升能力验算 1、绞车型号：JD-1.0 提升能力：F JMAX=10KN 电机功率：11.4KW 单个矿车自重：M21=600Kg 单个矿车载重量：M1=1800Kg 平均坡度：?≤20o（技术科提供）
挖掘机液压系统设计 1 液压挖掘机结构与工作原理 液压挖掘机由于在动力装置和工作装置之间采用容积式液压传动，靠液体的压力能进行工作，相对机械传动具有许多优点:能无极调速且调速范围大，最大速度和最小速度之比可达1000:1能得到较低的稳定转速；快速作用时，液压元件产生的运动惯性较小，并可作高速反转；传动平稳，结构简单，可吸收冲击和振动；操纵省力灵活，易实现自动化控制；易实现标准化、通用化、系列化。因此液压挖掘机逐步取代机械式挖掘机是必然的趋势。 单斗液压挖掘机是装有一只铲斗并采用液压传动进行挖掘作业的机械。它是目前挖掘机械中重要的机种。单斗液压挖掘机的作业过程是以铲斗(一般装有斗齿)的切削刃切削土壤并将土装入斗内，斗满后提升。回转至卸上位置进行卸土，卸空后铲斗再转回并下降到地面进行下一次挖掘。当挖掘机挖完一段土后，机械移动一段距离，以便继续作业。因此单斗液压挖掘机是一种周期作业的自行式上方机械。 1.1 液压挖掘机整机性能 液压挖掘机可分为:动力系统、机械系统、液压系统、控制系统。液压挖掘机作为一个有机整体，其性能的优劣不仅与工作装置机械零部件性能有关，还与液压系统、控制系统性能有关。 (1) 动力系统 挖掘机工作的主要特点是环境温度变化大，灰尘污物较多，负荷变化大，经常倾斜工作，维护条件差。因此液压挖掘机原动力一般由柴油机提供，柴油机具有工作可靠、功率特性曲线硬、燃油经济等特点，符号挖掘机工作条件恶劣，负荷多变的要求。挖掘机的额定负荷与汽车。拖拉机不同，汽车和拖拉机指在最高转速下、连同机油泵、发电机等必要附件，分钟内的最大功率;挖掘机是指在额定转速下一小时以上的额定功率。挖掘机采用车用柴油机时，最大功率指数降低。 (2) 机械系统
浅谈矿用提升绞车液压站的使用与故障处理 王继忠田树太 一、前言 提升机主要用于矿山地面与地下竖井或斜井升降物料、设备及人员。锡矿山闪星锑业有限责任公司是百年老矿，绞车的使用时间比较长，随着公司的发展，井下斜井以及盲竖井的开拓，提升绞车的数量也在不断增加。绞车历来是矿山设备中的咽喉设备，维护的好与坏，关系到咽喉通道的顺畅。而在绞车的维护之中，其液压站的使用与维护，则又是重中之重。液压站为绞车盘形闸提供压力油，实现工作制动和安全制动。工作制动和安全制动是设备安全与人身安全的保障。根据多年液压站发生的故障情况以及处理方法，浅谈一下绞车液压站使用与维护，以供同行借鉴。 二、结构与原理 在矿用提升绞车中，液压系统的结构与原理基本相似，本文以锡矿山闪星锑业有限责任公司南矿于2006年安装在二十三主斜井的JT —1.3×1.2/25绞车加以阐述。 2.1主要技术参数 2.2主要功能
液压站具有二能制动功能。所谓的二级制动功能，就是将提升系统安全制动所需的全部制动力矩分两次施加，以减少提升系统减速停车时的惯性冲击。第一次施加的制动力矩应使系统平稳、可靠地减速、停车，并应保证提升系统的减速度符合煤矿安全规程的规定；第二次施加的制动力矩应在停车瞬间进行，并应使系统受到的全部制动力矩达到三倍静力矩以上，以保证系统可靠制动。 主要功能如下： 1）为盘形制动器提供可无级调节的压力油，以获得正常工作所需的制动力矩，实现工作制动； 2）可根据需要迅速将系统油压降至预先设定的某一值，保持一定时间后再迅速降到零，实现有二级制动的安全制动； 3）可根据需要解除二级制动，实施只有一级制动的安全制动。2.3原理 本液压站主要由工作制动和安全制动两部分组成，工作制动部分又有相互独立的两套，一套工作，一套备用，由液动换向阀自动切换，可以确提升机在任何时候都能正常工作。液压站的原理见图1。
机电运输提升能力计算
机电提升运输系统能力核定 机电科 二〇一〇年六月一日
副立井提升机能力核定 一、副立井概况 矿副立井提升机选用上海冶金矿山机械厂生产的JKD4╳4Z型多绳摩擦式塔式提升机，自2004年10月投入使用，担负着全矿人员、矸石、材料、大小型设备的提升任务。 副立井提升高度378.5m。提升容器采用一对特制的一宽一窄多绳罐笼，罐笼自重均为20598kg，钢丝绳为4根首绳、2根尾绳，宽罐主要完成全矿人员、矸石、材料、大小型设备的提升运送任务，窄罐主要作为平衡罐仅用作升降人员。 提升机摩擦轮直径4000mm，最大静张力720KN，最大静张力差180KN，配用上海电机厂生产的ZKTD215/63型,1000KW直流电动机，电枢绕组额定电压660V，额定电流1830A，励磁绕组额定电压 110V，额定电流168A，电机最大转速38r/min，采用电机与滚筒直连的方式，电控部分采用上海煤科院设计的以西门子S7-300型PLC 为核心的提升机控制系统，电机电枢部分由两台西门子6RA70-95-4KV62型直流调速装置并联驱动，电机励磁部分由一台西门子 6RA70-75-6DS22型直流调速装置驱动。制动系统采用盘形闸制动，盘形闸压力12MPa，绞车房有两台液压站控制盘形闸，一用一备。提升机具有完善的信号系统，绞车房、井口和井底各有一台信号箱，井底信号必须经井口转发才能到达绞车房，且信号与罐笼到位、安全门、摇台闭锁。井口和井底各有一套操车系统，可自动控制矿车进出罐笼，并且与罐笼到位闭锁。提升机各种保护齐全。
二、副立井主提升机各设备参数
绞车运输能力计算 一、副斜井提升绞车计算： 1、已知条件： （1）绞车参数： 绞车型号：JK-2×1.5型矿井提升机电机型号：YR355L1-8电机功率：220KW 钢丝绳直径：24.5mm最大静张力：60KN（2）钢丝绳规格： 绞车钢丝绳直径：24.5mm钢丝绳每米重量：P=1.57Kg钢丝绳破断拉力：398.7KN 副斜井长：L=530m巷道最大倾角：β=25°矿车的阻力系数：f1=0.03钢丝绳的阻力系数：f2=0.3斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5G0—1t箱式矿车自重0.5T G1—1t箱式矿车最大载量1T2、JK-2×1.5绞车运输能力计算（1）绞车提升最大物件的重量根据公式 F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量G=F-PL(sinβ+f2cosβ)g/（sinβ+f1cosβ）g={60000-0.85×200×（sin25°+0.3×cos25°）×9.8}/（sin25°+0.03×cos25°）×9.8=（60000-41533.12）/1.9=9719.41kg （2）绞车提放车数计算： n=F/（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g=60000/
（500+1000）×（sin25°+0.03×cos25°）×9.8+0.85×200×（sin25°+0.3×cos25°）×9.8=60000/11070.1 =5.42n取整数n=5车3、钢丝绳安全系数验算： 1t满载物料矿车计算：则总重量为4800Kg，可求得 绞车最大牵引力F为： F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g=（500+4800）×（sin25°+0.03×cos25°）×9.8+0.3×200×（sin25°+0.3×cos25°）×9.8=9983.2+4562.32=55.6kN 提升最大牵引力为55.6kN，JK-2×1.5型矿井提升机牵引力为60kN，绞车满足要求。钢丝绳安全系数验算：M=Qp/F =152000/10516.4=14.45＞6.5所以钢丝绳选用合格通过以上对JD-1.6型绞车提放车数校核计算和钢丝绳安全系计算得出结论，JK-2×1.5型矿井提升机符合规定，考虑提放车时钢丝绳所受的破断能力及绞车地锚等固定因素，故规定在绞车上行时JD-2×1.5型矿井提升机最大提升矿车数为5辆。 二、25KW绞车运输能力计算 1、已知条件： （1）绞车参数 绞车型号：JD—1.6 电机型号：YBJ25—4 电机功率：25KW 最大静拉力：16KN 滚筒宽度：400mm 钢丝绳直径：15.5mm 钢丝绳破断力总和：152KN 最大绳速：1.033m/s
前言 我国是个采矿大国，也是矿山机电设备制造和使用大国。矿山提升机是井下和地面的工作机械。它是用钢丝绳带动容器（罐笼或箕斗）在井筒中升降，完成运送物料和人员的任务。 矿山提升机是由原来的提水工具逐步演变而来的，现代的矿井提升机提升量大，速度高，已发展成为电子计算机控制的全自动重型矿山机械。 随着国内矿井生产量的日新月异的提高，对矿井提升机的安全性、可靠性、生产效率以及整机自动化运行水平，降低操作者及维护人员的劳动强度，处理设备事故的速度与对策等成了迫切要求。而矿井提升机卷筒绳槽的加工也与安全性密切相关，钢丝绳的磨损速度，卷筒衬木的使用寿命，以及生产成本等问题的解决都应予以考虑。 本次设计是关于JTK-1.4×1.2矿用提升绞车制动系统的设计，在本次设计中将大学四年所学的材料力学，机械加工工艺学，画法几何及机械制图，机械原理，机械设计，机械制造装备设计等知识进行了一次综合性的运用，为以后进入工作岗位后进一步深造奠定了一定的实践基础，积累了一定的经验。 在毕业设计过程中张高峰老师以及理工大学工程训练中心张益民老师给予了我们很大的帮助，我们在两位老师的指导和帮助下了解了矿井提升机制动系统的工作原理和其基本的构造，并对我们设计的全过程进行辅导，为我们能够圆满的完成设计任务奠定了良好的基础。由于理论水平，实践经验所限，本设计难免有错误和考虑不足之处，敬请各位导师及阅读者提出宝贵的意见和建议。
第1章我国矿井提升机的使用状况 提升机是矿山大型固定设备之一，是联系井下与地面的主要运输工具，在矿山生产建设中起着重要的作用。矿井提升机主要用于煤矿、金属矿和非金属矿中提升煤炭、矿石和矸石、升降人员、下放材料、工具和设备。 矿井提升机与压气、通风和排水设备组成矿井四大固定设备，是一套复杂的机械——电气排组。所以合理的选用矿井提升机具有很大的意义。 矿井提升机的工作特点是在一定的距离内，以较高的速度往复运行。为保证提升工作高效率和安全可靠，矿井提升机应具有良好的控制设备和完善的保护装置。矿井提升机在工作中一旦发生机械和电器故障，就会严重地影响到矿井的生产，甚至造成人身伤亡。 熟悉矿井提升机的性能、结构和动作原理，提高安装质量，合理使用设备，加强设备维护，对于确保提升工作高效率和安全可靠，防止和杜绝故障及事故的发生，具有重大意义。
JTP绞车液压站结构原理及工作原理 JK8030、2JK8030液压站的原理 1、液压站的动力源由两台齿轮泵-电机组组成。他们一开一备，油泵替工作时，由液动换向阀自动切换，由于每台油泵出口装有板式单向阀，所以当一台油泵或电机损坏需要维修更换时，可不停机进行切换。 2、液压站油泵出口装有高压板式顶装过滤器，进入液压站控制阀组合盘形制动器油缸的压力油均可得到充分的过滤从而保证液压站的运行可靠性，并延长液压元件的使用寿命。液压站运行过程中要经常观察滤油器是否被堵塞（当滤油器堵塞后，其堵塞发讯器的红的按钮会抬出冰箱电控柜发出堵塞信号），并及时更换滤芯。 3、液压站的调压装置有比例溢流阀和预它胚胎使用的比例放大器组成。比例放大器置于电控柜内。其工作原理如下：比例放大器24A、26A接入DC24直流电源，14A、16A接入由电控柜输入的0-10V输入信号，8A、12A接至比例溢流阀电磁铁。当操作者操作工作手柄时，手柄带动自整角机转动，经电控柜进行信号处理后，电控柜按比例地向比例放大器输入0-10V电压信号（该电压信号值在操纵台面板有显示）。与此同时比例放大器向比例溢流阀电磁铁输入0-1250mA 电流（该电流值在操纵台面板有显示），比例电磁铁推动比例溢流阀主簧压缩，比例调压阀就可以随着操纵手柄的转动调整液压站的输出油压值了。 4、液压站的安全制动部分由电磁换向阀G4、G 5、G6，直流溢流
阀14，减压阀17，单向阀9组成。其中，电磁换向阀G5用于控制盘形制动器油缸的进油和回油。直动溢流阀14用与调节二级制动的压力值P1。减压阀17用于调节皮囊式蓄能器21的充液压力P1，皮囊式蓄能器21用来保证在二级制动延时的时间内保证压力平稳。 5、对于单绳双筒提升机（2JK8030）液压站又在JK8030型液压站增加了电磁换向阀24以供调绳使用。其中电磁换向阀24用于控制绳离合器的打开合上。 6、点接点压力表15是用于液压站因故障原因压力异常升高时发讯，迅速关闭油泵电机组，起到提升机超压安全保护作用。
矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器 JB 8519—1997 中华人民共和国机械工业部1997—03—04批准1997—10—01实施 前言 本标准是对ZB D93 002—88《矿井提升机和矿用绞车盘形制动器》的修订。 本标准为机械行业强制性标准。 本标准自1997年10月1日起实施。自生效之日起，同时代替ZB D93 002—88。 本标准由全国矿山机械标准化技术委员会提出并归口。 本标准负责起草单位：机械工业部洛阳矿山机械研究所。 本标准主要起草人：裴玉兰、黄立平、张积良、郭明、杨现利。 本标准委托全国矿山机械标准化技术委员会负责解释。 1 范围 本标准规定了矿井提升机和矿用提升绞车用盘形制动器的基本参数、技术要求、试验方法与标志、包装、运输、贮存。 本标准适用于矿井提升机和矿用提升绞车成对使用的盘形制动器。 2 引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 191—90 包装储运图示标志 JB 3721—84 矿井提升机盘形制动器闸瓦 JB 3812—84 矿井提升机和矿用绞车盘形制动器用碟形弹簧 TJ 831(六)一?8 机械设备安装工程施工及验收规范 煤矿安全规程(1992年版) 3 基本参数 盘形制动器的基本参数应符合表1的规定。 4 要求 4．1 一般要求 4．1．1 盘形制动器应符合本标准的要求，并按照经规定程序批准的图样及技术文件制造。4．1．2 盘形制动器应符合《煤矿安全规程》的规定。 4．1．3 配套件应符合现行标准或技术文件的规定。 4．1．4 凡本标准未予规定的铸、锻、焊、加工和装配等通用技术要求，均应符合现行国家标准或行业标准的有关规定。
调度绞车 JD-1.6 25 16 12.5 1.1 400 调度绞车 JD-2 25 20 15.5 1.1 400 调度绞车 JD-2.5 40 25 18.5 1.16~1.46 400 调度绞车 JD-4 55 40 21.5 1.33 800 矿用回柱调度绞车 JDHB-8 11 57.65/80 0.12/0.08 15.5 80 矿用回柱调度绞车 JDHB-14 18.5 23/140 1.03/0.15 21.5 155 矿用回柱调度绞车 JDHB-20 30 31/200 1.23/0.16 21.5 500 矿用回柱调度绞车 JDHB-30/2.6A 45 300KN 1.23/0.16 26 500 双速多用绞车 JSDB-25 55 1.2/0.12 30 500 Φ13mm 钢丝绳破断拉力： KN 每米单重： Kg / m Φ16mm 钢丝绳破断拉力： KN 每米单重： Kg / m Φ19mm 钢丝绳破断拉力： KN 每米单重： Kg / m Φ22mm 钢丝绳破断拉力： KN 每米单重： Kg/m 设备名称 型 号 电机功率KW 额定拉力KN 绳径mm 绳速m/s 容绳量 m 调度绞车 JD-1 11.4 10 12.5 1.1 400
绳径型号Φ13mm （m） Φ16 mm （m） Φ18mm （m） Φ19 mm （m） Φ22 mm （m） 电机功率额定拉力 KN 绳速 m/s JD-1 400 240 190 170 130 11.4kw 10 1.1 JD-1.6 600 400 315 280 210 25kw 16 1.1 JD-2 600 400 315 280 210 25kw 20 1.1 JD-2.5 1170 770 610 580 410 40kw 25 1.16-1.4 6 JYB-40 1200 1070 800 55kw 40 1.33 JYB-50 1240 1110 830 75kw 50 JDHB-8 180 160 120 7.5kw 57.65/80 0.12/0.0 8 JDHB-14 210 200 150 18.5kw 23/140 1.03/0.1 5 JDHB-20 420 375 280 22kw 31/200 1.23/0.1 6 JDHB-30 2.6A Φ26 500 Φ24 580 Φ22 700 45kw 300 1.23/0.1 6 JSDB-25 Φ30 500 Φ26 660 Φ24 780 Φ22 930 55kw 30/250 1.2/0.1 2 Φ13mm 钢丝绳破断拉力：93 KN 每米单重: 0.6515Kg / m Φ16mm 钢丝绳破断拉力：151 KN 每米单重：0.973Kg / m Φ18mm 钢丝绳破断拉力：180 KN 每米单重: 1.181 Kg / m Φ22mm 钢丝绳破断拉力：298KN 每米单重：1.8009 Kg/m