1墙体（950厚）模板计算书
一、墙模板基本参数
模板面板材料:胶合板
模板面板厚度;h=18 mm
内龙骨材料木楞支撑根数n=1 根
木楞截面宽度b=40 mm
木楞截面高度h=70 mm
次楞(内龙骨)间距l=0.15 m
外龙骨材料10#槽钢
支撑根数n=2 根
槽钢长边宽度H=100 mm 槽钢短边宽度B=48 mm
槽钢槽底厚度b=8.5 mm 槽钢槽底净宽h=83 mm
外楞间距b=0.4 m
穿墙螺栓型号M16
间距B1=0 m
二、荷载计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中：γ c 为混凝土重力密度γc=24 kN/m3
t 新浇混凝土的初凝时间t=4 小时
v 混凝土的浇筑速度v=3 m/h
β1 外加剂影响系数β1=1.2
β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=1.3
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度H=11.2 m
经计算得到新浇混混凝土侧压力F1=57.07 kN/m2
倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2
三、墙模板面板的计算
面板为受弯构件,按照受均布荷载三跨连续梁计算,跨度为内楞间距.
1、面板强度验算
模板所受的荷载计算值：q=1.2×57.07×0.4+1.4×4×0.4=29.63 kN/m 面板的最大弯矩:
其中:l 内楞(内龙骨)间距;取l=0.15 m
q 作用在模板上荷载计算值q = 29.63 kN/m
经计算得到：M=29.63×0.15^2÷10=0.07 kN.m
面板强度计算值:
其中: W 面板的净截面抵抗矩W = 21.6 cm3
M 面板的最大弯距M = 0.07 kN.m
经计算得到:f=0.07×1000000÷(21.6×1000)=3.24 N/mm2
面板的强度设计值[f]=15 N/mm2
面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求!
2、挠度计算
作用在模板上的荷载标准值:q=57.07×0.4=22.83(kN/m)
最大挠度计算公式：
其中: l 内楞间距,l=0.15(m)；
I 面板的截面惯性矩I = 19.44 cm4
E 面板的弹性模量E = 5200 N/mm2
q 作用在模板上荷载标准值q = 22.83 kN/m
经计算得到：v =0.677×22.83×(0.15×1000)^4÷(100×5200×19.44×10000)=0.08（mm）
[v] 面板的最大允许挠度值:[v]=0.15×1000÷250=0.6(mm).
计算结果：面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值;故满足要求!
四、墙模板内楞的计算
内楞直接承受模板面板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
1、抗弯强度计算
作用在内楞的荷载计算值q=(1.2×57.07+1.4×4)×0.15=11.11 kN/m
内楞的最大弯矩:
其中: l 外楞间距;取l=0.4 m
q 作用在内楞的荷载计算值q = 11.11 kN/m
经计算得到：M=11.11×0.4^2÷10=11.11 kN.m
内楞强度计算值:
其中: W 内楞的净截面抵抗矩W = 32.67 cm3
M 内楞的最大弯距M = 0.18 kN.m
经计算得到:f=0.18÷(32.67×10)=5.51 N/mm2
内楞强度设计值[f]=17 N/mm2
内楞强度计算值小于内楞强度设计值;故满足要求!
2、内楞的挠度计算
作用在内楞上的荷载标准值q=57.07×0.15=8.56 kN/m
内楞的最大挠度:
其中：l 外楞间距l=0.4 m
E 内楞的弹性模量E=10000 N/mm2
I 内楞的截面惯性矩I = 114.33 cm4
q 作用在内楞上荷载标准值q = 8.56 kN/m
经计算得到：v=0.677×8.56×(0.4×1000)^4÷(100×10000×114.33×10000)=0.13 mm
内楞的最大允许挠度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6 mm
内楞的最大挠度小于内楞的最大允许挠度值;故满足要求!
五、墙模板外楞的计算
螺栓间距等于内楞间距,且在内外楞节点布置,外楞不受力,故不进行计算六、穿墙螺栓的计算
其中: F1 新浇混凝土侧压力F1 = 57.07 kN/m
F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m
B1 穿墙螺栓间距B1 = 0 m
b 外楞间距b = 0.4 m
经过计算: N=(1.2×57.07+1.4×4)×0×0.4=0 kN
穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=24.5 kN
穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓的容许拉力值;故满足要求!
10.2框架柱（1400×1400）模板计算书
一、基本参数：
混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度L=11.2 m
柱截面宽度B=1400 mm
柱截面高度H=1400 mm
面板的厚度h=18 mm
竖楞方木截面宽度b=40 mm
竖楞方木截面高度h=70 mm
B方向竖楞间距b1=0.14 m
H方向竖楞间距h1=0.14 m
柱箍材料10#槽钢
柱箍槽钢长边宽度H=100 mm
柱箍槽钢矩边宽度B=48 mm
柱箍槽钢槽底厚度b=8.5 mm
柱箍槽钢槽底净宽h=83 mm
柱箍间距b=0.4 m
对拉螺栓型号M16
B方向螺栓间距L1=0.42 m
H方向螺栓间距L2=0.42 m
二、柱模板荷载标准值计算：
新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：
其中:γc为混凝土重力密度;24 kN/m3
t 新浇混凝土的初凝时间t=6 小时
v 混凝土的浇筑速度v=6 m/h
β1 外加剂影响系数β1=1.2
β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度H=11.2 m
F1 新浇混混凝土侧压力F1=107.09 kN/m2
F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2
三、柱模板面板计算
1、B方向柱模板面板的计算
面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算
(1)、面板荷载计算
面板荷载计算值q=(1.2×107.09+1.4×4)×0.4=53.64 kN/m
(2)、面板抗弯强度计算
面板最大弯矩设计值
其中:l B方向竖楞方木间距l=0.14 m
q 面板荷载计算值q=53.64 kN/m
经计算得到:M=-0.10×53.64×0.14^2=-0.11 kN.m
面板强度计算值
其中: W 面板截面抵抗矩W = 21.6 mm3
M 面板最大弯矩设计值M = -0.11 kN.m
经计算得到：f=0.11×1000000÷(21.6×1000)=5.09 N/mm2
面板抗弯强度设计值[f] =15 N/mm2
面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求! (3)、面板抗剪强度计算
面板最大剪力设计值
其中: l B方向竖楞方木间距l=0.14 m
q 面板荷载计算值q=53.64 kN/m
经计算得到:Q=0.6×53.64×0.14=4.51 kN
面板的抗剪强度设计值：
其中: b 柱箍间距b=0.4 m
h 面板厚度h=18 mm
Q 面板最大剪力设计值Q=4.51 kN
经计算得到：T=3×4.51×1000÷(2×0.4×1000×18)=0.94 N/mm2
抗剪强度设计值[T] = 1.5 N/mm2
面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!
(4)、面板挠度计算
面板荷载标准值q=107.09×0.4=42.84 kN/m
面板的挠度设计值：
其中: l B方向竖楞方木间距l=0.14 m
E 弹性模量E=5200 N/mm2
I 面板截面惯性矩I=19.44 cm4
经计算得到：V=0.677×42.84×(0.14×1000)^4÷(100×5200×19.44×10000)=0.11 mm
[v] 面板的最大允许挠度值[v]=0.14×1000÷250=0.56 mm
面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!
2、H方向柱模板面板的计算
面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算
(1)、面板荷载计算
面板荷载计算值q=(1.2×107.09+1.4×4)×0.4=53.64 kN/m (2)、面板抗弯强度计算
面板最大弯矩设计值
其中: l H方向竖楞方木间距l=0.14 m
q 面板荷载计算值q=53.64 kN/m
经计算得到:M=-0.10×53.64×0.14^2=-0.11 kN.m
面板强度计算值
其中: W 面板截面抵抗矩W = 21.6 cm3
M 面板最大弯矩设计值M = -0.11 kN.m
经计算得到：f=0.11×1000000÷(21.6×1000)=5.09 N/mm2
面板抗弯强度设计值[f] =15 N/mm2
面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!
(3)、面板抗剪强度计算
面板最大剪力设计值
其中: l H方向竖楞方木间距l=0.14 m
q 面板荷载计算值q=53.64 kN/m
经计算得到:Q=0.6×53.64×0.14=4.51 kN
面板的抗剪强度设计值
其中 b 柱箍间距b=0.4 m
h 面板厚度h=18 mm
Q 面板最大剪力设计值Q=4.51 kN
经计算得到：T=3×4.51×1000÷(2×0.4×1000×18)=0.94 N/mm2
抗剪强度设计值[T] = 1.5 N/mm2
面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!
(4)、面板挠度计算
面板荷载标准值q=107.09×0.4=42.84 kN/m
面板的挠度设计值
其中: l H方向竖楞方木间距l=0.14 m
E 面板的弹性模量E=5200 N/mm2
I 面板截面惯性矩I=19.44 cm4
经计算得到：V=0.677×42.84×(0.14×1000)^4÷(100×5200×19.44×10000)=0.11 mm
[v] 面板的最大允许挠度值[v]=0.14×1000÷250=0.56 mm
面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
1、B方向竖楞方木的计算
(1)、方木荷载计算
方木荷载计算值:q=(1.2×107.09+1.4×4)×0.14=18.78 kN/m
(2)、方木抗弯强度计算
最大弯矩计算公式：
其中：l 柱箍的距离l=0.4 m
q 面板荷载计算值q=18.78 kN/m
经计算得到：M=-0.10×18.78×0.4^2=-0.3 kN.m
竖楞方木强度
其中: W 方木截面抵抗矩W = 32.67 cm3
M 最大弯矩M = -0.3 kN.m
经计算得到: f=0.3×1000÷32.67=9.18 N/mm2
竖楞方木抗弯强度设计值[f] = 17 N/mm2
竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!
(3)、方木抗剪强度计算
最大剪力的计算公式如下
其中: l 柱箍的间距l=0.4 m
q 方木荷载计算值q=18.78 kN/m
经计算得到: Q=0.6×18.78×0.4=4.51 kN
截面抗剪强度计算值:
其中: b 竖楞方木截面宽度b=40 mm
h 竖楞方木截面高度h=70 mm
Q 最大剪力Q = 4.51 kN
经计算得到：T=3×4.51×1000÷(2×40×70)=1.42 N/mm2
截面抗剪强度设计值;[T]=1.7 N/mm2
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! (4)、方木挠度计算
竖楞荷载标准值:q=107.09×0.14=14.99 kN/m
最大挠度计算公式如下:
其中: l 柱箍的距离l=0.4 m
E 弹性模量E=10000 N/mm2
I 面板截面惯性矩I=114.33 cm4
经计算得到:v=0.677×14.99×(0.4×1000)^4÷(100×10000×114.33×1000)=0.23 mm
内楞的最大允许挠度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6 mm
竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!
2、H方向竖楞方木的计算
(1)、方木荷载计算
方木荷载计算值:q=(1.2×107.09+1.4×4)×0.14=18.78 kN/m
(2)、方木抗弯强度计算
最大弯矩计算公式：
其中：l 柱箍的距离；取l=0.4 m
q 面板荷载计算值q = 18.78 kN/m
经计算得到：M=-0.10×18.78×0.4^2=-0.3 kN.m
竖楞方木强度：
其中: W 方木截面抵抗矩W = 32.67 cm3
M 最大弯矩M = -0.3 kN.m
经计算得到：f=0.3×1000÷32.67=9.18 N/mm2
竖楞方木抗弯强度设计值[f] = 17 N/mm2
竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!
(3)、方木抗剪强度计算
抗剪强度可不计算。
(4)、方木挠度计算
竖楞荷载标准值q=107.09×0.14=14.99 kN/m
最大挠度计算公式如下:
其中: l 柱箍的距离l=0.4 m
E 弹性模量E=10000 N/mm2
I 面板截面惯性矩I=114.33 cm4
经计算得到:v=0.677×14.99×(0.4×1000)^4÷(100×10000×114.33×1000)=0.23 mm
竖楞的最大允许挠度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6 mm
竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求! 五、柱箍的计算
柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。
1、B方向柱箍的计算
(1)、荷载计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载:F=(1.2×107.09+1.4×4)×0.4×
0.14=7.51(kN)
(2)、弯矩计算
柱箍最大弯矩计算公式：
其中:l 螺栓间距;取l=0.42 m
F 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载F = 7.51 kN
经计算得到：M=-0.267×7.51×0.42=-0.84 kN.m
柱箍抗弯强度计算值:
其中: W 柱箍的净截面抵抗矩W=84.71 cm3
M 柱箍最大弯矩M = -0.84 kN.m
经计算得到:f=0.84×100000÷(84.71×1000)=9.92 N/mm2
柱箍抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2
计算结果：柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值;故满足要求!
(3)、挠度计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值：F= 107.09×0.4×0.14=6 kN
柱箍挠度设计值计算
其中: I 柱箍的截面惯性矩I=423.57 cm4
l 螺栓间距l=0.42 m
E 柱箍的弹性模量E=206000 N/mm2
经计算得到：v=1.883×(6×1000(0.42×1000)^3÷(100×206000×423.57×10000))=0.01 mm
柱箍的最大允许挠度值:[v]=0.42×1000÷250=1.68 mm
柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度;故满足要求!
2、H方向柱箍的计算
(1)、荷载计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载:F=(1.2×107.09+1.4×4)×0.4×0.14=7.51 kN
(2)、弯矩计算
柱箍最大弯矩计算公式：
柱箍抗弯强度计算值:
其中: W 柱箍的净截面抵抗矩;W=84.71 cm3
M 柱箍最大弯矩M = -0.84 kN.m
经计算得到:f=0.84×100000÷(84.71×1000)=9.92 N/mm2
柱箍抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2
柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值;故满足要求! (3)、挠度计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值F=107.09×0.4×0.14=6 kN 柱箍挠度设计值计算
其中: I 柱箍的截面惯性矩I=423.57 cm4
l 螺栓间距l=0.42 m
E 柱箍的弹性模量E=206000 N/mm2
经计算得到：v=23×6×1000×0.42×1000÷(684×206000×423.57×10000)=0.01 mm
柱箍的最大允许挠度值:[v]=0.42×1000÷250=1.68 mm
柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度;故满足要求!
六、对拉螺栓的计算
1、B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓所受的拉力:N=(1.2×107.09+1.4×4)×0.42×0.4=22.53 kN 对拉螺栓强度设计值[N] = 24.5 kN
对拉螺栓所受的拉力小于对拉螺栓强度设计值;故满足要求!
2、H方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓所受的拉力:N=(1.2×107.09+1.4×4)×0.42×0.4=22.53 kN 对拉螺栓强度设计值[N] = 24.5 kN
对拉螺栓所受的拉力小于对拉螺栓强度设计值;故满足要求!
10.3框架梁（1200高）模板方木垂直计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度;取B=500(mm);
梁截面高度;取H=1200(mm);
梁侧模板厚度;h=15(mm);
立档方木宽度;取b1=40(mm);
立档方木高度;取h1=70(mm);
横撑木截面的宽度;取b3=80(mm);
横撑木截面的高度;取h3=80(mm);
梁侧横撑间距;取b=400(mm);
立档间距;取a2=0.2(m);
对拉穿墙螺栓型号:M16;
螺栓间距;取L=0.6(m);
支架搭设高度;取L=11.2(m);
脚手架步距;取h1=0.9(m);
立杆纵距;取al=0.6(m);
立杆的横距;取l=0.6(m);
梁底支撑方木宽度;取b=40(mm);
梁底支撑方木高度;取d=70(mm);
梁底支撑方木间距;取a2=0.25(m);
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中:γ c 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；
t 新浇混凝土的初凝时间，取3(小时)
V 混凝土的浇筑速度;取V=1(m/h)；
β1 外加剂影响系数；取β1=1.2
β2 混凝土坍落度影响修正系数。取β2=1.3
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取H=1200(mm)
经计算得到:F1=24.71(kN/m2)
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2
三、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：
1、强度计算
作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×24.71+1.4×4)×1200=42.3(kN/m)
计算的最大弯矩:
其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.2(m)
经计算得到：M=-0.10×42.3×0.2^2=-0.17(kN.m)
梁侧模板的强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩W = 45 cm3
经计算得到：f=0.17×1000÷45=3.78 N/mm2
梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=15(N/mm2)
梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!
2、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
其中:l 梁侧立档间距;取l=0.2(m)
经计算得到最大剪力Q=0.6×42.3×0.2=5.08（kN）
截面抗剪强度计算值：
其中：b 取梁截面高度;取b=1200(mm);
h 取梁侧面板厚度;取h=15(mm)
经计算得到：T=3×(5.08×1000)÷(2×1200×15)=0.42(N/mm2)
截面抗剪强度设计值,[T]=1.5(N/mm2)
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!
3、挠度计算
梁均布荷载q=24.71×(1200÷1000)=29.65(kN/m)
最大挠度计算公式如下:
其中: l 立档间距l=0.2 m
E 面板弹性模量E=5000 N/mm2
I 面板截面的惯性矩I=33.75 cm4
经计算得到:v=0.677×29.65×(0.2×1000)^4÷(100×5000×33.75×10000)=0.19 mm
[v] 梁侧模板的允许挠度:[v]=0.2×1000÷250=0.8(mm).
梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求! 四、梁侧立档计算
梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。
1、荷载的计算:
作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.2×24.71+1.4×4)×0.2=7.05(kN/m) 2、强度计算
最大弯矩计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=400(mm)
经计算得到：M=-0.10×7.05×(400÷1000)^2=-0.11(kN.m)
强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩W = 32.67 cm3
经计算得到：f=0.11×1000÷32.67=3.37(N/mm2)
木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!
3、抗剪计算
最大剪力计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=400(mm)
经计算得到：Q=-0.6×7.05×400÷1000=-1.69(kN)
抗剪强度计算值:
其中:b 立档宽度;取b=40(mm)
h 立档高度;取h=70(mm)
经计算得到：T=3×1.69×1000÷(2×40×70)=0.91(N/mm2)
抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!
4、挠度计算
最大挠度计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=400(mm)
E 底模面板弹性模量E=5000(N/mm2)
I 底模面板截面惯性矩I=114.33 cm4
经计算得到：ν=0.677×(4.94×400^4÷(×100×5000×(114.33×10000)))=0.04(mm)
最大允许挠度值:[v]=400÷250=1.6(mm).
立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!
五、梁侧横撑计算
梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照连续梁计算
1、荷载计算：
横撑所受集中荷载：F＝(1.2×24.71+1.4×4)×0.2×400÷1000=2.82(kN) 2．强度计算
最大弯矩计算公式:
其中:l 螺栓间距;取l=0.6(m)
强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩W = 85.33 cm3
经计算得到：f=(0.45×1000÷85.33=5.27(N/mm2)
木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!
3．抗剪计算
最大剪力计算公式:
经计算得到:Q=-1.267×2.82=-3.57(kN)
抗剪强度计算值:
其中:b 立档宽度;取b=80(mm)
h 立档高度;取h=80(mm)
经计算得到：T=3×3.57×1000÷(2×80×80)=0.84(N/mm2)
抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!
4．挠度计算
横撑所受集中荷载标准值：F=24.71×0.2×400÷1000=1.98(kN)
最大挠度计算公式:
其中:l 螺栓间距l=0.6(m)
E 横撑木弹性模量E=5000(N/mm2)
I 横撑木截面的惯性矩I=341.33 cm4
经计算得到:ν=1.883×1.98×1000×(0.6×1000)^3÷(100×5000×341.33×10000)=0.47(mm)
梁侧撑允许挠度:[v]=×1000÷250=2.4(mm).
立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!
六、对拉螺栓的计算
对拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24.71+1.4×4)×0.6×400÷
1000=8.46(kN)
对拉螺栓最大容许拉力值;[N]=24.5(kN)
穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求! 七、底模板面板计算
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算
模板计算书 1、二层结构模板计算： （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 （4.5-0.18）*（1.2-0.18）=51.06m2 底板总面积 =2.68+1.53+11.92+13.48+14.21+3.51+3.90+7.86+12.18 +51.06=122.33m2 （2）外圈梁面积：（9.7+9.2+8.5+3.3+0.9+6.2+0.18*6） *0.35=13.61m2 （3）内圈梁面积：（3.3-0.18）*2+（4-0.18）*2=13.88m （3.3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.88m （3.9-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=8.88m （3.9-0.18）*2+（4-0.18）*2=15.08m （1.2+1.1-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=5.68m
（1.2-0.18）*2+（4-0.18）*2=9.68m （3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.28m （1.2-0.18）*2+(4.5-0.18）*2=10.68m 楼梯梁侧面面积=2*【（2-0.18）+（4-0.18）】*0.35=3.95m2将以上所求梁的周长乘以（0.35-0.12），则 内圈梁面积= （13.88+14.88+8.88+15.08+5.68+9.48+9.68+14.28+10.6 8）*（0.35-0.12）=23.58m2 再加上楼梯梁侧面面积，得 内圈梁总面积=23.58+3.95=27.53m2 2、三层结构模板计算： 因为在结构设计中，三层与二层相同。 （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2
400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满
工 程 量 计 算 书 编制人： 审核人：许茜编制日期：
工程量计算表 序号 分部分项工程 名称 部位与规格 单位 计算式 计算结果 一 土石方工程 1 人工挖土方 底部面积 m 3 (56.24+0.0)×(14.64+0.6) 1929.464 顶部面积 m 3 （56.84+2.05）×（15.24+2.05） 1018.208 总挖方量 m 3 1/3×2.05× （866.242+1018.208+1018.208242.866 ） 1929.464 2 平整场地 10m 3 （56.24+4）×（12.24+4） 97.830 二 基础工程 1 基础垫层 m 3 [(2.6+1.6)×1.72+(3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(3.9+2.7+1.6)-(2.7-0.8)×0.6+(3.7+1.6)×1.8+(3.3+3+1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(2.7+1.8+2.7+3.9+1.6)-(5.1-1.6+15.1+8.3)×1.5+(1.8+1.5+6)×(3.6+3.6+3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6+1.6)+(3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6)×7.8+7.29×(1.8+2.7+1.8+6+7.8+1.6)]×0.1 154.458 2 筏板基础 m 3 [2.6×1.72+（3.5+2.6+5+3.3+3）×（2.7+1.8+2.7+3.9）+3.7×1.8-2.7×0.6+ （1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3）×（ 2.7+1.8+2.7+3.9-1.5）+2.6×1.72×2+（3.3+3.6+3.6+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×（6+1.5+1.8）+（3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×7.8+（1.8+2.7+1.8+6+7.8）×7.29]×0.6 773.523 三 砌筑工程 1 地下室填充墙 m 3 152.930 地下室门 窗 ㎡ M1020 1×2×31 62 GC0605 0.65×0.5×12 3.9 GC0805 0.8×0.5×6 2.4
定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 （编号：） 合同名称： 合同编号： 施工单位： 日期：
说明 1、计量部位范围：（写明本编号计算书计算的工程部位及范围，应分条叙述）； 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件（原始测量记录）组成； 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致； 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前，根据工程现场测量成果和施工图计算，可按招标文件工程量清单分大项报送，连续编号，最终作为工程决算的附件； 5、工程量计算书原则上一式三份，业主、监理和施工各一份； 6、监理单位复核结束后，监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对，协商一致后，作为最终工程量。在工程结算过程中，以此作为依据按进度支付。
表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培（含碾压）m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11
附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm
M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.5m， 梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 1250 图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求. σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。 板模板(扣件钢管高架)计算书 柳州市妇幼保健院门诊保健大楼工程；属于框剪结构;地上21层;地下1层；建筑高度：86.00m；标准层层高：3.60m ；总建筑面积：30766.00平方米；总工期：730天；施工单位：柳州市众鑫建筑有限公司。 本工程由柳州市妇幼保健院投资建设，广西建筑综合设计研究院设计，柳州市勘测测绘研究院地质勘察，柳州大公工程建设监理有限责任公司监理，柳州市众鑫建筑有限公司组织施工；由叶长青担任项目经理，马茂中担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):3.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 十、计算书 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置间距134mm，共15道，内龙骨采用80×50mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+593+593+594mm，断面跨度方向间距800mm，直径20mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.838kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.13m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.134+1.40×5.400×0.134=8.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 13.38×1.50×1.50/6 = 5.02cm 3； I = 13.38×1.50×1.50×1.50/12 = 3.76cm 4； 134 134 134 134 134 134 134 134 8.23kN/m A B 计算简图 0.011 0.016 弯矩图(kN.m) 0.43 0.67 0.58 0.52 0.54 0.560.55 0.55 0.55 0.550.56 0.54 0.52 0.58 0.67 0.43 8.9M高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝M max/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m 湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日 湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名） 湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩： 柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 附件 86 系列 拼装式全钢大模板设计计算书 陕西航天建筑工程公司 目录 一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1) 二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2) 三、模板面板刚度、强度验算 (2) 四、模板主肋刚度、强度验算 (4) 五、穿墙螺栓强度验算 (5) 六、操作平台计算 (6) 七、吊环强度验算 (7) 八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9) 一、新浇砼对模板侧面的压力标准值 根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。 （1） （2） 式中： F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）； γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）； t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。当缺乏试验资料时， 可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）； V —— 砼的浇筑速度（m/h ）； H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）； β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作 用的外加剂时取1.2； β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10： 不小于100mm 时，取1.15。 砼侧压力的计算分布图形如图1所示。 F=0.22γc t o β1β2√V F=γc H h y 为有效压头高度 h y H 图1 砼侧压力的分布图形 算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下： 对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。 F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2 F=24×2.8=67.2KN/m2 有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m 二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力 1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2） 对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。 2、倾倒砼时产生的水平载荷标准（KN/m2） 目前采用容量小于0.2m3的运输器具，取2.0 KN/m2，规范规定作用范围在有效压头高度以内。 三、全钢大模板强度、刚度验算 由于侧向大模板纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm ×2800mm、300mm×850mm、300mm×1000mm、300mm×250mm、300mm×600mm 等大小不等的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此面板处于二边固支二边简支板的受力状态。板模板脚手架计算书
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