40000t/d高密度澄清池设计计算书
一、设计水量
Q=40000t/d=1666.7t/h=0.463m3/s
二、构筑物设计
水的有效水深：本项目的有效水深按6.8米设计。
1、絮凝池：停留时间6～10min，取8 min。
则有效容积：V=1666.7×8/60=222.3 m3
平面有效面积：A=222.3/6.8=32.7m2。
取絮凝池为正方形，则计算并取整后。絮凝池的有效容积：
5.7m×5.7m×
6.8m（设计水深）=221m3。
原水在絮凝池中的停留时间为7.96min
2、澄清区
斜管上升流速：12～25m/h，取22.5 m/h。——斜管面积A
1
=74.08m2；
沉淀段入口流速取60 m/h。——沉淀入口段面积A
2
=27.78m2；
中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q）0.4
=0.9×（1.5×0.463）0.4=0.78m
取B=0.9m。
从已知条件中可以列出方程：
X〃X1=27.78 ——①（X-1.3）〃（X-X1-0.25-0.5）=74.08 ——②
可以推出：A=X3-2.05X2-100.885X+36.114=0
当X=11时 A=9.33＞0
当X=10.9时 A=-12.064＜0
所以取X=11。即澄清池的尺寸：11m×11m×6.8m=822.8m3
原水在澄清池中的停留时间：t=822.8/0.463=1777.1s=29.6min；
斜管区面积：9.7m×7.7m=74.69m2
水在斜管区的上升流速：0.463/74.69=0.0062m/s=6.2mm/s=22.32m/h
从而计算出沉淀入口段的尺寸：11m×2.55m。
沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s，则水层高度：0.463÷0.05÷11=0.84m。另外考虑到此处设臵堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段，流速应该比较低，应该以不破坏絮体为目的。因此，考虑一些因素，取1.2m的水层高度。
如果按照堰上水深的公式去计算：h=（Q/1.86b）2/3=（0.463/1.86×11）2/3=0.08m。则流速为0.45m/s。这么大的流速经混凝的原水从推流段进入到沉淀段，则絮体可能被破坏。因此，取1.2m的水层高度。
推流段的停留时间3～5min，取4 min。
V=1666.7×4/60=111 m3
则宽度：111÷6.8÷11=1.48m，取1.5m。
反应段至推流段的竖流通道的流速取0.05m/s，则高度：0.463÷0.05÷5.7=1.62m。取1.8m，考虑到此处底部要做一些土建结构的处理。见图纸。
3、污泥回流及排放系统
污泥循环系数0.01～0.05，取0.03。
O。采用单螺杆泵。
1666.7×0.03=50m3/h，泵的扬程取20mH
2
系统设臵三台。一台用于污泥的循环，一台用于污泥的排放，另一台为备用。
螺杆泵采用变频控制。
污泥循环管：DN200，流速：0.446m/s。
污泥循环的目的：1、增加反应池内的污泥的浓度；2、确保污泥保持其完整性；3、无论原水浓度和流量如何，保持沉淀池内相对稳定的固体负荷。
污泥排放的目的：避免污泥发酵，并使泥床标高保持恒定。
污泥床的高度由污泥探测器自动控制。
4、反应室及导流板
①——管道流速取1.0m/s，管径为DN750（流速1.05 m/s）；
②——管道流速取0.8m/s，管径为DN850（流速0.82 m/s）；
③——流速取0.6m/s，0.463÷0.6÷（3.14×0.85）=0.29m，取0.3m；
④——回流量：设计水量=10：1，絮凝筒内的水量为11倍的设计水量（5.093m3/s）。
筒内流速取1.0 m/s，则Di=2.547m，取内径：φ2500mm，筒内流速：1.04m/s。
⑤——流速取0.5m/s，5.093÷0.5÷（3.14×2.5）=1.29m，取1.3 m；v=0.5m/s。
⑥——导流筒的面积与反应筒的面积之比为1/2。则计算出导流筒直径：φ1800mm。
⑦——流速取0.4m/s左右。则D×L=（0.463×10）/（3.14×0.4）=3.69
取高度：1.0m；锥形筒下部内径：φ3700mm；流速：0.39m/s。
筒外流速：（0.463×11）/（5.7×5.7-0.7854×2.5×2.5=27.58125）=0.185 m/s
1.0/0.185=5.405
筒内：配有轴流叶轮，使流量在反应池内快速絮凝和循环；
筒外：推流使絮凝以较慢的速度进行，并分散能量以确保絮凝物增大致密。
原水在混凝段的各个流速：
反应室内：内径：D=φ2500mm，流速：v=1.04 m/s；
室内至室外：流速：v=0.33m/s；
室外：流速：v=0.185m/s；
室外至室内：流速：v=0.39m/s；
5、搅拌机
叶轮直径：φ2400mm；
外缘线速度：1.5m/s；
搅拌水量为设计水量的11倍（5.093m3/s）；
轴长——按照目前设计的要求，有5.36m。
螺旋桨外沿线速度为1.5m/s，则转速n=60*1.5/3.14*2.4=11.94 r/min；
叶轮的提升水量按5.093 m3/s，提升水头按0.10m
提升叶轮所消耗的功率N
1
N 1=ρQ
提
H/102η=1100×5.093×0.10/（102×0.75）=7.32(KW)
搅拌机的型号及具体参数以厂家的设计为准。
6、集水槽
澄清水面的尺寸为2块，单块尺寸：4.85m×7.7m；在7.7m的长度方向上布臵三道集水槽，间距：800 mm＋1200 mm＋1200 mm＋1200 mm ＋1200 mm＋800 mm。
集水槽宽度：b=0.26m
集水槽高度：0.6m
则单副集水槽的尺寸：260mm×600mm×4950mm（伸入100 mm），共10副。采用不锈钢材质，厚：4mm。集水方式采用矩形槽。
7、刮泥机
采用中心传动刮泥机。
刮臂直径：φ10000mm；
外缘线速度：0.04～0.08m/s；
底部坡度：0.07；
8、其他管路
（1）、沉淀池放空管、放水管；
（2）、水取样、污泥取样管。
设计参数 1. 设计最大流量 Q max=1,5000m 3/d=625 m 3/h=0.174 m 3/s 2. 进出水水质要求 3. 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=0.13kgBOD 5/(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =9 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. 设MLVSS/MLSS=0.75 ⑥. 挥发性活性污泥浓度 ⑦. NH3-N 去除率 ⑧. 内回流倍数 0.2667 .01667.01=-=-= e e R 内，即200% 4. A2/O 曝气池计算 ①. 总有效容积
②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌?=，池容33.427256461 m V ＝厌?=； 缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺?=，池容33.427256461 m V ＝缺?=； 好氧池停留时间h t 1.415.664＝好?=，池容33.170925646 4 m V ＝好?=。 ④. 反应池有效深度 H=3m 取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积 ⑥. 生化池廊道设置 设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。廊道宽4.5m 。则每条廊道长度为 m bn S L 7.316 5.4855 =?== ，取32m ⑦. 尺寸校核 1.75.432==b L ，5.13 5.4==D b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求 5. 反应池进、出水系统计算 ① 进水管 进水通过DN500的管道送入厌氧—缺氧—好氧池首端的进水渠道。 反应池进水管设计流量s m Q /17.086400 15000 31== 管道流速s m v /9.0'= 管道过水断面面积2119.090.0/17.0/m v Q A === 管径m A d 49.019 .044＝π π?= =
一、含油废水的来源、油的状态及含油废水对环境的危害 （一）、来源 含油废水的来源非常广泛。除了石油开采及加工工业排出大量含油废水外，还有固体燃料热加工、纺织工业中的洗毛废水、轻工业中的制革废水、铁路及交通运输业、屠宰及食品加工以及机械工业中车削工艺中的乳化液等。其中石油工业及固体燃料热加工工业排出的含油废水为其主要来源。 石油工业含油废水主要来自石油开采、石油炼制及石油化工等过程。石油开采过程中的废水主要来自带水原油的分离水、钻井提钻时的设备冲洗水、井场及油罐区的地面降水等。 石油炼制、石油化工含油废水主要来自生产装置的油水分离过程以及油品、设备的洗涤、冲洗过程。 固体燃料热加工工业排出的焦化含油废水，主要来自焦炉气的冷凝水、洗煤气水和各种贮罐的排水等。 （二）、状态 含油废水中的油类污染物，其比重一般都小于1，但焦化厂或煤气发生站排出的重质焦油的比重可高达1.1。 油通常有四种状态： (1)呈悬浮状态的可浮油这种油珠粒径较大，一般大于100μm。易浮于水面，形成油膜或油层。如把含油废水放在桶中静沉，有些油滴就会慢慢浮升到水面上，这些油滴的粒径较大，可以依靠油水比重差而从水中分离出来，对于石油炼厂废水而言，这种状态的油一般占废水中含油量的60％～80％左右。 （2）分散油油珠粒径一般为10~100μm，以微小油珠悬浮于水中，不稳定，静置一定时间后往往形成浮油。 (3)呈乳化状态的乳化油油珠粒径小于10μm，一般为0.1~0.2μm。往往因水中含有表面活性剂使油珠成为稳定的乳化液。这些非常细小的油滴，即使静沉几小时，甚至更长时间，仍然悬浮在水中。这种状态的油滴不能用静沉法从废水中分离出来，这是由于乳化油油滴表面上有一层由乳化剂形成的稳定薄膜，阻碍油滴合并。如果能消除乳化剂的作用，乳化油即可转化为可浮油，这叫破乳。乳化油经过破乳之后，就能用沉淀法来分离。 (4)呈溶解状态的溶解油，油珠粒径比乳化油还小，有的可小到同nm，是溶于水的油微粒。 （三）、对环境的危害 油污染的危害主要表现在对生态系统、植物、土壤、水体的严重影响。 油田含油废水浸入土壤孔隙间形成油膜，产生堵塞作用，致使空气、水分及肥料均不能渗入土中，破坏土层结构，不利于农作物的生长，甚至使农作物枯死。为此，我国在1985年颁布的“B5084—1985”农田灌溉水质标准”规定，在一、二类灌区对水质的要求，石油类含量均不得大于10mg／L（广东省石油类一、二级排放标准均为5.0mg/L）。含油废水(特别是可浮油)排入水体后将在水面上产生油膜，阻碍大气中的氧向水体转移，使水生生物处于严重缺氧状态而死亡。在滩涂还会影响养殖和利用。有资料表明，向水面排放一吨油品，即可形成5×106m2的油膜。 含油废水排人城市沟道，对沟道、附属设备及城市污水处理厂都会造成不良影响，采用生物处理法时，一般规定石油和焦油的含量不超过50mg/L。 二、除油装置 (一)、隔油池 隔油池的作用是利用自然上浮法分离、去除含油废水中可浮性油类物质的构筑物。隔油池能去除污水中处于漂浮和粗分散状态的密度小于1.0的石油类物质，而对处于乳化、溶解及分散状态的油类几乎不起作用。其基本要求如下： （1）隔油池必须同时具备收油和排泥措施。 （2）隔油池应密闭或加活动盖板，以防止油气对环境的污染和火灾事故的发生，同时可以起到防雨和保温的作用。 （3）寒冷地区的隔油池应采取有效的保温防寒措施，以防止污油凝固。为确保污油流动顺畅，可在集油管及污油输送管下设热源为蒸汽的加热器。 (4)隔油池四周一定范围内要确定为禁火区，并配备足够的消防器材和其他消防手段。隔油池内防火一般采用蒸汽，通常是在池顶盖以下200mm处沿池壁设一圈蒸汽消防管道。 (5)隔油池附近地区要有蒸汽管道接头，以便接通临时蒸汽扑灭火灾，或在冬季气温低时因污油凝固引起管道堵塞或池壁等处粘挂污油时清理管道或污油。 隔油池的收油装置一般采取以下四种形式： （1）固定式集油管收油。固定式集油管设在隔油池的出水口附近，其中心线标高一般在设计水位以下60mm，距池顶高度要超过500mm。固定式集油管一般由直径为300mm的钢管制成，由蜗轮蜗杆作为传动系统，既可顺时针转动也可以逆时针转动，但转动范围要注意不超过40°。集油管收油开口弧长为集油
三、设计容 1、隔油池 隔油池是分离废水中的浮油及泥沙的构筑物，它是利用油于水之间的密度差异进行油水分离的。隔油池也是用上浮方法去除废水中相对密度小于1的浮油的构筑物。在隔油池中，相对密度小于1，粒径较大的油品杂质上浮于水面，与水分离；相对密度大于1的杂质则沉入池底。所以，隔油池同时又是沉淀池，但主要起隔油作用。和沉淀池类似，它也有平流式，竖流式及斜板斜管式。我国目前多采用的是平流式隔油池，个别地方采用斜板斜管或其它形式的隔油池。 重力型隔油池是处理含油废水的最常用的设备，其处理过程是将含油废水置于池中进行油水重力分离，然后，撇除废水表面的油脂。理论上重力分离过程可以用斯托克斯公式表示。但是由于常发生紊流和短循环，重力分离器的实际效率依赖于合理的水利设计和废水停留时间。停留时间越长，漂浮油与水的分离效果越好。停留时间小于20min时，油水的分离效率低于50%，如果延长停留时间可以改善分离情况。 隔油池水面的浮油可以用集油管排出，，也可采用机械撇除，小隔油池也可采用人工撇油。 平流式隔油池（API）由池体，刮油刮泥机和集油管等几部分组成，普通平流隔油池的构造如图3所示。废水从一端进入，从另一端流出，由于池水平流速很小，相对密度小于1.0而粒径较大的油品杂质在浮力的作用下上浮，并且，聚集在池的表面，通过设在池表面的集油管和刮油机收集浮油。而相对密度大于 1.0的杂质沉于池底。 集油管设于出水口一侧的水面上。集油管一般直径为200-300mm的钢管制成。
厚度时(一般不大于0.25m)，转动集油管，使切口浸入水面油层一下，浮油即自行进入管，并沿集油管流向池外。 刮油机通常是由链条或钢丝绳牵引的。在用链条牵引时，隔油机在池面上起刮油作用，将浮油刮向池的末端；而在池的底部可以起刮泥机作用，将下沉的油泥刮向池出口端的泥斗中，通过排泥管适时排出，排泥管一般直径为200mm ，池底向污泥斗的坡度为0.01-0.02，污泥斗深度一般为0.5m ，底宽不小于0.4m ，倾面倾角不小于45°-60°。隔油池的进水一端一般采用穿孔墙进水，出水端采用溢流堰。 由于受到刮油机规格的限制，隔油池的每格间的宽度一般为6.0，4.5 ，3.0，2.5，2.0几种。 这种隔油池的优点是构造简单，这种隔油池占地面积大，停留时间长(1.5-2h),水平流速为2-5mm/s 。由于操作维护容易，运行管理方便，除油效果稳定，因此应用比较广泛；缺点是池的容积较大，排泥困难，其可能取出的粒径最小为100-150μm 。 进水管 配水槽 进水阀 链带式刮油刮泥机 集油管 出水槽 出水管 图1-2平流式隔油池结构示意图
1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )
4.2 设计计算 本工艺是采用池体单建的方式， 各个池子根据厌氧 - 好氧-缺氧活性污泥法污 水处理工程技术规范 [20]进行设计计算。 4.2.1 厌氧池设计计算 1）池体设计计算 a. 反应池总容积 式中：t p —— 厌氧池水力停留时间， h ； Q —— 污水设计水量， m 3/d ； V p —— 厌氧池容积， m 3； b. 反应池总面积 反应池有效水深， m ；取 4m c. 单组反应池有效面积 4-3) 式中： A 1 每座厌氧池面积， m 2 ； N ----- 厌氧池个数，个； A 1 375 187.5m 2 2 d. 反应池总深 设超高为 h 1=1.0m ，则反应池总深为： H h h 1 4.0 1.0 5.0m e. 反应池尺寸 V p t p Q 24 4-1) V p 1.8 20000 1500m 3 24 式中： A ---- 反应池总面积， A V h m 2 ； 4-2) 1500 A 375m 2 A 1
B L H 15m 11.7m 5m 2）进、出水管设计 a. 进水设计 进水管设计流量 Q max 0.34m 3 / s ，安全系数为 1.2 故 Q max 1. 2Q max 1.2 0.34 0.408m 3 /s 分两条管道，则每条管道流量为： Q 1 Q max 2 0.4082 0.204m 3/ s 管道流速 v= 1.4m/s ，则进水管理论管径为： 取进水管管径 DN=450mm 。 反应池采用潜孔进水，孔口面积 4-5) 式中： F 每座反应池所需孔口面积， m 2 ； v2 ----- 孔口流速（m/s ），一般采用 0.2—1.5m/s ，本设计取 v 2=0.2m/s 设每个孔口尺寸为 0.5 ×0.5m ，则孔口数为 F n 式中： n ---- 每座曝气池所需孔口数，个； 每个孔口的面积， m 2 ； b. 出水设计 ①堰上水头 出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水 Q 1 R R i Q 1 4 0.204 0.429m 429mm 1.4 4-4) Q 1 v 2 0.204 0.2 1.02m 2 4-6) 1.02 0.5 0.5 4.08个， 4-7) d
隔油池设计计算（平流式） 1.设计参数Q=100m3/d 1）停留时间T : 1.5～2h 2）水平流速V：2～5mm/s 3）每格宽度 B：2m、2.5m、3m、4.5m、6m 4）标高≥0.3m，工作水深h2 为1.5～2m 5）隔油池尺寸比例：单格长宽比（L/B）≥4 深宽比（h2 /B）≥0.4 6）隔油池上层油层厚度≤0.25m 7）除油效率一般在60%以上，出水含油量为100～200mg/L 2.设计计算Q=5m3/h （1）污水中油珠设计上浮速度 斯托克斯公式 式中： u—为静水中相应于直径为d的油珠的上浮流速（一般不大于3m/ h），cm/s； β—水中悬浮杂质碰撞引起的阻力系数，当悬浮物浓度为c时，，一般可取β=0.95； d—油滴粒径（可以上浮的油滴的最小粒径），cm； g—重力加速度，g=981cm/s2 ； μ—水的绝对粘度，Pa．s; φ—实际油珠非球形的形状修正系数，一般可取φ=1.0； ρy，ρ0—水和油珠的密度，g/cm3； β=0.95 g=981cm/s2 d=100μm ρy=0.9989 g/cm3 ρ0=0.92g/cm3（25℃） μ=0.0098 g/cm3 （2）隔油池地表面积 式中 A—隔油池表面面积，m2； Q—设计中的含油废水流量，m3/h a—隔油池表面修正系数 按照一般公式求出的隔油池表面面积一般往往偏小，这是因为实际的隔油池容积利用率不是100%，而且又要受水流紊动的影响，因此要乘如一个大于1的系数α。 予以矫正。Α值与系数ν/u有关，可由表1查得。
今 u ==7.5，由下表 表面积修正系数α与速度比ν/u 的关系 ν/u 20 15 10 6 3 α 1.74 1.64 1.44 1.37 1.28 取α=1.44 横断面 式中：A 0—隔油池水流横断面面积，m 2。 有效水深 式中 h 2—隔油池有效水深，m ； B —隔油池每格宽，m 。 有效长度
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
唐山海港开发区第五加油站 隔油池项目 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人：
隔油池施工方案 本工程位于唐山乐亭县，本站为第二级加油站。根据设计要求，1#罐区内建立两个密闭隔油池，分别位于1#罐区得两侧。 本工程施工内容：管井降水、土方开挖、钢筋砼水池浇筑、池壁四周做防水、钢栏杆制安、土方回填等。 由于水池所在位置地下水丰富，根据现场情况，我公司采取管井井点降水的措施进行降水，井点降水所排出的水必须按要求排放到指定的排水井，并做好排水的过滤工作。这些降水、排水工作都要持续到基础工程完毕回填后才能停止，以保证基础等在干燥条件下施工。（一）、降水施工技术措施 1、安装程序 井点放线定位→安装高压水泵→凿孔安装埋设井点管→布置安装总管→井点管与总管连接→安装抽水设备→试抽与检查→正式投入降水程序。 2、井点管埋设 根据建设单位提供的测量控制点，测量放线确定井点位置（见附图），然后在井位先挖一个小土坑，深大约500mm，以便于冲击孔时集水、埋管时灌砂，并用水沟将小坑与集水坑连接，以便排泄多余水。 用绞车将简易井架移到井点位置，将套管水枪对准井点位置，启动高压水泵，水压控制在0.4～0.8MPa，在水枪高压水射流冲击下套管开始下沉，并不断地升降套管与水枪。一般含砂的粘土，按经验，
套管落距在1000mm之内，在射水与套管冲切作用下，大约在10～15min时间之内，井点管可下沉10m左右，若遇到较厚的纯粘土时，沉管时间要延长，此时可增加高压水泵的压力，以达到加速沉管的速度。冲击孔的成孔直径应达到300～350mm，保证管壁与井点管之间有一定间隙，以便于填充砂石，冲孔深度应比滤管设计安置深度低500mm以上，以防止冲击套管提升拔出时部分土塌落，并使滤管底部存有足够的砂石。 凿孔冲击管上下移动时应保持垂直，这样才能使井点降水井壁保持垂直，若在凿孔时遇到较大的石块和砖块，会出现倾斜现象，此时成孔的直径也应尽量保持上下一致。 井孔冲击成型后，应拔出冲击管，通过单滑轮，用绳索提起井点管插人井孔，井点管的上端应用木塞塞住，以防砂石或其他杂物进入，井在井点管与孔壁之间填灌砂石滤层。该砂石滤层的填充质量直接影响轻型井点降水的效果，应注意以下几点： 砂石必须采用粗砂，以防止堵塞滤管的网眼。 滤管应放置在井孔的中间，砂石滤层的厚度应在60～100mm之间，以提高透水性，并防止土粒渗入滤管堵塞滤管的网眼。填砂厚度要均匀，速度要快，填砂中途不得中断，以防孔壁塌土。 砂石滤层的填充高度，至少要超过滤管顶以上1000～1800mm厂-般应填至原地下水位线以上，以保证土层水流上下畅通。 井点填砂后，井口以下1.0～1.5m用粘土封口压实，防止漏气而降低降水效果。
两相厌氧工艺的研究进展 摘要：传统的厌氧消化工艺中，产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异，对环境条件的要求不同，无法使二者都处于最佳的生理状态，影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺［1］，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内，并为它们提供了最佳的生长和代谢条件，使它们能够发挥各自最大的活性，较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明：两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确，产酸反应器对污水进行预处理，不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质，还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性，改变难降解有机物的结构，减少对产甲烷菌的毒害作用和影响，增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高，缓冲能力较强，因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响，也不会对后续的产甲烷相造成危害，提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌，产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率［4,5］，产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看，主要有两种：第一种是两相均采用同一类型的反应器，如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器，其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺，其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池，同时进行污泥回流)，产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液，酸化相为8.87L的普通升流式反应器，甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/
X X设计院 计算书 工程名称:XXX污水处理工程——A2/O生物池工程代号:2013-M011-03 专业:工艺 计算: 校对: 审核: 2016年5月20日
生物池工艺计算（一） 1、设计进出水水质 表1进水水质 BOD5 (mg/l)COD (mg/l)SS (mg/l)NH3-N (mg/l)TN (mg/l) TP (mg/l) 1202402202435 3.0 表2 出水水质 BOD5 (mg/l)COD (mg/l)SS (mg/l)NH3-N (mg/l)TN (mg/l)TP (mg/l)≤20≤60≤20≤8 (water temp > 12oC) ≤15 (water temp ≤ 12oC) ≤20≤1 2、基础资料： 近期规模：0.30×104m3/d，远期：0.60×104m3/d。 考虑XXX污水处理厂进水规模，生化池近期设一组两格， 单格流量：0.15×104m3/d ，K z=1.84 设计水温15℃。 XXX污水处理厂出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级标准的B标准。 3、基本参数设定： 混合液污泥浓度：MLSS=3500mg/L。溶解氧浓度C=2.0mg/L。
4、A 2/O 生物池理论计算4.1 好氧池计算4.1.1 硝化菌比生长率 0.098(1515) 0.098(1515)80.470.470.4480.48 a N a N e e d K N m ×-′-=′ =′=++K N ——硝化作用中氮的半速率常数， 15℃时取0.4N a ——反应池中氨氮浓度，mg/L 4.1.2 设计污泥龄 1 1 2.5 5.5850.448 d m F F d q q m =×=×=′=θd ——反应池设计泥龄值（d ） F——安全系数，取1.5~3.0，本设计取2.54.1.3 污泥净产率系数 (1515)(1515) 0.9(10.90.080.6 1.072220 0.85(0.60.6) 11200.08 1.0725.585 1.303 h h t i h i h t d b Y f X Y f Y S b f y q --×××=×-+×+×′′′=′-+′+′=Y——污泥产率系数； ψ——反应池进水中悬浮固体中不可水解/ 降解的悬浮固体的比例，通过测定求得，无测定条件时，取0.6； X i ——反应池进水中悬浮固体浓度（mg/L ）； f——污泥产率修正系数，通过实验确定，无实验条件时取0.8~0.9，本设计取0.85 b h ——异氧菌内源衰减系数（d -1）,取0.08；Y h ——异氧菌产率系数（kgSS/kgBOD 5）,取0.6；f t ——温度修正系数,取1.072(t-15)； S i ，S e ——反应池进水、出水五日生化需氧量(BOD 5)浓度(mg/L)。
1.不建设隔油池，是污水管堵塞的重要原因 每年冬天，综合用水保障部都会清疏污水管道，而且频率要高于往常。之所以冬天是清理排水管道的集中期，就是因为冬天气温低，饭店排出的污水中油质会迅速凝结，没多长时间就会积聚在管道内。而随着油质的累积，管道会变得越来越细，而且油质会滞留其他东西，使得污水管道作用越变越小。” 污水管被堵，并不是所有的区域都如此，但餐饮行业密集的地方肯定是“重灾区”，就是因为油水凝固堵塞污水管。由于很多餐饮店不设隔油池或建设的隔油池不符合标准，导致带油质的污水直接排进污水管，堵塞便成为常事。“不按规定建设隔油池，是污水管堵塞的一个重要原因，但不是唯一因素。即便是建设了隔油池，但如果不及时清理，也会导致污水管堵塞。” 2.职工食堂和营业餐厅的含油污水，应经除油装置后方许排入污水管道。 隔油池设计应符合下列规定： 1、污水流量应按设计秒流量计算； 2、含食用油污水在池内的流速不得大于0.005m/s； 3、含食用油污水在池内停留时间宜为2～10min； 4、人工除油的隔油池内存油部分的容积，不得小于该池有效容积的25％； 5 、隔油池应设活动盖板。进水管应考虑有清通的可能； 6 、隔油池出水管管底至池底的深度，不得小于0.6m。
国家标准图的隔油池有4种，这里按污水设计秒流量选用，均不考虑池顶过车。 隔油池选型的数据取自国家建筑标准设计图集《小型排水构筑物》04S519，每座隔油池所承担的污水最大设计秒流量应在0.01L/s～4.80L/s。 3.隔油池的建设标准 根据国家环境保护标准，含油污水处理工程技术规范要求，集体食堂生活污水排放时需达到相应的污水排放标准，因此餐饮污水的处理相当重要，根据政策要求，处理方法的确定与建设项目所在地理位置、排放的废水量及浓度有关。废水排放量越大、浓度越高，要求处理的级别越高。 1、水量的确定 实际水量的确定一般按照以下原则确定：则其一天的水量为 1）民工食堂，按照0.16m3/座次、按一天三餐按10个小时计算（每一餐营运时间约3到 3.5个小时）。民工人数为500人。则其处理水量为0.04×500×3＝60m3/天。每小时的水量为60÷10＝6m3/h。 2）企业内部职工食堂，按照0.05m3/人次计、按一天10小时计算。食堂供应三餐，职工人数为100人，则其处理水量为0.05×100×3÷10＝1.5m3/h。 需要说明的是：选择处理工艺及设备时所根据的设计水量是在上述的实际水量基础上再乘以一个1.2～1.5的系数。 2、隔油池的尺寸计算 按标准图集选择：
小型污水预处理设 施 设计选型指引
清源行动办公室2007 年 7 月
目录 一、说明. .......... 错误!未定义 书签 二、设计需要考虑的因素 ... 错误!未定义 书签 三、主要水处理设施..... 错误!未定义 书签 1、隔油池. .......... 错误!未定义 书签 2、毛发集污井. ....... 错误!未定义 书签 3、汽车洗车污水隔油沉淀池 . 错误!未定义 书签
、说明 随着我市的高速发展，人口的不断增加，同时我市的水环境也日益恶化。其中原建筑物改变功能及监督管理不到位是造成水污染的重要原因。如住宅区内或路边楼宇现改成了餐饮店、理发店、洗车场等经营性场所。按照建筑给水排水设计规范，公共饮食业厨房含有大量油脂的洗涤废水、洗车冲洗水应单独排水至水处理构筑物。含油污水应经除油装置后方许排入污水管道，生活污水需经化粪池处理后才能排入市政排水管道。 本指引主要介绍以上相关的小型水处理设施设计、选型，包括化粪池、隔油池、汽车洗车污水隔油沉淀池、毛发集污井。 二、设计需要考虑的因素 为了满足预期要求，达到理想效果，作为一个设计者应考虑以下几个因素。 1、水处理设施建设位置，应不能影响现有建筑物功能及便于维护、清理。 2、运行维护周期。 3、最大服务人数。 4、将来是否有扩容的需要
三、主要水处理设施 1、隔油池 图1隔油池示意图隔油池按设计秒流量计算；在池内流速不大于 s; 含油污水在池内停留时间为10min； 清除周期7d; 隔油池选用表 设计举例： 确定最大设计秒流量，可通过观察水表用水高峰期流量估算，假设为5m/h，选型？ 最大设计秒流量：5*1000/3600 = L/S，则选2型。 附件隔油池标准图 有资料说： Qmax--污水最大设计秒流量，m3/s。可按下述标准选用：营业餐厅20L/ （人?餐），工作时间12h/d,K=2;职工餐厅15L/ （人?餐），工作时间9h/d,K=2。 如果按上述标准，下面的计算对吗？
1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
小型污水预处理设施设计选型指引 清源行动办公室 2007年7月
目录 一、说明 (1) 二、设计需要考虑的因素 (1) 三、主要水处理设施 (2) 1、隔油池 (2) 2、毛发集污井 (3) 3、汽车洗车污水隔油沉淀池 (4) 4、化粪池 (6)
一、说明 随着我市的高速发展，人口的不断增加，同时我市的水环境也日益恶化。其中原建筑物改变功能及监督管理不到位是造成水污染的重要原因。如住宅区内或路边楼宇现改成了餐饮店、理发店、洗车场等经营性场所。按照建筑给水排水设计规范，公共饮食业厨房含有大量油脂的洗涤废水、洗车冲洗水应单独排水至水处理构筑物。含油污水应经除油装置后方许排入污水管道，生活污水需经化粪池处理后才能排入市政排水管道。 本指引主要介绍以上相关的小型水处理设施设计、选型，包括化粪池、隔油池、汽车洗车污水隔油沉淀池、毛发集污井。 二、设计需要考虑的因素 为了满足预期要求，达到理想效果，作为一个设计者应考虑以下几个因素。 1、水处理设施建设位置，应不能影响现有建筑物功能及便于维护、清理。 2、运行维护周期。 3、最大服务人数。
4、将来是否有扩容的需要。 三、主要水处理设施 1、隔油池 图1隔油池示意图1.1隔油池按设计秒流量计算； 1.2在池内流速不大于0.005m/s; 1.3含油污水在池内停留时间为10min； 1.4清除周期7d； 1.5隔油池选用表
隔油池型号1型2型3型4型最大设计秒流量 1.00 1.60 3.20 4.80 （L/S） 有效容积（m3）0.90 1.50 3.00 4.50 设计举例： 确定最大设计秒流量，可通过观察水表用水高峰期流量估算，假设为5m3/h，选型？ 最大设计秒流量：5*1000/3600＝1.39 L/S，则选2型。 1.6 附件隔油池标准图 2、毛发集污井 图2毛发集物井示意图
产品描述: 一简介 IC反应器中文名内循环厌氧反应器，由两个UASB反应器上下叠加串联构成，高度可达16-25m，高径比一般为4-8，由5个基本部分组成：混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其内循环系统是IC工艺的核心结构，由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥水下降管等结构组 成。 二工作原理 经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应器底部的混合区,并与来自泥水下降管的内循环泥水混合液充分混合后进入颗粒污泥膨胀床区进行COD生化降解，此处的COD容积负荷很高，大部分进水COD 在此处被降解，产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集。由于沼气气泡形成过程中对液体做的膨胀功产生了气提的作用，使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器，沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区，并于进水充分混合后进入污泥膨胀床区，形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造，内循环流量可达进水流量的倍。经膨胀床处理后的废水除一部分参与内循环外，其余污水通过一级三相分离器后，进入精处理区的颗粒污泥床区进行剩余COD降解与产沼气过程，提高和保证了出水水质。由于大部分COD已经被降解，所以精处理区的COD负荷较低，产气量也较小。该处产生的沼气由二级三相分离器收集，通过集气管进入气液分离器并被导出处理系统。经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后，上清液 经出水区排走，颗粒污泥则返回精处理区污泥床。 三选型、选材及尺寸（IC实验室选型） 1、有机玻璃IC厌氧反应器有效容积为25L，底边周长15cm，高120cm。其优点为外观结构干净漂亮；内部三相分离器、布水器、上下流管道等结构清晰可见；外附保温层保障了系统在合适的温度下自动运行； 该产品适用于学校、实验室小试模拟教学使用。 2、钢结构IC厌氧反应器为Q235碳钢焊制主体,内衬双层玻璃钢防腐层，内部管道喷双层环氧漆防腐，保障设备正常运行过程中不被腐蚀。该设备有效容积200L，底面直径40cm，高200cm，净重150kg。其优点为更接近于工程实际，抗压强度高，温度适应范围广，适用于科研单位、工地现场中试模拟运行。 四订货须知 1、用户应注明设备的材质及防腐要求。 2、用户应提供详细的水质化验单以便于我公司计算反 应器各部件的尺寸。 3、若用户有详细的加工图纸，可按用户要求进行生产。 4、可根据用户提出的具体要求进行设计制造。 天津国韵生物科技的限公司绍兴女儿儿酒有限公司山西 长冶金泽生化有限公司等 厌氧塔是本公司承接，效果很好~！ 联系电话：
目录 设计总说明 (1) 设计任务书 (2) 一．设计任务 (2) 二．任务目的 (2) 三．任务要求 (2) 四.设计基础资料 (2) （一）水质 (2) （二）水量 (3) （三）设计需要使用的有关法规、标准、设计规范和资料 (3) 第一章A2/O工艺介绍................................... 错误！未定义书签。4 1.基本原理 (4) 2.工艺特点 (5) 3.注意事项 (5) 第二章A2/O工艺生化池设计 (6) 1.设计最大流量 (6) 2.进出水水质要求 (6) 3.设计参数计算 (6) 4.A2/O工艺曝气池计算 (7) 5.反应池进、出水系统计算 (8) 6.反应池回流系统计算 (10) 7.厌氧缺氧池设备选择 (11) 第三章 A2/O工艺需氧量设计 (13) 1.需氧量计算 (13) 2.供气量 (13) 3.所需空气压力 (14) 4.风机类型 (15) 5.曝气器数量计算 (15) 6.空气管路计算 (16)
第四章 A2/O工艺生化池单元设备一览 (17) 第五章参考文献 (18) 第六章致谢 (19) 附1 水污染课程设计感想 (20) 附2 A2/O工艺生化池图纸 (22)
设计总说明 随着经济快速发展和城市化程度越来越高，中心城区和小城镇建设步伐不断加快，城市生活污水对城区及附近河流的污染也越来越严重。为了改善人民的生活环境，各地政府大力投入资金，力图改变现今水体的水质。 本设计为污水处理厂生化池单元，要求运用A2/O工艺进行设计，对生化池的工艺尺寸进行设计计算，最后完成设计计算说明书和设计图。污水处理水量为10000t/d。污水水质：COD Cr250mg/L，BOD5100mg/L，NH3-N30mg/L，SS120mg/L，磷酸盐（以P 计）5mg/L。出水水质达到广东省地方标准《水污染物排放限值（DB44/26-2001）》最高允许排放浓度一级标准，污水经二级处理后应符合以下具体要求：COD Cr≤40mg/L，BOD5≤20mg/L，NH3-N≤10mg/L，SS≤20mg/L，磷酸盐（以P计）≤0.5mg/L。其对应的去除率为COD Cr≥84%，BOD5≥80%，NH3-N≥67%，SS≥87%，磷酸盐（以P计）≥90%。 A2/O是流程最简单，应用最广泛的脱氮除磷工艺。A2/O脱氮除磷工艺中，污水首先进入厌氧池，兼性厌氧发酵菌将污水中有机物氮化。回流污泥带入的聚磷菌将体内贮存的聚磷分解释放出磷。缺氧区中反硝化菌就利用混合液回流带入的硝酸盐以及进水中的有机物进行反硝化脱氮。好氧区中聚磷菌生动吸收环境中的溶解磷，以聚磷的形式在体内贮积。污水经厌氧、缺氧区有机物分别被聚磷菌和反硝化菌利用后浓度已经很低，有利于自养的硝化菌的生长繁殖。 关键词：城镇生活污水，A2/O工艺，脱氮除磷
ABR 、UASB 、A/O 系统设计计算书 （1）ABR 厌氧池 主要设计参数： 厌氧池设置成2组并联，每组共6口串联。 配套污泥收集池1座，现浇半地下式钢砼结构。收集厌氧排出的剩余污泥，池内设 置污泥泵、泵提升装置及泵自控装置。 构筑物尺寸： 红泥塑料厌氧池：1-4口：L 1×B 1×H 1 = 4.5×6.9×6.5m ； 5-6口：L 1×B 1×H 2 = 4.5×6.9×6.0m ， （厌氧池平均水深H 平均=5.8m ）； 污泥收集池：L 2×B 2×H 3 = 2.5×1.2×4.2m ，（有效水深H 3有效 = 3.7m ）； 水力停留时间（HRT ）： d Q H B L Q V HRT 4.5400 8 .59.65.4121211≈???=??== 平均总有效； 厌氧池容积负荷：() d m kgCOD V C Q S cr i V ?=?=?= 3/25.12160 75 .6400总有效 S v <1.5kgCOD cr /(m 3·d) 符合设计要求； 式中：L 1、B 1、H 1、H 2、L 2、B 2、H 3——分别表示构筑物长度、宽度及深度，m ； Q —— 设计污水数量，400m 3/d ； 12 —— 表示12口厌氧池； S v —— 厌氧池容积负荷，kgCOD cr /(m 3·d) ； C i —— 厌氧池进水COD cr ，6.75kg/m 3； V 总有效 —— 厌氧池总有效容积，2160m 3。 构筑物数量：第一级与第二级合建，共1座； 厌氧池单口宽度4.5m ，下流区与上流区宽度比取4:1，考虑施工方便，下流区宽度 取0.9m ，上流区宽度3.6m 。