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003外挂架承载能力计算书

003外挂架承载能力计算书
003外挂架承载能力计算书

外挂架承载能力计算书

外挂架用于支撑外墙模板,同时也作为施工操作平台用。外挂架之间用φ48×3.5mm的架子管连接,上面铺上δ=50mm的木脚手板,外侧安装防护栏杆。其侧视图如图1。外挂架的计算,以单榀为计算单元,按铰接式桁架进行计算。

图1

一.外挂架结构简图:(图2)

图2

1.杆件号⑥、⑧选用[10#槽钢,其余杆件全部选用φ48×3.5mm钢管。材质为Q235-A。

2.挂钩螺栓盒选用[8#槽钢和δ=8mm钢板制作。材质为Q235-A。

3.挂钩螺栓选用T28×4,并配双螺母,材质为Q235-A。

4.全部选用E43型焊条手工焊接,其焊缝高度h e=3.5mm,焊缝长度

L>50mm,焊接后进行矫正。

二.荷载计算

外挂架间距以大模板穿墙螺栓孔横向距离为依据,不超过1200mm,按1200mm计算,外挂架宽度如图2为1350mm,按1300mm计算。

1.静荷载:(G0)

(1)外挂架自重:G1=490N/个

(2)脚手板(1.2×1.35m)重G2=546N,因上下二层,则G2=546X2=1092N (3)大模板(高按3米,宽1.2米,单重1280N/m2),重量

G3=1280×3×1.2=4608N

(4)安全网、脚手架、拦脚板等重量G4=1421N

G0=G1+G2+G3+G4=490+1092+4608+1421=7611N

2.活荷载:按上层施工活荷载6KN/m2,下层活荷载2KN/m2计算

q0=(6+2)×1.2×1.35=12.96KN=12960N

注:风荷载:因大模板工程施工,当风力在5级以上时停止作业,5级风以下可忽略不计。

3.荷载计算:

(1)总荷载G=静荷载×1.2+活荷载×1.4=G0×1.2+q0×1.4

=7611×1.2+12960×1.4=27277.2N

(2)均布荷载q=27277.2N/1.35m=20205.3N/m

(3)当荷载分布于外挂架(外侧)节点上时,应化为节点集中荷载。则F=G/2=27277.2N/2=13638.6N

三.外挂架各杆件内力计算

按三种受力情况计算:①荷载在外挂架节点上均布时(图3);②荷载偏于外挂架外侧节点时(图4);③荷载在外挂架上均布时(图5)其三种受力简图如下。

以上三种受力情况按铰链式桁架计算各杆件内力(用“N”表示),其计算过程从略,计算结果见下表。

图3 图4

图5

四.各杆件的截面验算

1.杆件①、②为拉杆,其最大内力N1=N2=9206N ,选用φ48×3.5mm 钢管,A=489mm 2,

因考虑焊接因素,其许用应力折减

系数按0.95计算。则,σ=N1/A <0.95f

f ——钢管抗拉强度设计值;f=215N/mm 2

σ=9206/489=18.83N/mm 2<0.95f=0.95×215=204.25N/mm 2

因杆件①、②为拉杆,安全贮备较大,长度又较短,就不再验算稳定性了,视为满足要求。

2.杆件⑤为拉杆,最大内力N5=10284.4N ,用φ48×3.5mm 钢管,其计算长度l 0=1206mm ,i=15.78mm ,A=489mm 2

(1) λ= l 0/i=1206/15.78=76.43<[λ]拉=250

(2) σ=N5/A=10284.4/489=21.03N/mm 2<0.95f=204.25N/mm 2 所以杆件⑤在强度和稳定性方面都满足要求。

3.杆件⑥、⑧按拉杆计算,其最大内力N6=N8=20457.9N,用[10#槽钢,A=1274mm2,i x=39.4mm(查表),则

σ=N8/A=20457.9/1274=16.06N/mm2<0.95f=204.25N/mm2

其杆件⑥、⑧的计算长度按l0=2000mm,则

λ=l0/i=2000/39.4=50.76<[λ]拉=250。

所以杆件⑥、⑧在强度和隐定性方面都满足要求。

4.杆件③、⑨均为压杆,其最大内力N3=16455N,N9=24682N,采用

φ48×3.5mm钢管加工,i=15.78mm,A=489mm2。

(1)在平面内:

σ=N9/A=24682N/489mm2=50.47N/mm2<0.95f=204.25N/mm2

杆件⑨的计算长度l0=1206.5mm

λ=l0/i=1206.5/15.78=76.48<[λ]压=150

(2)在平面外:

①.杆件③、⑨在平面外的计算长度为

l0=l1×(0.75+0.25×N3/N9)=2413×(0.75+0.25×16455/24682)=2212mm

式中l1——杆件③+⑨的几何尺寸l1=2413mm

λ=l0/i=2212/15.78=140.18<[λ]压=150。

②.杆件③、⑨为轴心受压杆件,其临界力和计算长度系数按下端铰接,上端自由,查表取值。则:

N cr=(π2/4)EA/λ2=(π2×2.06×105×489)/(4×140.182)=12649N

其整体稳定按公式:σcr= N cr/ΦA≤f计算。

式中:系数Φ查表取值,当λ=140.18时,Φ=0.382

σcr=12649/(0.382×489)=67.71N/mm2<0.95f=204.25N/mm2

所以杆件③、⑨的强度和稳定性都满足要求。

5.杆件④为压杆,其最大内力N4=17048.2N,选取用φ48×3.5mm钢管加工,其计算长度l0=1000mm,A=489mm2,i=15.78mm,则

λ=l0/i=1000/15.78=63.37<[λ]压=150。

当λ=63.37时,查表φ=0.8695,则

σ=N4/φA≤f

σ=17048.2/(0.8695×489)=40.1N/mm2<0.95f=204.25N/mm2

所以杆件④的强度和稳定性都满足要求。

通过以上验算外挂架所有杆件的强度和稳定性都满足要求。

四.焊缝计算

取杆件中内力最大的拉杆⑧进行计算:N8=20457.9N,焊缝设计高度h e=3.5mm,则焊缝的有效高度h=h e×0.7=3.5×0.7=2.45mm,焊缝折减系数为0.95,则焊缝长度l按下式计算:

l=N8/(h×0.95f)=20457.9/(2.45×0.95×160)=54.94mm。

式中:f——焊缝强度设计值f=160N/mm2

杆件⑧与其它杆件(φ48×3.5mm钢管)的焊缝长度≥150mm>54.94mm。所以焊缝满足要求(由于焊缝的安全贮备较大,其它杆件、节点焊缝就不再验算了。)。

五.支座计算

1.支座A:采用T28×4挂钩螺栓将外墙与外挂架连接在一起。

(1)挂钩螺栓按受拉和受剪进行验算:

①受拉:

H A=13809N,T28×4螺栓净截面面积:A=лd2/4

A=(л×23.52)/4=433.7m2

σ=H A/A=13809/433.7=31.84N/mm2<f=170N/mm2

f——普通螺栓抗拉强度设计值,取f=170N/mm2

②受剪:

V A=27277.2N(最大值)

τ=V A/A=27277.2/433.7=62.89N/mm2<f=130N/mm2

f——普通螺栓抗剪强度设计值,取f=130N/mm2

所以挂钩螺栓受拉受剪均满足要求。

(2)挂钩螺栓盒用[8#槽钢和δ=8mm钢板制作,其焊缝高度h e=6mm,焊缝长度l=160mm,因安全贮备很大,不再验算。

(3)挂钩螺栓盒与外挂架用4条M16螺栓连接,按受拉和受剪进行验算强度。

①受拉:

H A=13809N M16螺栓A=156.7mm2

σ=H A/4A=13809/(4×156.7)=22.03N/mm2<f=170N/mm2

②受剪:

V A=27277.2N

τ=V A/4A≤f

τ=27277.2/(4×156.7)=43.52N/mm2<f=130N/mm2

所以,支座A处挂钩螺栓等均满足要求。

2.支座B:支撑在外墙面上的支座B,采用δ=8mm钢板制作成槽形,焊接在外挂架⑧杆件上,与墙面接触面积A=70×80=5600mm2,H B=13809N σ=H B/A=13809N/5600mm2=2.47N/mm2<7.5N/mm2

支座B支撑在窗口部位,采用双架子管横担在窗口两侧,挂架支座支撑在架子管部位,H=13809N<2*8000N=16000N。

通过以上计算,整个外挂架在强度和稳定性方面全部满足要求。

盘扣式板模板支撑计算书

盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米,为确保施工安全,编制本专项施工案。设计围包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25m。 根据本工程实际情况,结合施工单位现有施工条件,3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。 二、搭设案 (一)基本搭设参数 模板支架高H为3.6m,立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离)取1.8m,立杆纵距l a取0.9m,横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的木,截面宽40mm,高80mm,布设间距0.2m。 (二)材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上禁打;采用的扣件,应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模木平行的向为纵向。 (一)板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算,如图所示:

(1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。此时, 模板的截面抵抗矩为:w=1000?72/6=4.82?04mm3; 模板自重标准值:x1=0.3? =0.3kN/m; 新浇混凝土自重标准值:x2=0.25?4? =6kN/m; 板中钢筋自重标准值:x3=0.25?.1? =0.275kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:x4=1? =1kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.35,4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为: g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m; q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m; 对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算;本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程,总建筑面积6570m2,建筑总高度为米,建筑总层数为地下一层、地上十二层,一层层高,二层层高4m,三~十一层层高均为3m,十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为,立杆采用单立管; 搭设尺寸为:立杆的横距为,立杆的纵距为,大小横杆的步距为; 内排架距离墙长度为; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根; 脚手架沿墙纵向长度为; 采用的钢管类型为Φ48×; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为; 连墙件采用两步两跨,竖向间距,水平间距3m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2层; 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市,基本风压m2; 风荷载高度变化系数μz为,风荷载体型系数μs为; 脚手架计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):; 脚手板自重标准值(kN/m2):;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):; 安全设施与安全网(kN/m2):; 脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):; 脚手板铺设总层数:12; 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土;地基承载力标准值(kPa):; 立杆基础底面面积(m2):;地基承载力调整系数:。 本工程原地基土类型为混凝土,地基承载力大于120,满足要求! 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=m; 脚手板的自重标准值:P2=×(2+1)=m; 活荷载标准值:Q=2×(2+1)=m; 静荷载的设计值:q1=×+×=m; 活荷载的设计值:q2=×=m; 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=××+××=; 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=××;

桁架计算书

罐笼桁架设计计算说明书

一、桁架结构图 1. 桁架结构特点及主要尺寸 桁架为空间桁架结构,由四根圆钢管(外径:Φ75mm ,壁厚7.5mm )做为主肢,加等边角钢的斜腹杆和横腹杆组焊而成。主肢外包尺寸0.65×0.65m ×15m ,根据<<钢结构设计规范>>标准节每节高3 m.标准节,材料均为Q345。抗拉、抗压强度为295,抗剪强度为170,断面承压fce=400 Mpa 。 .整个桁架连接在整块的钻井平台固定支座上。 桁架结构简化模型,主要尺寸见下图。 钻井平台 罐笼 钢丝绳罐道 制动绳 标准架 绞车 滑轮 主绳

桁架各部件重量见表一。 表一:主要性能参数表 2. 计算工况及方位的确定 2.1计算工况 计算按独立式静止工况进行计算。 额定重量见上表,高15m。 3、桁架几何特性 3.1 标准节几何特性 3.1.1 标准节主肢 主肢材料:圆钢管:D=75mm,d=67.5mm

截面积: 惯性矩: 4、单肢强度校核: 一、压杆所受的工作压力:F1=12.5KN 二、强度校核: 【σ】许用压强度:295Mpa 三、稳定性校核:1、回转半径: 2、柔度系数: 其中:μ是长度因数,根据稳定理论取μ=1 单肢计算长度:l=15000mm [λ]是柔度:钢材的柔度大于100是大柔度杆。 3、确定临界力:

4、稳定条件: 【n】是稳定系数: 根据《钢结构稳定理论与设计》钢材的稳定系数是:1.8~3.0。故单肢稳定性不安全,需要加支撑。 5、整体校核 1、整个截面面积: A=4A1=4×10683.75=4275mm2 2、整个截面惯性矩: 整个界面因为是正方形所以x虚轴,y虚轴相等: I X=I Y=4I1=4×533859.5=2135438mm4 3、整体稳定验算:许用临界力: 因为整体许用临界力小于荷载力,故整体也不稳定,需要加支撑。 5、钻井平台压应力计算:

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m, 立杆的纵距 b=1.20m,立杆的横距 l=1.50m,立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2,栏杆自重0.15kN/m,材料最大堆放荷载 2.00kN/m2,施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3; 截面惯性矩 I = 11.35cm4; 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算: (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m): q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m): q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m):

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到,活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

楼梯模板支撑体系计算书

楼梯模板支撑体系计算书

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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.3;采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000; 材料参数 面板采用胶合面板,厚度为15mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):4000;面板抗弯强度设计值(N/mm2):11.5; 木方弹性模量E(N/mm2):8000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.0; 木方的截面宽度(mm):40.00;木方的截面高度(mm):70.00;

40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。

1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): 钢筋混凝土梯段板厚度为100mm ,踏步高度为175m m,宽度为260mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为:21 ×0.175×25+0.10×25/αcos =5.104 kN / ㎡ 其中:根据图纸可得α=31° 故αcos =?31cos = 0.857 q1 = 5.104×1+0.5×1 = 5.604 kN/m; α

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图:

立面图 侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下: 1、抗弯验算

M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax=1.41mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 弯矩图(kN·m)

桁架承重架设计计算书

桁架承重架设计计算书 桁架承重架示意图(类型一) 二、计算公式 荷载计算:1.静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、桁架自重(×; 2.活荷载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载(×。 弯矩计算: 按简支梁受均布荷载情况计算 剪力计算: 挠度计算: 轴心受力杆件强度验算: 轴心受压构件整体稳定性计算: 三、桁架梁的计算 桁架简支梁的强度和挠度计算 1.桁架荷载值的计算. 静荷载的计算值为 q1 = m. 活荷载的计算值为 q2 = m. 桁架节点等效荷载 Fn = m. 桁架结构及其杆件编号示意图如下: 桁架横梁计算简图 2.桁架杆件轴力的计算. 经过桁架内力计算得各杆件轴力大小如下: 桁架杆件轴力图 桁架杆件轴力最大拉力为 Fa = . 桁架杆件轴力最大压力为 Fb = . 3.桁架受弯杆件弯矩的计算. 桁架横梁受弯杆件弯矩图 桁架受弯杆件最大弯矩为M = 桁架受弯构件计算强度验算= mm 钢架横梁的计算强度小于215N/mm2,满足要求! 4.挠度的计算. 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 桁架横梁位移图 简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = .

钢架横梁的最大挠度不大于10mm,而且不大于L/400 = ,满足要求! 5.轴心受力杆件强度的计算. 式中 N ——轴心拉力或轴心压力大小; A ——轴心受力杆件的净截面面积。 桁架杆件最大轴向力为, 截面面积为 . 轴心受力杆件计算强度 = mm2. 计算强度小于强度设计值215N/mm2,满足要求! 6.轴心受力杆件稳定性的验算. 式中 N ——杆件轴心压力大小; A ——杆件的净截面面积; ——受压杆件的稳定性系数。 轴心受力杆件稳定性验算结果列 表 ----------------------------------------------------------------- ------------ 杆件单元长细比稳定系数轴向压力kN 计算强度N/mm2 ----------------------------------------------------------------- ------------ 1 -------- 2 -------- 3 4 5 -------- 6 -------- 7 8 9 10 11 12 13 -------- 14 15 -------- 16 --------

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图: 立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0+1))+1.4×2×1. 5/(0+1)=4.786kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+1)=3.488kN/ m 计算简图如下:

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[4.786×12/8,4.786×0.152/2]=0.598kN·m σ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI), q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900), 3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mm νmax=1.809mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=4.786×(1+0.15)2/(2×1)=3.165kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=3.488×(1+0.15)2/(2×1)=2.307kN

模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130-2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计

三、模板体系设计 设计简图如下:

平面图

立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算: W=bh2/6=1000×14×14/6=32666.667mm3,I=bh3/12=1000×14×14×14/12=228666.6 67mm4

q1=0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1=29.77 kN/m q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1=28.006kN/m q1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1=23.05kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 M max=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12=0.03kN·m σ=M max/W=0.03×106/32666.667=0.92N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)=0.013mm≤[ν]=L/250=100/250=0.4mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1=1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1=3.292kN

落地式双排钢管脚手架计算

落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米,立杆采用单立管; 搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米,立杆的横距为0.9米,大小横杆的步距为1.8 米; 内排架距离墙长度为0.35米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根; 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为0.80; 连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6 米,水平间距4.5 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市,基本风压为0.65 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz 为1.00,风荷载体型系数μs 为0.65; 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248;

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150; 安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:7; 脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038; 5.地基参数 地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):160.00; 立杆基础底面面积(m2):0.25;地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ; 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ; 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m; ;0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ;0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

架桥机计算书

目录 一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁:(1号车处) (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (15) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16) 十二.导梁天车走道梁计算 (18) 十三.吊梁天车横梁计算 (18)

一、设计规范及参考文献 (一)重机设计规范(GB3811-83) (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 (六)梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 (一).垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重:Q =20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重) 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重:Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重:Q 5 2号承重梁总重:Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取:1.1 活载冲击系数取:1.2 不均匀系数取:1.1 (二).水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压: =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:Ф=1.1

钢管脚手架计算书

脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明: 本工程为文体中心工程,因本工程外立面凸凹变化,脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置,45.9米层以下采用落地式钢管脚手架, 本计算书依据原报送方案进行验算和优化,部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算,同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算: (一)、落地式钢管脚手架设计验算: 1、计算参数 ⑴、脚手架参数: ①、双排脚手架搭设高度为24.3 m,立杆采用单立杆;采用的钢管类型为Φ48×3.5,为增加安全系数,计算时重量按Φ48×3.5取值,力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆,在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②、搭设几何尺寸:立杆的横距为0.9m,立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米,取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m;每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆;内排架距离墙0.45m;小横杆上不搭大横杆;小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③、横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00; ④、与结构的连接点,因为是改造工程,为尽量保护原有建筑主体,采用两步三跨,连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上,竖向间距 3.6 m,水平间距4.8 m,采用扣件连接,对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:按2层计算;

24.4m模板支撑计算书

碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m, 立杆的纵距 b=0.60m,立杆的横距 l=0.90m,立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方,间距200mm, 木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度16.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m

最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总

39m落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.90。 双排脚手架,搭设高度39.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.80米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷,吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85,安全系数K=10.0,上吊点与下吊点距离4.2m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

18米普通钢桁架设计计算书

钢屋架设计 姓名: 班级: 学号: 指导教师:

1.原始资料: 某工业厂房为单跨,无天窗,纵向长度为60m,跨度为18m,采用梯形钢屋架,无檩方案,屋面采用1.5×6m预应力钢筋混凝土屋面板,100mm厚泡沫混凝土保温层,二毡三油改性沥青防水卷材屋面,屋面为上人屋面,坡度为i=1/15。屋架铰支于钢筋砼柱上,柱截面400mm×400mm,砼标号为C25,车间无吊车。屋架采用的钢材为Q345钢,手工焊。 2.屋架形式和几何尺寸确定 屋架计算跨度(每端支座中线缩进150mm): l o=18-2×0.15=17.7m 跨中及端部高度 桁架的中间高度:h=2250mm 在17.7m的两端高度:h=1650mm 桁架跨中起拱50mm 图1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置图如图2所示:

图2

4.荷载和内力计算 4.1荷载计算: 4.11屋面永久荷载标准值: ①屋架及支撑自重:按经验公式q=0.12+0.011L,L为屋架跨度,以m为单位,q为屋架及支撑自 重,以kN/m2为单位; ②屋面活荷载:施工活荷载标准值为2.0kN/m2,雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2,施工 活荷载与雪荷载不同时考虑,而是取两者的较大值。 积灰荷载标准值:0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值: 二毡三油改性沥青防水层 0.40kN/m2 水泥砂浆找平层 0.40kN/m2 保温层 0.60kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现,从资料可知屋面活荷载大于雪荷载,故取屋面活荷载计算。沿屋 α=换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005 P=+?支撑) 平投影面积分布的自重(包括支撑)按经验公式(0.120.011 W 计算,跨度单位m。 永久荷载标准值: 二毡三油改性沥青防水层 1.002×0.4kN/m2=0.4008kN/m2水泥砂浆找平层 1.002×0.4 kN/m2=0.4008kN/m2保温层 1.002×0.6 kN/m2=0.6012kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.002×1.5 kN/m2=1.503 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×18 kN/m2=0.318kN/m2 总计:3.2kN/m2可变荷载标准值:

脚手架的计算和荷载计算

脚手架的计算和荷载 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.80米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0.327× 106/5080.0=64.332N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

梁、板木模板及支撑计算书

梁、板木模板及支撑计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米, 搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0.80米,立杆的横距1=0.80米,立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4; (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2); M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩; [f] ―― 面板的强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T],满足要求! (3)挠度计算

桁架梁承重架计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.2m , 梁截面 B ×D=600mm ×2000mm ,立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m ,立杆的步距 h=1.00m , 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度10mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 2。 木方40×80mm ,剪切强度1.7N/mm 2,抗弯强度17.0N/mm 2,弹性模量10000.0N/mm 2。 梁两侧立杆间距 1.00m 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2,混凝土钢筋自重25.50kN/m 3,施工活荷载2.00kN/m 2。 扣件计算折减系数取1.00。 922

图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q 1 = 25.500×2.000×0.500=25.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q 2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0.600)/0.600=1.917kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.600×0.500=0.600kN 考虑0.9的结构重要系数,均布荷载 q = 0.9×(1.35×25.500+1.35×1.917)=33.311kN/m 考虑0.9的结构重要系数,集中荷载 P = 0.9×0.98×0.600=0.529kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.00×1.00/6 = 8.33cm 3; I = 50.00×1.00×1.00×1.00/12 = 4.17cm 4; A 计算简图 0.080 弯矩图(kN.m)

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架,搭设高度19.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.40米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6,连墙件采用3步3跨,竖向间距4.50米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设1层计算。 栏杆采用木板,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板,木方背楞,钢管扣件支撑,配合采用 对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计: 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ (3)按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度(即70×100mm 木方背楞间距)取400mm. 4) 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上,现进行木方背楞受力验算。 (1)按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm (2))按剪应力验算 (3 根据以上计算,胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑,每一扣件抗滑能力约为6500N ,而其上荷载为15480N/m 2,可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm,则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN,可满足要求。 则木方背楞下,φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ,也即,木方背楞的实际跨度为600mm ,现进行大横杆及立杆验算。 5) 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁,最大弯距可能为: m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6) 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ,采用φ48×3.5钢管对接连接: 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

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