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采矿专业 综采供电设计

采矿专业 综采供电设计
采矿专业 综采供电设计

综合机械化采煤工作面供电系统设计

设计校验:解炜

机电科长:徐意源

机电副总:刘强

机电矿长:侯国俊

目录

一、原始资料 (1)

1、巷道布置及掘进方法 (1)

2、运输及通风系统 (1)

3、电源及负荷 (1)

二、工作面配电点与移动式变电站位置的确定 (2)

三、供电系统拟定 (2)

四、负荷统计与变压器选择 (4)

1、选择向皮带供电的660V移动式变电站(1#移变) (4)

2、选择向掘进机供电的移动式变电站(2#移变) (4)

五、供电电缆的选择 (4)

1、确定电缆的型号和长度 (4)

2、电缆主芯线截面的选择 (5)

(1)向移动式变电站供电的高压电缆选择 (5)

(2)低压电缆截面的选择 (7)

六、短路电流的计算 (11)

1、短路回路阻抗计算 (12)

七、保护装置的整定计算 (15)

1、掘进机配电箱的整定 (15)

2、移动式变电站低压侧自动空气开关的整定 (15)

3、高压配电箱的整定 (16)

附录1 矿用660/1440V移动屏蔽橡套软电缆结构尺寸及主要技术参数 (18)

附录2 煤矿用6/10kV移动金属屏蔽橡套软电缆简介 (19)

附录3 35KV地面变电所8000KVA电力变压器参数 (21)

附录4 电缆电阻统计表 (22)

参考文献 (24)

一、原始资料

1、巷道布置及掘进方法

1001综合机械化采煤工作面全长180m,一次采全高3.27米。

综采工作面回采用MCTY-300/700采煤机。采取三班生产,一班检修的工作方式。每日回采进米6米。

2、运输及通风系统

运输顺槽回采出煤通过1部SGZ830/500型刮板输送机→SZZ830/200转载机→SSJ100/80型可伸缩胶带输送机→集中1部皮带→主斜井皮带→地面架空皮带,最后送入工业场地。

工作面所需材料和设备的运输,由无轨胶轮车由辅运大巷→辅运顺槽→工作面。

顺槽通风系统的新鲜风流由主斜井→集中运输皮带大巷→1001运输顺槽→工作面→1001回风顺槽→1001回顺回风绕道→总回风大巷→最后通过风机排至地面。

3、电源及负荷

井下中央变电所配电电压6KV,中央变电所母线最大短路容量为50MVA。一盘区各用电设备在巷道内的分布见设备布置图,用电设备的台数及技术数据见下表:

二、工作面配电点与移动式变电站位置的确定

移动式变电站设在1002运顺与辅运大巷间的联巷内;掘进工作面配电点设在东辅运与辅运大巷间的联巷内,距51003回顺掘进工作面距离为2250m。

三、供电系统拟定

初步确定掘进工作面供电系统如下图所示。掘进工作面采用单电源移动式变电站供电,配电点到各用电设备采用副射式供电。

一盘区掘进工作面供电系统图

潜水泵

4KW

四、 负荷统计与变压器选择

1、 选择向皮带供电的660V 移动式变电站(1#移变)

变电器的计算容量为

()cos 0.54409027.52150.60.3(341304)

0.7

307de N T wm

K P S KVA

?=??++?+?++??+?=≈∑

式中 K de =0.5;0.3

cos φwm =0.7 (查《煤矿电工手册》矿井供电下册P348表10-3-7) 选用KBSGZY-T-500/6型矿用隔爆移动式变电站一台,其额定容量S N.T =500KVA ;额定电压为6/0.69KV ;满足要求。 2、 选择向掘进机供电的移动式变电站(2#移变)

变电器的计算容量为

()

0.42222 1.2357.88cos 0.6

de N T wm

K P S KVA ???+?+?+?=

=

=∑424024

式中 K de =0.4

cos φwm =0.6 (查《煤矿电工手册》矿井供电下册P348表10-3-7) 选用KBSGZY-T-500/6型矿用隔爆移动式变电站一台,其额定容量S N.T =500KVA ;额定电压为6/1.2KV ,满足要求

五、 供电电缆的选择 1、 确定电缆的型号和长度

根据电缆型号的确定原则,选择电缆的型号如下:

由中央变电所至移动式变电站的高压电缆,选用MYPTJ 型煤矿用移动金属屏蔽橡套软电缆;低压干线电缆及皮带输送机、刮板机、局扇、拉紧绞车支线均采用MYP-0.66/1.14型矿用移动屏蔽橡套软电缆,其它设备支线电缆均采用U 型矿用移动橡胶软电缆。

电缆长度的确定按下式计算:

L =K in L to

式中 K in -电缆增长系数,一般橡套电缆取 1.1,但我矿电缆钩间距

为1.5m ,电缆垂弧较小,所以K in 取1.05;

L to -电缆敷设路径的长度,m 。

各电缆具体供电距离以在供电图中标注。

2、 电缆主芯线截面的选择

(1) 向移动式变电站供电的高压电缆选择

1)、 按持续允许负荷电流选择截面 选择时要求:

a p I KI ≥

式中 I p ---空气温度为25℃时,电缆允许截流量,A ;

K ---环境温度不同时载流量的修正系数; I a ---通过电缆的最大持续工作电流,A ; 向一盘区供电的高压电缆最大持续工作电流I a 为

72.5a K P I A =

==

井筒内温度一般可取25℃,此时K=1,选用一根MYPTJ -3×70型电缆,允许截流量为215A ,符合要求。 2)、 按短路时热稳定条件校验电缆截面

C

t I A f K )

3(min ≥

式中 A min ---电缆短路时热稳定要求的最小截面,mm 2

;

I K(3)---三相最大稳态短路电流,A ; T f ---短路电流作用的假想时间,s; C ---热稳定系数,见下表;

电缆的热稳定系数

供电系统运行在最大运行方式,井下中央变电所馈出电缆的短路电流为

KA U S N

X 81.46

350

3I K(3)=?=

?=

采用铜芯电缆且中间有接头,查上表得C=93.4;T f 值为0.25s(井下开关一般整定时间为瞬时)。

校验电缆截面

2)

3(min 75.254

.9325

.04810mm C

t I A f K =?

=≥ 得电缆最小截面应不小于35mm 2

,现按负荷所选电缆截面为铜芯75 mm 2>35 mm 2

,短路热稳定校验合格。 3)、 按允许电压损失校验电缆截面

SFL7-8000/35

△P N.T =45.694 KW ur %=7.28%

LJ150 L1=4km

MYPTJ-3×

70

550m

p 1=816kw q 1

=830kvar

p 2=465.42kw q 2

=474.72kvar

中央变电所一盘区掘进移变

i)、 地面变压器的电压损失

地面SFL7-8000/35型35KV 变压器,技术参数详见附录3。变压器的负荷容量

4444T S KVA = 

变压器的电阻压降百分数

57.01008000

694

.45100%=?=??=

??T N T N r S P u 变压器的电抗压降百分数

%7.25765x u =

=

变压器的电压损失(电压偏移)

()()4444%%cos %sin 0.570.97.257650.438000

T T r T x t N T S U u u S ????=

+=?+?=2.01857

.% 2.01857

6000121100100

T T N T U U U V ??=

=?≈ ii)、 架空线线路的电压损失

()()(){}00111

1

0.1943816456.4240.319830474.7246

442.29n

n

w i i i i i i N

U r PL x Q L U V

==???=

+? ??

=

?+?+?+?≈∑∑

式中 LJ150铝绞线r 0=0.1943Ω,x 0=0.319Ω由相关技术书查询。 iii)、 中央变电所至移变电缆线路的电压损失

()011

1

0.272465.420.556

11.6n

bl i i i N U r PL U V

=???=

? ??

=

??=∑ 式中 MYPTJ 矿用移动金属屏蔽监视型橡套软电缆r 0=0.0.272Ω

/km(查《煤矿电工手册》矿井供电下册P587表12-1-70)

高压电网的总电压损失为

121442.2911.6574.89T w bl U U U U V ?=?+?+?=++≈ 

6KV 电网允许电压损失为600V ,所以电缆截面基本满足电压损失的要求。

(2) 低压电缆截面的选择

1)、 选择向掘进机供电的电缆截面选择

注:向掘进机供电线路电压等级为1140V 。 i)、 按机械强度、持续允许电流选择电缆截面

橡套电缆满足机械强度的最小截面如下:

掘进机组:35~50mm 2

选择时要求:

a p I KI ≥

式中 I p ---空气温度为25℃时,电缆允许截流量,A ;

K ---环境温度不同时载流量的修正系数; I a ---通过电缆的最大持续工作电流,A ; 向一盘区单台掘进机供电电缆最大持续工作电流I a 为

=

=

≈0.4(2224042 1.2)

90.623a K P I A

井筒内温度一般可取25℃,K=1;选用一根MYP -3×50+1×16型电缆,允许截流量为173A ,符合要求。

ii)、 按正常工作时允许的电压损失校验电缆截面

KBSGZY-500/6移动变电站变压器技术参数见矿用隔煤型移动式变压器使用说明书。

变压器的负荷容量

0.4(2222240244 1.2)357.88cos cos 0.6

de T

T K P P S KVA ?????+?+?+?===≈∑

变压

66.0100500

3

.3100%=?=??=

??T N T N r S P u 变压器的电抗压降百分数

()()95.366.04%%%222

2=-=-=

r s x u u u

变压器的电压损失(电压偏移)

()()%%cos %sin 357.88

0.660.7 3.950.71 2.338500

T

T r T x T N T

S U u u S ????=+=

?+?=

.% 2.338

120028.055100100

T T N T U U U V ??=

=?≈

电缆线路的电压损失

()()=?=

????+++??++????=

=∑01

0.3860.74042222 1.2 1.052222 1.20.41.14

88.102 n

i i

i bl N

r P L U U V

式中 MYP -3×50+1×16型电缆r o ,x o 值由附录1查得,乘0.7考虑到电机不满负荷运行。

低压电网的总电压损失为

28.05588.102116T bl U U U V ?=?+?=+≈ 

1140电网允许电压损失为117>116V ,所以电缆截面满足电压损失的要求。

iii)、 按起动时的允许电压损失校验电缆截面 ①掘进机电动机的最小起动电压

A 、按满足电动机的最小起动转矩确定为:

V a K U U N

st 7565

.21.11140min .≈?== 式中

K---生产机械所需最小起动转矩倍数,N

st st M M

K .min

.= (掘进机一

般取1.1)。

a---电动机额定电压时的起动转矩M st 与电动机额定转矩M N 之比(a 值可查电动机的技术数据)

B 、按满足起动器吸力线圈有足够的吸持电压校验

掘进机在最小起动电压下的起动电流为(掘进机截割电机132KW 、1140V )

A U U I I N st n

st st 2891140

756

5.667min ≈??==?? 起动时掘进机支线的电压损失为

V

A L I U bl sc st bl st st bl 76.050

535

.082893cos 3=????=?=

??γ?

式中 sc γ---导线材料的电导率,m/(Ω.mm 2

),橡套电缆芯线在20℃时的电导率为53 m/(Ω.mm 2

);

A---导线的截面积,mm 2

; 起动器安装处的电压为

V U U U st bl st 75776.0756.min .≈+=?+=

因为V U V U N 79811407.0%70757=?== ,不满足起动器吸持电压的要求。所以最后确定掘进机端子的最小起动电压

V U U U st bl N st 79776.0798%70.min .≈-=?-=

②起动时电网各部分电压损失的计算 A 、起动时干线电缆的电压损失

起动时干线电缆中的电流和功率因数

()()()()A

8.33471.04687.028971.0465.0289sin sin cos cos 2

2

2

..2... = =?+?+?+?+++=

re wm re ca st st re wm re ca st st st ms I I I I I ????

53.08

.33471

.0465.0289cos cos cos ....=?+?=+=

st ms st wm st ca st st st ms I I I ???

式中 A 4671

.01140310)1135290(38.0cos 3103.3.. =???+?+?=?=

∑re

wm N re N de re ca U P K I ?(取

K ed =0.38 ,

cos φum.re =0.71)

∑re

N P .为除起动电动机外其余用电设备额定功率之和,KW ;

起动时干线电缆的电压损失

?γ?????=

=

=1cos 132.412 

 ms st ms ms st

ms st sc ms

I L U

A V

?γ?????=

=

=2cos 46.333 

 ms st ms ms st

ms st sc ms

I L U A V

B 、起动时变压器的电压损失

起动时变压器的负荷电流和功率因数

()()()()A

42771.014087.028971.01405.0289sin sin cos cos 2

2

2

..2... = =?+?+?+?+++=

re wm re ca st st re wm re ca st st st T I I I I I ????

???+?+?===..T.T.cos cos 2890.51400.71cos 0.57427

st st ca st wm st st

st I I I

?=

=

≈3

3

.100.443(2229040423511)10140A

 ca re K P I (取K de =0.443 , cos φwm.re =0.7)

起动时变压器的电压损失

()()09.382.095.357.066.0500427

sin %cos %%..2.=?+?=

+=?? 。st T x st T r T

N st

T st T u u I I U ?? V

U U U T N T T 05.371200100

09

.3100%.=?=?=?

C 、起动时的总电压损失

?=?+?+?+?=+++=..1.2.37.05132.41246.3330.76216.555 st T st ms st ms st bl st

U U U U U V

此时掘进机电动机的端电压为

U 2N.T -△U st =1200-216.555 = 983.445V >U st.min =797V ,所选电缆面满

足起动条件的要求。

六、 短路电流的计算

短路电流计算图

拉紧绞车 4KW 51003回顺二部皮带 40KW

水泵 4KW

1、 短路回路阻抗计算

中央变电所母线以前电源系统的电抗

22

6.30.79450

ar sy s U X S ===Ω

中央变电所至移动变电站高压电缆的阻抗

10100.2720.550.150.0780.550.043R r L X x L ==?=Ω==?=Ω

3~10KV 电缆线路电抗(查《煤矿电工手册》矿井供电下册P862

表13-1-7)

(电缆电阻统计见下表附录5) 高压系统的总阻抗

110.150.7940.0430.837xy R R X X X ==Ω

=+=+=Ω

折算到移动变电站二次侧后的阻抗

22

2

20.150.0056.31.20.8370.036.31.2c T c T R R K X X K =

==Ω?

? ???

===Ω?

? ???

移动变电站变压器的阻抗

22

2..22

2..10%100.66 1.20.019500

10%10 3.95 1.2

0.114500

r N T

T N T x N T

T N T

u U R S u U X S ??===Ω

??=

=

掘进机干线电缆组抗

000.386(1.0850.4)0.57320.081(1.0850.4)0.1203ms ms ms ms R r L X x L ==?+=Ω==?+=Ω

掘进机支线电缆的阻抗

000.5540.0080.004430.0840.0080.0007bl bl bl bl R r L X x L ==?=Ω==?=Ω

掘进机短路回路的总阻抗

0.0050.0190.57320.004430.60160.030.1140.12030.00070.265c T ms bl c T ms bl R R R R R X X X X X =+++=+++≈Ω=+++=+++≈Ω

S 45点的最小两相短路电流为

(2)17912.69s I A =

=

其它短路点的计算结果见下表:

七、 保护装置的整定计算 1、 掘进机配电箱的整定

过负荷保护的整定电流为

I op.o =I N =140 A

起动器的过负荷装置的实际整定值为140 A

短路保护的整定电流为

....

I 43546481.5

o p s s t

N m N r e I I A ≥+=+=∑ 所以其短路保护的实际值为500 A 校验灵敏度

(2)17.min .912 1.82 1.5500

s r op s I K ==≈I 满足要求

2、 移动式变电站低压侧自动空气开关的整定

2#移动式变电站为例:

过负荷保护装置按保护变压器过负荷来整定,其整定电流为

.2.240op o N T I I A ==

== 过负荷整定的实际值为

I op.o =240 A

短路保护的整定值为

....I 427140567op s st N m N re I I A ≥+=+=∑ 

此时短路保护的整定实际值为

I op.s =570 A

用后备保护区(下一级线路)内最小两相短路电流校验灵敏度(S 17

点最小两相电流)

(2)17.min .912 1.6 1.25570

s r op s I K ==≈I

满足要求

在主保护区内(本级线路)的最小灵敏度为

(2)9.min .918.73 1.612 1.5570

s r op s I K ==≈I 满足要求

由上面灵敏度系数可以看出,此段线路发生最小两相短路时,其它地点整定方法同上。

3、 高压配电箱的整定

由于移动变电站高压侧只装有负荷开关,因此移动式变电站及高压侧线路均由中央变电所中的BGP9L-6G 高压配电箱来保护。

长延时过载保护装置(过负荷保护)的整定值

.I 1.1 1.172.579.75op o ca I A ≥=?= 

配电箱额定电流整定为200A ;BGP9L-6G 高压配电箱过载保护的整定范围为0.2—1.4倍的配电箱额定电流,共8个档位,故设过载保护为0.6倍。

此时实际整定电流I op.o =400×0.6=120A 。 短路保护的整定值为

.....max 85435I 1.2 1.2 1.272.5171661.2 1.2ca m

st N m op s w ca T T I

I I I A K K ??

?

??≥=?-+=?-+=? ? ?

??

?

? 式中I ca.m ---线路所带负荷中容量最大的电动机的最大长时工作

电流。132掘进机容量最大的截割电机长时工作电流为85A ; I st.N.m ---线路所带负荷中容量最大的电动机的额定起动电流。132掘进机容量最大的截割电机起动电流为427A ;

配电箱短路保护的整定范围为1.6---10.0倍的配电箱额定电流,共8个档位,故设为1.6倍。

此时实际整定电流为 I op.s =200×1.6=320A 。

校验灵敏度

(2)2.min .3704.4211.5763 1.5320

s r op s I K ==≈I 满足要求

由于高压配电箱所带负荷为2台移式变电站,所以保护装置对2

台移动式变电站的低压侧短路故障都应有足够的灵敏度,校验时应按灵敏度最小的移动变电站低压侧两相短路电流来校验。

向掘进机供电的移动变电站低压侧两相短路时的灵敏度(变压器

为Y ,y (Y/Y )接线):

(2)3.min .4109.97

2.5687 1.563201.2

s r T op s

K I K ==≈I ?

满足要求

附录1 矿用660/1440V移动屏蔽橡套软

电缆结构尺寸及主要技术参数

备注:

1、电缆绝缘主线芯之间及主线芯与地线之间的绝缘电阻,换算到

+20℃时不低于100MΩ〃km。

2、主线芯屏蔽层的过渡电阻换算到20℃时不高于3kΩ。

3、产品标准:MT818.5-1999.

4、MYP型电缆有3个带绝缘屏蔽的主线芯和一个包覆半导电橡皮

层的地线组成,围绕半导电橡皮层垫芯绞合成缆。外面挤包黄色氯化聚乙烯橡皮护套或黄色氯丁橡皮护套。

5、导电线芯:采用软铜线,其性能符合 GB/T3956-1997。

煤矿井下供电设计规范GB

煤矿井下供电设计规范-GB--

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煤矿井下供配电设计规范 GB50417-2007 中华人民共和国建设部 2007年05月21日发布2007年12月01日实施 煤矿井下供配电设计规范

GB50417-2007 2007—05—21 发布 2007—12—01实施 中华人民共和国国家建设部联合发布中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局、中华人民共和国国家标准、中国煤炭建设协会主编、中华人民共和国建设部公告第646号,建设部关于发布国家标准《煤矿井下供配电设计规范》的公告,现批准《煤矿井下供配电设计规范》为国家标准,编号为 GB50417—2007,自2007年12月1日起实施。其中,第2.0.1、2.O.3、2.0.5、2.0.6、2.0.9、4.1.1、4.2.1、4.2.9、5.1.3、5.1.4(4.5.6)、6.1.4、6.3.1(4)、7.1.1、7.1.2、7.1.3、7.1.4、7.1.5、7.2.1、7.2.8 条(款)为强制性条文,必须严格执行。本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。 中华人民共和国建设部二OO七年五月二十一日 前言 本规范是根据建设部建标函[2005]124号文件《关于印发“2005年工程建设标准制定、修订计划(第二批)”的通知》的要求,由中煤国际工程集团武汉设计研究院会同有关单位共同编制完成的。本规范在编制过程中,编制组认真分析、总结和吸取了十几年来国内外煤矿井下供配电采用新技术、新装备的经验及新的科研成果。所引用的技术参数和指标,是生产实践经验数据的总结。特别是高产高效工作面近几年发展较快,其供配电系统有了比较成熟的运行实践经验。编制组广泛征求了有关单位意见,经反复修改,最后经审查定稿。本规范共8 章,内容涉及煤矿井下供电的各个方面,主要包括: 总则、井下供配电系统与电压等级、井下电力负荷统计与计算、井下电缆选择与计算、井下主(中央)变电所设计、采区供配电设计、井下电气设备保护及接地、井下照明等。适用于煤矿井下供电设计咨询的各个阶段。本规范以黑体字标志的条文为强制性条文,必须严格执行。本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释,由中国煤炭建设协会负责日常管理,由中煤国际工程集团武汉设计研究院负责具体技术内容的解释。本规范在执行过程中,请各单位结合工程实践,认真总结经验,如发现需要修改或补充之处,请将意见和建议寄交中煤国际工程集团武汉设计研究院(地址:湖北省武汉市武昌区武珞路442号,邮编:430064),以便今后修订时参考。 本规范主编单位、参编单位和主要起草人。主编单位:中煤国际工程集团武汉设计研究院,参编单位:煤炭工业郑州设计研究院、煤炭工业合肥设计研究院,主要起草人:张建民周秀隆于新胜刘兴晖刘建平马自玫张焱杨敢李明胡腾蛟周桂华杨晓明 目次 1.总则

煤矿供电设计计算

煤矿供电设计计算 煤矿供电设计计算 一、供电方案:见供电系统示意图 二、变压器选型计算 1﹑负荷统计与变压器的选择(动力): ⑴﹑负荷统计表 负荷名称安装台数安装容量额定电压额定电流功率因数需用系数备注 刮板输送机3 55KW 660V 56.6 0.85 0.5 皮带1 55KW 660V 56.6 0.85 0.5 (2)﹑变压器容量的选择: 变压器视在功率:S=∑Pe×Kx/cos¢ =732.4×0.5/0.85 =430.82KV A 所选变压器为一台KSGB-500/6进行供电,满足要求。 式中:∑Pe—所有设备的额定功率之和:732.4KW cosφ—平均功率因数:0.85 Pn.max—该组用电设备中最大一台电动机的额定功率,55KW; ∑Pn—该组用电设备的额定功率之和,183.4KW; Kx—需用系数:K x=0.286+0.714×Pn.max/∑Pn =0.286+0.714×55/183.4 =0.5

2﹑负荷统计与变压器的选择(主风机) ⑴﹑负荷统计表 序号负荷名称安装台数安装容量额定电压额定电流功率因数需用系数备注 1 风机(主)1台2×30KW 660V 69A 0.85 1 2 风机(其它)1台60KW 660V 69A 0.85 1 单台 (2)﹑变压器容量的选择: 变压器视在功率:S=∑Pe×Kx/cos¢ =240×1/0.85 =282.35KV A ∑Pe—所有设备的额定功率之和:282.35KW 所选变压器为:KSGB- 315/6 一台,满足要求。 需用系数(Kx):K x=1 ⑶﹑平均功率因数(cosφ):0.85 三、电缆的选择: 1﹑馈电开关(1#)到(8#)开关 ①按长时允许电流选择电缆 A 选用MYP3×70+1×25电缆,70mm2电缆长时容许电流为215A 式中: Kx—电缆线路所带负荷的需用系数,0.42; ∑Pe—电缆所带负荷的额定功率183.4KW; Ue—电缆所在电网的额定电压,660V;

电力改造设计方案.doc

目录 一、工程概述 (2) 1.1方案论述 (2) 1.2经济技述指表 (3) 1.3优化后的总平面布置图、主接线图 (3) 二、设计组织机构 (3) 三、工程主要负责人简介 (5) 四、设计质量保证体系和保证质量的措施 (6) 五、设计进度计划和设计进度及保证措施 (22) 5.1设计进度计划 (22) 5.2设计进度及保证措施 (22) 六、设计方案概算书 (24) 七、降低工程造价的建议及措施 (25)

一、工程概述 本工程包含变压器10台,开关柜82台,电力电缆11.23公里,低压铝芯电缆3.8公里,低压分支箱105只,改造接户线 21公里,改造用户1067户。 1.1方案论述 10KV电源引自车站开关站405线出桩头(电缆桩头拼接),采用YJV22-8.7/15KV-3*400高压电缆引至西演茅城中村村集体层边上新建西演茅开关站。西演茅开关站一路出线采用YJV22-8.7/15KV-3*95高压电缆引至区块三箱变后采用YJV22-8.7/15KV-3*50高压电缆环出至区块一箱变,另一路出线采用YJV22-8.7/15KV-3*185高压电缆引至区块二箱变后采用YJV22-8.7/15KV-3*95高压电缆环出至区块四箱变再采用YJV22-8.7/15KV-3*50高压电缆环出至区块五箱变。 根据所有建筑一层按商铺考虑,二、三层为住宅考虑。根据负荷计算每一个台区配置一台两进三出环网型欧式箱变。其中区块一采用630KVA环网型欧式箱变,区块二采用800KVA环网型欧式箱变,区块三采用500KVA环网型欧式箱变,区块四采用800KVA环网型欧式箱变,区块五采用630KVA环网型欧式箱变。根据用户所需容量区块一配置六面低压开关柜,区块二配置七面低压开关柜,区块三配置六面低压开关柜,区块四配置八面低压开关柜,区块五配置七面低压开关柜。为了给日后的检修和维护提供必要的可靠性和灵活性,决定每一幢设置低压电缆分支箱,低压开关柜出线采用YJV22-4*120 低压铜电缆至各低压电缆分支箱。低压供电线路采用BLV-120沿支架廊下敷设,进户线采用VLV2*25铝芯电缆接至表计。考虑到底层商铺用电容量已在低压电缆分支箱内预留低压出线开关。应西演茅村村委员会要求已在村集体大楼预留专变位置,同时电缆管沟已考虑到位。

2019煤矿矿井供电设计

新临江煤矿(水井湾矿井) 供电设计 (一)矿井电源 设计矿井采用两回电源线路供电,一回、二回电源来自大竹木头变电 站不同电源母线端,电压 10kV ,供电距离 2km ,采用一趟 LGJ-3×70 型架 空线路输送至地面变电所。 (二)电源线路安全载流量及电压降校核 1、按经济电流密度选择电源线路截面 ? A e = n = = 60.14 mm 2 e J 1.15 来自大竹县木头变电站的不同母线段导线型号均采用 LGJ-3×70。 60.14 mm 2 <70mm 2 ,满足供电要求,并留有余地。 式中:矿井最大有功负荷 1078.2kW 。 2、按长时允许负荷电流校验电缆截面 线路 LGJ-3×70 允许载流量:环境温度为 25℃时为 275A (查表),考 虑环境温度 40℃时温度校正系数 0.81,则 Ix=275×0.81=222.75(A ) Ix=222.75A>I=69.17A 3、电源线路压降校核 供电线路LGJ-3×70/10kV 单位负荷矩时电压损失百分数:当cos ∮=0.9 时为 0.644%/MW.km (查表) 则电源线路电压降为:△U 1%=1.0523×2×0.644%=1.36%<5% 式中:电源线路长取 2km 。 全矿计算电流: 1078.2 3 10 0.9 = 69.17(A )

来自大竹县木头变电站不同母线段两回电源线路电压降均符合要求。 (三)电力负荷 1、矿井采用机械化采煤,投产时期即为最大负荷时期。机电设备布置 及使用情况统计详见表 10-1。 设备总台数 47 台 设备工作台数 36 台 设备总容量 1653.25kW 设备工作容量 1421.65kW 有功负荷 1078.2kW 无功负荷 801.54kvar 视在功率 1346.33kVA 功率因数 0.82 按补偿后功率因数达到约 0.95,则所需补偿电容容量为 0.82 0.82 -1- 0.95 0.95 -1 =377.38kvar 考虑到电容易的配置及矿井负荷的变化情况,变电所电容易室安装 BFMR11-420-3W 型高压电容自动补偿装置 2 套,补偿无功功率 420kvar 。补 偿后: 无功功率: 381.54kvar 视在功率: 1145.24kVA 功率因数: 0.95 矿井投产时年耗电量:2632802kW.h ,吨煤电耗 29.24kW.h/t 。 Q =P cos 2 1 -1 1 -1 - cos 2 Q = 1078.2

煤矿供电设计参考

某煤矿(整合0.15Mt/a)供电设计 (仅供参考) 第一节供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成,其中:一回路电源由1#变电所10kV直接引入,LGJ-70型导线,距离矿区7公里;另一回路电源由2#变电所10kV直接引入,LGJ-120型导线,距离矿区20公里。 第二节电力负荷计算 经统计全矿井设备总台数84台,设备工作台数66台;设备总容量1079.64kW,设备工作容量696.34kW,计算负荷为: 有功功率:513.24 kW 无功功率:425.94 kVar 自然功率因数COSΦ=0.77 视在功率:666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘0.9同时系数后: 全矿井用电负荷 有功功率:461.92 kW 无功功率:383.35 kVar 功率因数COSΦ=0.77 视在功率:600.27 kVA 矿井年耗电量约243.89万kW·h,吨煤电耗约16.26kW·h/t。 负荷统计见表1。 第三节送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求,矿井应有两回电源供电,当任一回路发生故障停止供电时,另一回路应能担负矿井全部负荷。根据本矿井现有的电源条件,设计在本矿井工业场地内建10kV变电所。两回10kV电源分别引自10kV 1#变电所

和2#变电所。 二、10kV供电线路 设计对线路导线截面,按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下: 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流:(两回10kV线路,当一回故障检修时,另一回10kV线路向本矿供电时,导线通过的电流最大) I j=P/(3UcosΦ)=513.24/(1.732×10×0.77)=38.5A 导线经济截面: S=I j/J=38.5/0.9=42.8mm2(J为经济电流密度) 通过计算,实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1#变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km,正常情况下两回线路同时运行,当两回10kV线路中一回线路事故检修时,由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下:1)正常情况下 两回10kV线路同时运行,线路电压损失: ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失: ΔU%=Δu%PL/2 =0.745×0.51324×7/2 =1.34%。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失: ΔU%=Δu%PL/2 =0.555×0.51324×20/2 =2.85%。 线路能满足矿井供电。 2)事故情况下 单回10kV供电线路电压损失: ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失:

供电线路工程施工设计方案

10KV供电线路施工组织设计目录 第一章工程概况及施工特点 第二章施工方案 第三章工期、施工进度计划安排 第四章施工现场平面布置 第五章施工管理组织机构 第六章质量目标、质量保证体系及技术组织措施 第七章安全目标、安全管理和保证安全的措施 第八章环境保护及文明施工 ×

第一章工程概况及施工特点 1.1 工程概况 一、工程规模 ××医院10kV配电升级改造工程由10kV外线工程部分和外科辅助楼10kV 变电所工程部分两部分组成。 本工程采用双电源供电:主供电源由唐山变Ⅰ段母线17开关,采用10kV 唐谢17线新华医院支线专线方式,供电线路采用电缆方式敷设。备用电源为共用变电所Ⅰ段母线12开关,采用10kV西翟12线公配线路“T”接方式,在10kV 西翟12线#16杆旁新立一基附杆(编号为#16-1杆),在新立附杆上加装一组真空断路器,断路器负荷侧下桩头处为产权分界点,断路器属供电人。主供电源电缆(YJLHV22-10kV-3x630或YJV22-10KV-3*500)引自唐山变17开关柜,电缆出变电站后沿道路新建电缆排管敷设至二通道西侧,沿二通道西侧新建排管敷设至卧龙山路南侧,向东顶管过二通道后改为向北顶管过卧龙山路后沿二通道东侧新建排管至新华医院内部,沿医院内部道路新建排管至配电房。备用电源电缆(YJLHV22-10kV-3x95或YJV22-10KV-3*70)引自西翟12线#16-1杆后沿道路向南新建排管敷设至新华医院内部,沿内部道路新建电缆排管至配电房。随电力管线路径敷设一根?50七孔梅花管作为光纤通道。工程总容量为5605kVA,设自管配电房1座(配置容量800kVA和630kVA干式变压器各2台),箱变2座(配置容量800kVA和630kVA变压器各1台),油变3座(配置容量500kVA变压器2台和315kVA变压器1台);高压柜采用KYN28型(高压开关使用NV2或者VB2或同等以上;微机保护采用合肥博尔电气或同等以上;过电压保护器、开关状态指示仪、CT二次侧保护器采用安徽徽凯电气或同等以上),低压开关柜采用GCS(低压断路器采用EX9A、EX9M或者WUDA1、WUDM1或同等以上、无功补偿采用HZS-BKF 无功补偿整柜或同等以上) 二、工程承包范围 1、上述工程规模中的相关的10KV电气线路、基础土建项目。 2、杆塔、设备材料的采购、安装、试验、调试。 三、交通情况

一份综采工作面供电设计说明书

842综采工作面供电设计说明书 一、工作面概述 842综采工作面是西四采区8层煤的一个综采工作面,总安装长度635米,其中切眼长145米,机巷长400米,溜斜长90米。工作面支护选用ZY3800/13/28型综采支架,采煤机选用MWG-300/700WD型,工作面车选用SGZ-764/2×315型。机巷安装SDJ-150P型皮带机一台、溜斜安装SGB-80T 型刮板机一台、转载机使用SZZ-764/160 型以及WRB-400/31.5型乳化泵站、通讯控制采用KTC-2 型。移变、乳化泵站、工作面设备控制开关设备集中安设在联巷设备硐室,这样可便于检修和管理,供电电源来自西四上部变电所。 二、移变容量计算 1、设备负荷统计 根据设备选型,负荷统计结果如下: 本系统供电设备额定功率之和为: ∑P=700+160+250+110+2×315+2×75+2×55+2×55=2220KW 2、移变容量计算与选择 采区供电一般采用需用系数法,因自移支架且设备按一定顺序起动,故需

用系数为: 589.02220 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 查表综采面加权平均功率因数cos Ψdj 取0.7。 因此移变容量计算为: KVA P K S dj e X B 97.18677 .02220589.0cos =?=ψ∑?= 2、移变选择: 根据以上计算,选用两台移变负责该面供电,1140V 系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对转载机、破碎机、机巷刮板机、机巷皮带、溜斜刮板机进行供电。3300V 系统采用一台KSGZY-1600/6型矿用移动变电站对工作面输送机、乳化泵、采煤机进行供电。 容量验算如下: 1#移变KSGZY-800/6型(6/1.14KV): 设备总功率:∑Pe=640KW 查表K X 取0.5,cosP dj 取0.7 故移变容量计算为:KVA P K S dj e X B 14.4577 .0640 5.0cos =?=ψ∑?= 因S B 457.14KV A <Se=800KV A ,该移变选择符合要求。 2#移变KSGZY-1600/6型(6/3.3KV): 需用系数:666.01580 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 设备总功率:∑P =700+250+2×315=1580KW 故移变容量为 KVA P K S dj e X B 86.15027 .01580 666.0cos =?=ψ∑?=

煤矿井下供电设计指导书(综采篇)

煤矿井下供电设计指导书 (综采篇) 引文:本指导书主要依据GB50417-2007《煤矿井下供配电设计规范》中相关内容进行编制,严格执行《煤矿安全规程》、《煤炭工业设计规范》、《煤矿井下供电设计技术规定》中的有关规定。 第一章井下综采供电设计概述 1、根据地质资料、巷口平面图以及采煤工艺,确定巷道及其设备布置,采煤方法,主要运输设备。 2、根据通风系统的要求,为确保工作面回采过程中通风系统的稳定,选择合适的通风方式,以及局扇通风设备。 3、根据工作面位置确定电源的取向,以及电压等级的确定。 表3 煤矿常用的电压等级及用途

4、根据地质部门提供的水文资料,选择排水设备。 第二章 井下电力负荷统计及计算 我矿工作面均为高产高效工作面,根据工作面基本参数,结合综采配套设备重新定型,电力负荷计算应符合下列规定: 1、能够较精确计算出电动机功率的用电设备,直接取其计算功率; 2、其他设备,一般采用需要系数法计算。 S= cos d K Pe φ ?∑ 式中:S —工作面的电力负荷视在功率(kV A ) ∑Pe—参加计算的所有用电设备额定功率之和,KW Kd —需用系数 Kd = r Klo Kt ηη ?? Klo —同时系数。该工作组在最大负荷时,工作着的用电设 备容量与该组用电设备总容量之比称为同时系数 Kt —负荷系数。该设备组在最大负荷时,工作着的用电设备 实际所需功率与工作着的用电设备总功率之比称为负荷系数,取0.74 r η—线路供电效率。线路末端功率与始端功率之比,一般 为0.95~0.98。

η—用电设备在实际运行功率时的效率,取0.9 cos Φ—加权平均功率因数,取0.85 第三章 变压器的选型 变压器是供电系统中的主要电气设备,对供电的可靠性、安全性和经济性有着重要意义,如果变压器容量选择得过大,不仅使设备投资费用增加,而且变压器的空载损耗也将过大,促使供电系统中的功率因数值减小;如果变压器容量选择得过小,在长期过负荷运行情况下,铜损将增大,使线圈过热而加速老化,缩短变压器寿命,既不安全也不经济。因此,正确的计算负荷和选用变压器是井下供电设计中的重要组成部分,必须予以重视。我矿根据多年来的实践经验,整合了一套计算方法,供有关单位及技术人员参考。 一、根据变压器二次侧实际工作负荷容量来计算 S b = cos d K Pe φ ?∑ 可知 式中:Sb —变压器计算容量,KV A ∑Pe—参加计算的所有用电设备额定功率之和,KW Kd —需用系数 Kd = r Klo Kt ηη ?? Klo —同时系数。该工作组在最大负荷时,工作着的用电设备容 量与该组用电设备总容量之比称为同时系数 Kt —负荷系数。该设备组在最大负荷时,工作着的用电设备实际 所需功率与工作着的用电设备总功率之比称为负荷系数,取0.74

煤矿井下供配电设计规范

煤矿井下供配电设计规范目次 1总则 2井下供配电系统与电压等级3井下电力负荷统计与计算 4井下电缆选择与计算 4·1电缆类型选择 4·2电缆安装及长度计算 4·3电缆截面选择 5井下主(中央)变电所设计5·1变电所位置选择及设备布置5.2设备选型及主接线方式 6采区供配电设计 6·1采区变电所设计 6·2移动变电站 6·3采区低压网络设计 7井下电气设备保护及接地7·1电气设备及保护 7·2电气设备保护接地 8井下照明 本规范用词说明 附:条文说明 1总则

1.0.1为在煤矿井下供配电设计中贯彻执行国家有关煤炭工业建设的法律、法规和方针政策,做到技术先进、安全可靠、经济合理、节约电能和安装维护方便,特制定本规范。 1.0.2本规范适用于设计生产能力0.45Mt/a及以上新建矿井的井下供配电设计。 1.0.3煤矿井下供配电设计应从我国国情出发,依靠科学技术进步,采用国内外先进技术,经实践检验成熟可靠的新设备、新器材,提高煤炭工业的装备水平和安全管理水平。 1.0.4煤矿井下供配电设计除应符合本规范外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2井下供配电系统与电压等级 2.0.1下列用电设备应按一级用电负荷设计,其配电装置必须由两回路或两回路以上电源线路供电。电源线路应引自不同的变压器和母线段,且线路上不应分接任何其他负荷。 1井下主排水泵: 2下山采区排水泵: 3兼作矿井主排水泵的井下煤水泵: 4经常升降人员的暗副立井绞车; 5井下移动式瓦斯抽放泵站。 2.0.2下列用电设备应按二级用电负荷设计,其配电装置宜由两回电源线路供电,并宜引自不同的变压器和母线段。当条件受限制时,其中一回电源线路可引自本条规定的同种设备的配电点处。 1暗主井提升设备、主井装载设备、大巷强力带式输送机、主运输用的井下电机车充电及整流设备; 2经常升降人员的暗副斜井提升设备、副井井底操车设备、元轨运输换装设备; 3供综合机械化采煤的采区变(配)电所; 4煤与瓦斯突出矿井的采区变(配)电所; 5井下移动式制氮机; 6井下集中制冷站; 7不兼作矿井主排水泵的井下煤水泵、井底水窝水泵; 8井下运输信号系统; 9井下安全监控系统分站。

新建住宅小区变电所供电工程设计方案说明书

新建迎宾小区一期变电所供电工程卷册名称:变电所电气设计施工 批准: 审核: 编制: ** 电力工程设计有限公司 二O—五年五月

目录 1 工程概述........................................................ -1 - 1.1 设计依据................................................... -1 - 1.2建设规模.................................................... -1 - 1.3 设计方案概述................................................ -1 - 1.4设计范围.................................................... -1 - 2 电气系统运行及相关参数............................................. - 3 - 2.1接入系统方案.................................................. -3 - 2.2用电负荷计算.................................................. -4 - 3 电气一次部分.................................................... -7 - 3.1电气主接线.................................................... -7 - 3.2过电压保护及接地............................................... -9 - 3.3电气设备布置及配电装置.............................. 错误!未定义书签。 3.4电缆敷设.................................................... -10 - 4 电气二次部分.................................................... -10 - 4.1变压器保护测控装置........................................... -10 - 4.2电气火灾自动报警系统.......................................... -11 - 4.3 0.4kV 系统................................................. -11 - 4.4电量计量及负控装置 (11)

1803综采工作面供电设计

贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计 编制人: 编制单位:综采办公室 编制时间:

审批人员签字 调度室:年月日技术部:年月日安监部:年月日机电部:年月日综采办:年月日副总工程师:年月日批准人:年月日

一、概述 1803工作面为走向长壁俯斜开采,运输顺槽平均坡度13°,最大坡度20°。采用固定、加移动电站方式布置,先期布置到1803运顺切眼以外100米处,以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放,采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上,三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷(1803运顺开口位置)。后期回采过程中,采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车,直到工作面停采线以外。 二、供电系统 1)供电系统回路如下: 1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—(10KV)移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。 2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。其供电回路为:井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机 2)1803工作面综采设备装机总容量为2281KW,分为3台移动变电站供电。其中: 1#移动变电站设备总功率:1226KW。 2#移动变电站设备总功率:835KW。 3#移动变电站设备总功率:220KW 三、负荷统计及分配 (1)设备负荷统计表

(2)负荷分配情况 根据变压器容量,台数及设备的功率,大致分组如下: 1.KBSGZY—1600移动变电站 ●MG300/701-WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw ●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw ●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw ●SZZ764/200 转载机 P e=200KW ΣP=1226KW 2.KBSGZY—1000移动变电站 ●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW ●PLM1000 破碎机 P e=110 kw ●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw ●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kw ΣP=835KW 3.BSGZY—500移动变电站 ●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ΣP=235KW (3)变压器容量的验算 根据公式 S bj =K X ×ΣP/ COSφpj 式中, S bj ——所计算负荷总视在功率, KVA K X ——需用系数, K X =+∑Pe P S ——变压器所带负荷中最大电动机的功率,KW ∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率, KW COSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数,取COSφpj=

煤矿供电设计高低压

一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据,也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容,把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式: en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式:

en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注:负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算 1)变压器需用容量b S 计算值为: pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2)单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3)自移式支架,各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率,kw 。

井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表

二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法:pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ;(见变压器负荷统计中的结果) x k ——需用系数;计算和选取方法同前。(见变压器负荷统计中的结 果) e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000; pj ?cos ——加权平均功率因数; (见变压器负荷统计中的结果) pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是: g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足: K I I g y ≥,初步筛选出符合条件 的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值,A ; y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流,A ; K ——环境温度校正系数。

电力工程设计项目设计方案

电力工程设计项目设 计方案 一、设计题目:电力系统规划设计 二、设计的原始资料(另附) 三、设计的容要求 按照下述设计的容与要求,每个小组的学生合作完成本设计,共同形成1份“电力工程课程设计说明书” 1.原始资料分析、系统的功率平衡及无功补偿的装置 2.确定若干可能的网络方案 1)设计电网布线形式及相应的电压等级。 2)选择线路的导线型号。 3)选择各变电站中主变压器的台数、容量及主接线形式。 3.对上述方案经初步比较(比较项目如下)选择出2~3个设计方案 1)路径长度 2)导线长度 3)有色金属消耗量 4)系统侧高压断路器数目 4.对上述方案经详细比较(比较项目如下)选择一个最优设计方案 1)电压损耗 (2)一次投资 (3)年运行费 (4)电能损耗 5.对最优方案进行下列三种方式的潮流计算,并绘出潮流分布图 1)正常情况最大负荷(此时,一般应再校验各导线的型号,必要时做相应 重选)。 2)正常情况最小负荷。 3)故障情况最大负荷。 6.按照各结点电压的要求进行调压方式的选择和相应的计算 7.最优网络的统计数字如下 1)一次投资 2)年运行费 3)输电效率 4)物资消耗统计表 8.标准图纸要求 1)初步方案比较图一(2号图纸)。 2)最优方案主接线图一(2号图纸)。 3)最大及最小潮流分布图一(2号图纸)。 四、主要参考资料 1.《电力工程设计手册》1、3册西北电力

2. 《电力系统课程设计参考资料》 梁志瑞 3. 《电力系统毕业设计及课程设计参考资料》 东南大学 绳敏 4. 《电力工业常用设备手册》 第3册 5. 《电力系统稳态分析》 1电力电量平衡 1.1系统有功平衡 1.1.1 系统用电负荷 发电机总装机容量(有功功率的额定值之和)应大于所有最大负荷之和。 系统总用电负荷为: 4.max 3.max 2.max 1.max 4 4 .max P P P P P i i +++=∑= MW MW MW MW 51457+++= MW 31= 有了各个区域的最大用电负荷,将其相加,再乘以同时率,即得系统最大用电负荷y P ,其表达式为: ∑==4 1.max 1*i i y P K P 式中 ∑=4 1 .m ax i i P ----区域各个所最大用电负荷之和; 1K ----同时率。 同时率1K 与电力用户的多少,各用户的用电特点等因素有关,参照表1-1,去同时率为0.90,得y P =27.9MW 。 表1-1同时率1K 参考值

矿井供电设计

第一章电气 第一节供电电源 一、地方及矿区电力系统现状 山西煤炭运销集团张家湾煤业有限公司井田位于该矿位于大同市南郊区云岗镇白庙村西十里河北岸,行政隶属大同市新荣区上深涧乡管辖。该煤业有限公司当前供电源实际情况为:于该矿办公楼附近建有一座10kV变电所,其两回供电电源采用10kV 架空线,一回引自吴官屯35kV变电站10kV母线,供电距离9.5km,架空导线选用LGJ-70mm2;另一回引自上深涧35kV变电站10kV母线,供电距离8km,架空导线选用LGJ-70mm2。变电所安装S9-1000/10/6kV 1000kVA变压器2台,采用一用一备运行方式。 本矿周围电源情况: 于本矿东北面大约8km的上深涧乡建有1座35kV变电站,该变电站装有两台6.3MVA主变压器,配有10kV出线间隔,负荷率为40%;于本矿正东大约9.5km的吴官屯建有1座35kV变电站,该变电站装有两台6.3MVA主变压器,配有10kV出线间隔,负荷率为40%; 综上周围电源情况分析,矿井电源可靠,供电质量有保证;完全能够满足本矿生产生活供电的需要。 二、矿井供电电源 该矿现有10kV变电所设施已不满足本矿供电要求,考虑本矿的用电负荷大小、线路长度、允许电压损失等条件并结合矿井负荷地理分布和矿井周围电源情况,根据电力系统规划,本设计对该矿10kV变电所进行升级改造。该变电站两回电源分别为:其两回供电电源仍采用10kV架空线,一回引自吴官屯35kV变电站10kV母线,供电距离

9.5km,架空导线改用LGJ-185mm2;另一回引自上深涧35kV变电站10kV母线,供电距离8km,架空导线改用LGJ-185mm2。两回电源一回工作,另一回带电备用,完全能够满足本矿在供电安全性、可靠性、供电容量等方面的要求,矿井两回电源线路均为专线,严禁装设负荷定量器。 地区电力系统地理接线示意图见图11-1-1。 第二节电力负荷 本矿设备在矿井最大涌水时,经负荷统计计算电力负荷为: 矿井用电设备总台数: 149台 矿井用电设备工作台数: 118台 矿井用电设备总容量: 4216.8kW 矿井用电设备工作容量: 3462.75kW 补偿前矿井计算有功功率: 2438.31kW 补偿前矿井计算无功功率: 2223.33kVar 补偿前矿井计算视在容量: 3299.79kVA 补偿前矿井自然功率因数: 0.70 10kV母线补偿用电容器容量: 1500kVar 补偿后折算至10kV侧计算有功功率: 2438.31kW 补偿后折算至10kV侧计算无功功率: 723.33kVar 补偿后折算至10kV侧计算视在容量: 2543.34kVA 补偿后矿井功率因数: 0.96 全矿年耗电量: 755×104 kWh 吨煤电耗: 25.17kWh 具体电力负荷统计见表11-2-1。 变压器选择见表11-2-2。

最新学校供配电系统设计方案

学校供配电系统设计 方案

第1章绪论 供配电技术,就是研究电力的供应及分配的问题。电力,是现代工业生产、民用住宅、及企事业单位的主要能源和动力,是现代文明的物质技术基础。没有电力,就没有国民经济的现代化。现代社会的信息化和网络化,都是建立在电气化的基础之上的。因此,电力供应如果突然中断,则将对这些用电部门造成严重的和深远的影响。故,作好供配电工作,对于保证正常的工作、学习、生活将有十分重要的意义。 供配电工作要很好的为用电部门及整个国民经济服务,必须达到以下的基本要求:(1)安全——在电力的供应、分配及使用中,不发生人身事故和设备事故。 (2)可靠——应满足电力用户对供电可靠性和连续性的要求。 (3)优质——应满足电力用户对电压质量和频率质量的要求。 (4)经济——应使供配电系统投资少,运行费用低,并尽可能的节约电能和减少有色金属消耗量。 另外,在供配电工作中,还应合理的处理局部和全局,当前与长远的关系,即要照顾局部和当前利益,又要有全局观点,能照顾大局,适应发展。 我们这次的毕业设计的论文题目是:某高校供配电工程总体规划方案设计;作为高校,随着本科教育工作的推进和未来几年的继续扩招,对学校的基础设施建设特别是电力设施将提出相当大的挑战。因此,我们做供配电设计工作,要作到未雨绸缪。为未来发展提供足够的空间:这主要表现在电力变压器及一些相当重要的配电线路上,应力求在满足现有需求的基础上从大选择,以避免一台变压器或一组变压器刚服役不到几年又因为容量问题而台而光荣下岗的情况的发生。 总之一句话:定位现实,着眼未来;以发展的眼光来设计此课题。

第2章供配电系统设计的规范要点 供配电系统设计应贯彻执行国家的经济技术指标,做到保障人身安全,供电可靠,技术先进和经济合理。在设计中,必须从全局出发,统筹兼顾,按负荷性质、用电容量、工程特点,以及地区供电特点,合理确定设计方案。还应注意近远期结合,以近期为主。设计中尽量采用符合国家现行有关标准的效率高、能耗低、性能先进的电气产品。 2.1 负荷分级及供电要求 电力负荷应根据对供电可靠性的要求及中断供电在政治、经济上所造成的损失及影响的程度分为一级、二级、三级负荷。独立于正常电源的发电机组,供电网络中独立于正常的专用馈电线路,以及蓄电池和干电池可作为应急电源。二级负荷的供电系统,应由两线路供电。必要时采用不间断电源(UPS)。 2.1.1 一级负荷

煤矿供电设计规范

一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据,也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容,把工作面的每一种负荷进行统计。 平均功率因数计算公式: en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ?? ? ? 加权平均效率计算公式: en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η 注:负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计

2、负荷计算 1)变压器需用容量 b S 计算值为: pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2)单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3)自移式支架,各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率,kw 。

二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法:pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ; (见变压器负荷统计中的结果) x k ——需用系数;计算和选取方法同前。(见变压器负荷统计中的结果) e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000; pj ?cos ——加权平均功率因数; (见变压器负荷统计中的结果) pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是: g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足: K I I g y ≥ ,初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值,A ; y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流,A ; K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K

2019煤矿矿井供电设计

新临江煤矿(水井湾矿井) 供电设计 (一)矿井电源 设计矿井采用两回电源线路供电,一回、二回电源来自大竹木头变电站不同电源母线端,电压10kV ,供电距离2km ,采用一趟LGJ-3×70型架空线路输送至地面变电所。 (二)电源线路安全载流量及电压降校核 1、按经济电流密度选择电源线路截面 全矿计算电流: ) (A 17.699 .01032 .1078=??= I 14.6015 .117.69===J I A n e 2mm 来自大竹县木头变电站的不同母线段导线型号均采用LGJ-3×70。 2 mm <702 mm ,满足供电要求,并留有余地。 式中:矿井最大有功负荷。 2、按长时允许负荷电流校验电缆截面 线路LGJ-3×70允许载流量:环境温度为25℃时为275A (查表),考虑环境温度40℃时温度校正系数,则Ix=275×=(A ) Ix=>I= 3、电源线路压降校核 供电线路LGJ-3×70/10kV 单位负荷矩时电压损失百分数:当cos ∮=时为%/(查表) 则电源线路电压降为:△U 1%=×2×%=%<5% 式中:电源线路长取2km 。 来自大竹县木头变电站不同母线段两回电源线路电压降均符合要求。 (三)电力负荷 1、矿井采用机械化采煤,投产时期即为最大负荷时期。机电设备布置及使用情况统计详见表10-1。 设备总台数 47台 设备工作台数 36台 设备总容量 设备工作容量 有功负荷 无功负荷 视在功率 功率因数 按补偿后功率因数达到约,则所需补偿电容容量为 ??? ? ??---=1cos 11cos 1202??P Q ??? ? ??-?--?=195.095.01 182.082.012.1078Q = 考虑到电容易的配置及矿井负荷的变化情况,变电所电容易室安装BFMR11-420-3W 型高压电容自动补偿装置2套,补偿无功功率420kvar 。补偿后: 无功功率: 视在功率:

综采工作面供电设计

8103综采供电设计 单位:机电科 整定时间:二零一九年一月

供电设计 设计审批计算人: 机电科: 机电副总: 机电矿长: 总工:

一、工作面概况与设备选型配置 1、8103切眼长度为240m,切眼与两顺槽成90°夹角,方位角为135°17′41″。切眼为矩形断面净宽7m,净高3m(沿煤层顶底板掘进)。 2、8103运输顺槽长度为1883m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m,净高3.5m(沿煤层顶底板掘进),方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护,供回采工作面进风、行人、运煤。 3、8103辅运顺槽长度为1813m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m,净高3.5m。方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护,供回采工作面回风、行人、运料。 4、8103综采工作面采用走向长壁后退式综合机械化一次采全高采煤方法,全部垮落法管理顶板。采用MG550/1220-WD型采煤机一台双向穿梭采煤,前滚筒割顶煤,后滚筒割底煤,滚筒自旋使其截齿将煤破碎。采煤机端头斜切进刀,割三角煤采煤,按割煤—移架—推刮板输送机顺序进行,利用机组滚筒和输送机铲煤板将煤自行装入运输机,采用SGZ900/1050型双中心链可弯曲刮板输送机一部,支护利用ZY6800/18/38型液压支架。 8103运输顺槽采用SZZ900/315型转载机一部,配备PLM2200型破碎机一台和DSJ100/80/2*250型带式输送机一部负责原煤运输。 5、8103工作面两顺槽辅助设备配置: (1)8103运输顺槽为工作面配备BRW400/31.5型乳化泵两套,一用一备。为工作面配备BPW320-10M型喷雾泵两套,一用一备。工作面排水设备选用两台BQS50-100/5-45型潜水泵。(2)8103辅运顺槽排水设备选用BQS50-50/2-13/N型潜水泵一台。

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