格构柱计算计算书
阳江项目工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1 m，loy= 1 m。
（1）y轴的整体稳定验算
轴心受压构件的稳定性按下式验算：
σ = N/φA ≤ [f]
型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.94 cm；
λy=l oy / i y=1×102 / 1.94=51.546 ；
λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求；
查得φy= 0.847 ；
σ=50×103/（0.847×13.86 ×102）= 42.592 N/mm ；
格构柱y轴稳定性验算σ= 42.592 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；
（2）x轴的整体稳定验算
x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。换算长细比λox按下式计算：
λox= (λx2 + 27A/A1x)1/2
单个槽钢的截面数据：
z o=1.35 cm，I1 = 8.3 cm4，A o=6.93 cm2，i1 = 1.1 cm；
整个截面对x轴的数据：
Ix=2×(8.3+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 20.793 cm4；
ix= （20.793 /13.86）1/2= 1.225 cm；
λx=l ox / i x=1×102 / 1.225=81.644 ；
λox=[81.6442+（27×13.86 / 0.5）]1/2=86.106 ；
λox≤[λ]=150，长细比设置满足要求；
查得φy= 0.648 ；
σ=50×103/（0.648×13.86 ×102）= 55.671 N/mm ；
格构柱x轴稳定性验算σ= 55.671 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；
塔吊格构式基础计算书 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m； 塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN； 塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm； 格构柱截面宽度b1：0.4m； 3、基础参数 桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m； 桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335； 桩钢筋直径：14mm； 承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm； 承台箍筋间距：200mm；
4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm； 非工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2； 额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN； 塔吊倾覆力矩M：1930kN·m； 工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN； 塔吊倾覆力矩M：1720kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.50； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算
------------------------------- | 柱构件设计| | | | 构件：GZ1 | | 日期：2014/03/12 | | 时间：09:00:02 | ------------------------------- ----- 设计信息----- 钢材等级：235 柱高(m)：10.000 柱截面：四角钢组合格构式截面： 角钢截面：L90x8 截面高Dy：1800 截面宽Dx：1800 缀材采用类型：第一种类型（缀板） 缀板尺寸：B*T=100*8 缀板间距：Lz=1000 缀材钢号：同柱肢 柱平面内计算长度系数：2.000 柱平面外计算长度：10.000 强度计算净截面系数：1.000 截面塑性发展：不考虑 构件所属结构类别：单层工业厂房 是否进行抗震设计：不进行抗震设计 设计内力： 绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：140.000 绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000 轴力设计值N (kN)：25.000 剪力设计值V (kN)：30.000 ----- 设计依据----- 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
----- 柱构件设计----- 1、截面特性计算 ◎左肢截面特性 A =2.7880e-003; Yc =2.5200e-002; ◎右肢截面特性 A =2.7880e-003; Yc =2.5200e-002; ◎单个角钢截面特性 A =1.3940e-003; Ix =1.0647e-006; Iy0=4.4167e-007; ix =2.7636e-002; iy0=1.7800e-002; Wx =1.6420e-005; ◎整体截面特性 A =5.5760e-003; Xc =9.0000e-001; Yc =9.0000e-001; Ix =4.2714e-003; Iy =4.2714e-003; ix =8.7524e-001; iy =8.7524e-001; W1x=4.7460e-003; W2x=4.7460e-003; W1y=4.7460e-003; W2y=4.7460e-003; 2、柱构件强度验算结果 柱构件强度计算最大应力(N/mm2):33.982 < f=215.000 柱构件强度验算满足。 3、柱构件平面内稳定验算结果 平面内计算长度(m)：20.000 平面内长细比λx：22.851 分肢对最小刚度轴长细比λ1：50.562 平面内换算长细比λox：55.486 轴心受压稳定系数φx：0.830 等效弯矩系数βmx：1.000 计算参数Nex'(KN)：3347.609 稳定计算截面模量W1x (m3)：4.7460e-003 柱平面内长细比：λx=55.486 < [λ]= 150.000 柱构件平面内稳定计算最大应力(N/mm2):35.082 < f=215.000 柱构件平面内验算满足。
格构柱计算计算书 阳江项目工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1 m，loy= 1 m。 （1）y轴的整体稳定验算 轴心受压构件的稳定性按下式验算： σ = N/φA ≤ [f] 型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.94 cm； λy=l oy / i y=1×102 / 1.94=51.546 ； λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.847 ； σ=50×103/（0.847×13.86 ×102）= 42.592 N/mm ； 格构柱y轴稳定性验算σ= 42.592 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求； （2）x轴的整体稳定验算 x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。换算长细比λox按下式计算：
λox= (λx2 + 27A/A1x)1/2 单个槽钢的截面数据： z o=1.35 cm，I1 = 8.3 cm4，A o=6.93 cm2，i1 = 1.1 cm； 整个截面对x轴的数据： Ix=2×(8.3+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 20.793 cm4； ix= （20.793 /13.86）1/2= 1.225 cm； λx=l ox / i x=1×102 / 1.225=81.644 ； λox=[81.6442+（27×13.86 / 0.5）]1/2=86.106 ； λox≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.648 ； σ=50×103/（0.648×13.86 ×102）= 55.671 N/mm ； 格构柱x轴稳定性验算σ= 55.671 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；
QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；
额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算
目录第一章工程概况2 第二章编制依据3 第三章场地工程地质和水文地质条件5 第四章塔吊参数与平面布置8 第五章基础设计依据12 第六章塔吊基础的具体做法12 第七章施工管理部署17 第八章塔吊基础施工及验收要求21 第九章塔吊安装高度及附墙情况31 第十章格构柱的加工与安装33 第十一章格构柱焊接质量控制、验收措施35 第十二章施工安全措施32 第十三章塔吊监测、日常维护和保养46 第十四章应急预案40 第十五章特种作业人员名单53 第十六章塔吊基础设计计算书53 第十七章相关附件和图表
塔吊基础专项施工方案 第一章工程概况 项目名称： 建设单位： 设计单位： 监理单位： 勘察单位： 基坑围护设计单位： 施工总承包单位： 建筑概况：总建筑面积57529.17㎡，用地面积为17612㎡。 本项目包括1-3#商业办公楼，5#、6#裙房，地下一层主楼地下室设置自行车库夹层，地上建筑为x层。建筑面积：包括地下车库、商业用房、配套设施等总计约57529.17平方米，建筑高度45m，裙房为物业配套用房高度6.5m。本工程室内设计标高±0.000，相当于绝对标高5.00米。1#-3#楼及车库为整体地下室，底板面标高为-7.000，底板厚度为500。本工程基础形式为钻孔灌注桩承台基础，工程桩直径为600、700、800，以6层圆砾层为持力层。 本项目与4-6#办公楼项目为同一个大基坑，所有参建主体单位相同，本项目在大基坑中位置处于东面和南面位置。整个大基坑围护采用钻孔灌注桩加双轴水泥搅拌桩的排桩方案，并结合一道钢筋混凝土支撑，考虑到周边承台底，基坑开挖深度7.35米。支撑梁面标高-2.1m，支撑梁高0.8m。本项目共布置2台格构式组合基础塔吊。1#塔吊基础在支撑外，2#塔吊在支撑内，塔吊基础面比支撑底低0.55米，2#塔吊塔身与支撑梁最近距离在633mm （详附图4）。 第二章编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)； 2、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)；
万荣路858号公共租赁住房项目塔式起重机基础计算书 一、概述 采用一台JL5015塔式起重机和两台QTZ63塔式起重机。采用相同的基础， 4根直径800mm、长28m的钻孔灌注桩，桩中心距为3m。灌注桩上为460mmx460mm钢格构柱，钢格构柱插入钻孔灌注桩内3m，格构柱伸入塔基承台600mm，承台为 4200mmx4200mmx1350mm，砼等级C35。每根钻孔灌注桩内配12根直径18mm的HRB335级钢筋作为主筋，箍筋为加密区υ8@100、非加密区υ8@200。每根格构柱顶采用8根直径25mm的HRB335级钢筋作为锚筋，埋入承台35d(d为主筋直径)。以下以最不利荷载计算。 KN.m）。 表中：Qmax为最大桩顶反力，，均根据后续计算结果摘录。 编制依据： 1.《钢结构设计规范》GB50017-2003
2. 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 3. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4. 工程相关土建设计图纸。 5. 塔式起重机说明书。 计算简图: 二、 桩顶反力计算（45度方向非工作状态时最不利） 一、基本资料： 承台类型： 四桩承台，方桩边长 d ＝ 460mm 桩列间距 S a ＝ 3000mm ，桩行间距 S b ＝ 3000mm ，承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 600mm 承台根部高度 H ＝ 1350mm ，承台端部高度 h ＝ 1350mm 承台相对于外荷载坐标轴的旋转角度 α ＝ 45°
柱截面高度 h c＝ 1600mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 1600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a＝ 1500kN 桩中心最小间距为 3m，6.52d （d -- 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm 钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm ，纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm 纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15% 荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.35 基础混凝土的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m ， 顶面上覆土厚度 d s＝ 0m 承台上的竖向附加荷载标准值 F k' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范 《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程 二、控制内力： N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； F k＝ N k + F k' V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN2m）； M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN2m）； M xk＝ (M xk' - V yk2H)2Cosα + (M yk' + V xk·H)·Sinα M yk＝ (M yk' + V yk2H)2Cosα - (M xk' - V yk·H)·Sinα F、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN2m）； F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk Nk ＝ 1068.4； M xk'＝ 0； M yk'＝ 1526.4； V xk＝ 24； V yk＝ 0 F k＝ 1068.4； M xk＝ 1102.2； M yk＝ 1102.2 F ＝ 1442.3； M x＝ 1488； M y＝ 1488 三、承台自重和承台上土自重标准值 G k： a ＝ 2S c + S a＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm； b ＝ 2S c + S b＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm 承台底部底面积 A b＝ a2b ＝ 4.2*4.2 ＝ 17.64m 承台体积 V c＝ A b2H ＝ 17.64*1.35 ＝ 23.814m 承台自重标准值 G k" ＝γc·V c＝ 25*23.814 ＝ 595.4kN 承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b - b c·h c)·d s＝ 18*(17.64-1.6*1.6)*0 ＝ 0.0kN 承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 595.4+0 ＝ 595.4kN 四、承台验算： 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下 Q k＝ (F k + G k) / n （基础规范 8.5.3-1） Q k＝ (1068.4+595.4)/4 ＝ 415.9kN ≤ R a＝ 1500kN
塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；
恒智天成安全计算格构柱计算计算书 格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1.00 m，loy= 1.00 m。 （1）y轴的整体稳定验算 轴心受压构件的稳定性按下式验算： 型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.10 cm； λy=l oy / i y=1.00×102 / 1.10=90.909 ； λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.615； σ=50.00×103/（0.615×13.86 ×102）= 58.693 N/mm ； 格构柱y轴稳定性验算σ= 58.693 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求； （2）x轴的整体稳定验算 x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。换算长细比λox按下式计算： 单个槽钢的截面数据：
z o=1.35 cm，I1 = 26 cm4，A o=6.93 cm2； 整个截面对x轴的数据： Ix=2×(26+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 56.193 cm4； ix= （56.193 /13.86）1/2= 2.014 cm； λx=l ox / i x=1×102 / 2.014=49.664 ； λox=[49.6642+（27×13.86 / 0.5）]1/2=56.701 ； λo x≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φx= 0.824； σ=50×103/（0.824×13.860 ×102）= 43.754 N/mm ； 格构柱x轴稳定性验算σ= 43.754 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；恒智天成安全计算软件
目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (2) 三、各塔机技术参数 (2) 四、塔吊司机安全操作规程 (3) 五、塔吊防碰撞措施及安全措施 (5) 六、格构柱塔吊桩基施工要求 (5) 七、塔吊基础设计 (7)
一、工程概况 序号项目内容 1 工程名称平湖市温州商会大厦工程 2 工程地址平湖市南市区胜利路南侧（市政府新大楼东南侧） 3 建筑面积94453.1㎡ 4 建筑层数地上27层，地下一层 5 结构形式采用框架剪力墙结构 6 建设单位平湖市温州商会大厦联建有限公司 7 设计单位浙江中房建筑设计研究院有限公司 8 监理单位杭州市建筑工程监理有限公司 9 勘察单位浙江海北勘察股份有限公司 10 围护设计浙江海北勘察股份有限公司 11 工程工期780日历天 12 质量目标合格（争创优质工程） 13 安全文明嘉兴市标化工地 平湖市温州商会大厦工程项目地块位于平湖市南市区胜利路南侧（市政府新大楼东南侧）。由A座、B座办公楼，C座商业楼和D建筑地下车库组成。A座办公楼结构形式为框剪27层，建筑最高115.70米；B座办公楼为25层，建筑最高为95.4米；C座商业楼3～5层，最高为21.9米；D地下车库为1层，层高为5米。本工程设计室内地面标高±0.000为黄海高程系3.6米，室内外高差0.6米。 本工程为加快施工进度，拟采用3台浙江建机集团生产的QTZ63塔式起重机一台（臂长50米，安装高度：A座办公楼120m，B座办公楼100m；C座商业楼30m，本工程3#塔吊采用独立式，1#、2#塔吊采用附着式。1#塔吊位于地下室L轴及L轴向北4.2m交6轴向西4.2m之间；2#塔吊位于地下室J轴和H轴交16轴及16轴向东4.2m之间；3#塔吊位于S
第一章工程概况及现场情况 第一节工程概况 工程名称：浦东古北御庭工程 工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路 建设单位：上海浦东古北置业有限公司 设计单位：中国联合工程公司（主体设计） 同济大学建筑设计研究院（围护设计） 监理单位：上海四海建设工程造价咨询监理有限公司 施工单位：浙江宝业建设集团有限公司 围护施工单位：上海市机械施工有限公司 勘察单位：上海豪斯岩土工程技术有限公司 检测单位：上海地矿工程勘察有限公司 建筑面积：93293 ㎡（其中地上建筑面积约68865㎡，地下建筑面积：24428 ㎡）结构层次：框剪结构，地下1~2层，地上均为18层。 本工程由6栋高层住宅组成。其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构。1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。 本工程由1～2层地下室、6栋高层组成，具体情况如下： 第二节现场情况 本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工，一期区域为地下二层的中央地下车库包括4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#及3#楼共用一台塔吊，2#及4#楼共用一台塔吊，5#及6#楼共用一台塔吊。4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑内，深坑开挖深度为-7.8m（标高为-9.10m），2#、6#楼位于二期浅坑内，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着4#、5#楼上部结构的施工同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将2#及4#楼、5#及6#楼之间共用的两台塔吊安装在深坑内，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+ 承台的型式。1#、3#楼为同时开工，仅需考虑塔吊的覆盖面积，尽量减少死角，因此该塔吊安装于近3#楼一侧，基础采用钻孔灌注桩+格构柱+承台型式。 由于二期于世博后开工，及一期相差6个月的工期，按进度计划，在4#、5#楼结构封顶并完成屋面工程时，2#、6#楼只施工至第5层结构，而二期将进行室外总体施工，因此需将图中1#、2#塔吊分别移至2#、6#楼附近（位置详见塔吊平面布置图），基础采用钻孔灌注桩+承台型式，塔吊桩可在桩基施工阶段按本方案要求先行施工好。 塔吊安装及基础情况
格构式轴心受压构件 6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定 格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发 生绕截面主轴的弯曲屈曲。因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。 格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2)按b类截面进行计算。 6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定 1.双肢格构式轴心受压构件 实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：
构式轴心受压构件(图6.1.2d) 缀条的三肢组合构件(图6.1.2d) 6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算 格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。 一、分肢稳定和强度的计算方法 分肢内力的确定
塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m 桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级 桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN； G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc× D=540.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00× 1.414/2)2]=627.12kN 最大拔力： N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00× 1.414/2)2]=-49.18kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00/2)/[4× (2.00/2)2]=535.74kN M x1=M y1=2×535.74×(1.00-0.90)=107.15kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日
目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21)
LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63)
矩形格构式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.2×25+0×19)=691.2kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×691.2=829.44kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(461.4+691.2+20)/4=293.15kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L =(461.4+691.2+20)/4+(637.738+17.049×1.2)/5.091=422.432kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L =(461.4+691.2+20)/4-(637.738+17.049×1.2)/5.091=163.868kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L
（1）截面形式 轴心受格构柱一般采用双轴对称对称截面。常用的截面形式是用两根槽钢或工字钢作为肢件（图a～c），有时也采用四个角钢或三个圆管作为肢件（图d、e）。格构柱的优点是肢件间的距离可以调整，能使构件对两个主轴的稳定性相等。工字钢作为肢件的截面一般用于受力较大的构件。用四个角钢作肢件的截面形式往往用于受力较小而长细比较大的构件。肢件采用槽钢时，宜采用图a的形式，在轮廓尺寸相同的情况下，可得到较大的惯性矩 I x，比较经济而且外观平整，便于和其他构件连接。 缀条式格构柱常采用角钢作为缀条。缀条可布置成不带横杆的三角形体系或带横杆的三角形体系。 缀板式格构柱常采用钢板作为缀板。 （2）截面的初步选择设计截面时，首先应根据使用要求、受力大小和材料供应情况等选择柱的形式。中、小型柱可用缀条柱或缀板柱，大型柱宜采用缀条柱。然后根据轴力 N 和两个主轴方向的计算长度（ l0x和l0y）初步选定截面尺寸。具体步骤如下： ①计算对实轴的整体稳定，用与实腹柱相同的方法和步骤选出肢件的截面规格。 ②计算对虚轴的整体稳定以确定两肢间的距离。 为了获得等稳定性，应使λx= λy（ x为虚轴，y 为实轴）。用换算长细比的计算公式，即可解得格构柱的λx，对于双肢格构柱则有 缀条柱 缀板柱 由λx求出对虚轴所需的回转半径i x = l0x/λx，可得柱的h≈ i x/a1。 （1）强度验算 强度验算公式与实腹柱相同。柱的净截面面积 A n不应计入缀条或缀板的截面面积。 （2）整体稳定验算
分别对实轴和虚轴验算整体稳定性。对实轴作整体稳定验算时与实腹柱相同。对虚轴作整体稳定验算时，轴心受压构件稳定系数应按换算长细比λ0x查出。换算长细比λ0x，则按相关知识表中的有关公式计算。 （3）单肢验算 格构柱在两个缀条或缀板相邻节点之间的单肢是一个单独的轴心受压实腹构件。它的长细比为λ1=l0l/i l，其中 l01为计算长度，对缀条柱取缀条节点间的距离，对缀板柱焊接时取缀板间的净距离（图）；螺栓连接时，取相邻两缀板边缘螺栓的最近距离； i1为单肢的最小回转半径，即图中单肢绕1－1轴的回转半径。为了保证单肢的稳定性不低于柱的整体稳定性，对于缀条柱应使λ1不大于整个构件最大长细比λmax（即λy和λ0x中的较大值）的0.7倍；对于缀板柱，由于在失稳时单肢会受弯矩，所以对单肢λ1应控制得更严格些，应不大于40，也不大于整个构件最大长细比λmax的0.5倍（当λmax <50 时，取λmax =50）。 （4）缀条、缀板设计 格构柱的缀条和缀板的实际受力情况不容易确定。柱受力后的压缩、构件的初弯曲、荷载和构造上的偶然偏心，以及失稳时的挠曲等均使缀条和缀板受力。通常可先估算柱挠曲时产生的剪力，然后计算由此剪力引起的缀条和缀板的内力。 轴心压杆在受力弯曲后任意截面上的剪力 V （图）为 因此，只要求出轴心压杆的挠曲线 y 即可求得截面上的剪力V 。考虑杆件的初始弯曲和荷载作用点的偶然偏心等因素，可求出挠曲线 y 。我国钢结构设计规范根据对不同钢号压杆所做了计算结果，经分析后得到了计算剪力 V 的实用计算公式 （6－29） 所得到的 V 假定沿构件全长不变，如图示 有了剪力后，即可进行缀条和缀板的计算. （5）刚度验算 刚度验算公式同式（6－2）。
塔吊计算书 5.1塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:TC5613,自重(包括压重)F1=548.70kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1766.00kN.m,塔吊起重高度H=40.00m,塔身宽度B=1.8m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长d=0.80m,桩间距a=2.40m,承台厚度Hc=1.50m 基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:40mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=548.70kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=730.44kN 塔吊的倾覆力矩M=1.4×1766.00=2472.40kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×608.70=730.44kN； G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D)=1500.00kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(730.44+1500.00)/4+2472.40×(2.40×1.414/2)/[2×(2.40×1.414/2)2]=1286.16kN 最大拔力： N=(730.44+1500.00)/4-2472.40×(2.40×1.414/2)/[2×(2.40× 1.414/2)2]=-170.94kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条) 其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(730.44+1500.00)/4+2472.40×(2.40/2)/[4×(2.40/2)2]=1072.69kN Mx1=My1=2×1072.69×(1.20-0.80)=858.15kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
矩形格构式基础计算书（缀板）计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(449+750+20)/4=304.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L =(449+750+20)/4+(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1092.419kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L =(449+750+20)/4-(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-482.919kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L =(606.15+1012.5+1.35×20)/4+(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1474.765kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L =(606.15+1012.5+1.35×20)/4-(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-651.94kN 四、格构柱计算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[361.67+24.37×(46.00/2-3.45)2]=38703.78cm4
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、塔机基础设计 (2) 四、施工工艺 (2) 五、电源配置和接地要求 (3) 六、质量保证措施 (7) 七、安全文明施工 (8) 八、塔机布置平面图....................................................................... １０ 九、塔吊计算书............................................................................... １１
本工程整个场地内共安置12台塔吊，完成所有吊装任务。根据业主提供的本场地地勘报告中可以看出，本工程地下土质无风化岩等结构持力层，其中1#塔吊、2#塔吊、9#塔吊、12#塔吊拟采用四桩基础承台形式，3#、4#、5#、6#、7#、8#、10#、1#塔吊为格构柱基础承台形式，且承台基础（格构柱为第二道承台）镶嵌入底板，基础承台面与地下室伐板定面齐平。本方案只针对7#塔吊基础。 二、编制依据 （1）中联重工科技发展股份有限公司提供的塔式起重机使用说明书 （2）GB 9462《塔式起重机技术条件》 （3）GB5204-93《建设工程施工现场供用电安全规范》 （4）JGJ46-2003《施工现场临时用电安全技术规范》 （5）JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》 （6）塔吊基础蓝图（需塔吊厂家提供） （7）昆明西山万达地勘报告 三、塔机基础设计 根据工程需要，拟根据地质资料及塔机技术要求，拟采用四桩承台基础。塔机承台面标高-4.2米，正负零标高为1891.25，格构柱+钻孔灌筑桩基础，格构柱尺寸为0.45米*0.45米，格构柱锚入承台1.0米，锚入灌注桩4米，有效长度10.5米，总长为15.5米，桩直径1000mm ，桩顶标高-16.2米，桩底标高为-34.2米，桩身长度为18米。混凝土强度等级:C35。塔基承台尺寸5000×5000×1500（㎜），混凝土灌注桩上部承台尺寸混凝土强度等级:C35。 四、施工工艺 放线（旋挖桩）—挖桩—验收—旋挖桩钢筋施工—插入格构柱-验收—浇筑混凝土—格构柱第一道焊接—放线（塔吊承台）—塔吊承台施工—土层开挖—格构柱焊接一道—重复多次至基坑底 塔吊基础施工要求： 1、旋挖桩施工应根据地质条件使桩身进入粉土层。 2、塔机基础尺寸设定为5000×5000×1500，承台基础尺寸设定为5000×5000×1500，基础由塔机租用单位（施工单位）组织施工，塔机租赁单位提供基础图、预埋地脚螺栓、工装并配合完成基础的浇筑工作。根据塔吊平面布置图进行塔吊定位放线， 桩身长度满足塔吊基 础承载力计算要求 B 14@2000