分类号
郑州电力高等专科学校
毕业设计（论文）
题目600MW汽轮机热力系统经济运行特性分析
并列英文题目Economic operation characteristic
analysis of 600MW steam turbine
thermal systems
系部动力工程系专业电厂热能动力装置姓名班级热动0801
指导教师职称教授
论文报告提交日期 2011年6月6日
郑州电力高等专科学校
摘要
通过对600MW汽轮机的热力系统经济运行特性进行分析，找出机组的热力系统特性，为机组提高热经济性，节能降耗以及技术改进提供帮助，为指导设备的正常运行和维护提供理论依据，使热系统设备的作用和效果得以充分发挥，其潜力得到利用。
本文运用热系统的简捷计算和等效热降的方法，对热力系统进行全面性分析。此外，对局部热力系统及热力设备进行单个分析。并基于计算结果进行分析和对比，总结出600MW汽轮机热力系统经济运行的特点。
关键词：热经济性简捷计算等效热降
Through the thermal system of 600 mw steam turbine economic operation characteristics are analyzed, and find out the thermodynamic system characteristics, unit for unit improve thermal efficiency, energy saving and technical improvement help, for guidance the normal operation and maintenance of the equipment provide theoretical basis, make heating system equipment functions and effects could be fully utilized and its potential can be used.
This paper uses the simple calculation heating system, the method of equivalent heat drop to the thermal system for comprehensive analysis。In addition, the local thermodynamic system and heating equipment for single analysis. And based on the calculation results are analyzed and compared, 600MW steam turbine thermal system summarized the characteristics of economic operation.
Keywords：Thermal efficiency Simple calculation Equivalent heat drop
目录
第一章 热系统的简捷计算 (1)
1.1 简捷计算 ................................................................................. 1 1.2 反平衡计算 ............................................................................. 4 1.3 简捷计算的实例 (5)
第二章 等效热降的理论基础和应用法则 (9)
2.1 等效热降概念 ......................................................................... 9 2.2 j H 和j η的计算 .................................................................... 12 2.3 新蒸汽等效热降 ................................................................... 13 2.4 等效热降的应用条件 ........................................................... 14 2.5 携带工质的热量进出系统 ................................................... 14 2.6 热系统辅助成分作功损失之和∑∏ .. (16)
第三章 再热机组的等效热降 (17)
3.1 概述 ....................................................................................... 17 3.2 变热量等效热降 ................................................................... 18 3.3 等效热降计算实例 (19)
第四章 热系统设备的定量分析 (21)
4.1 加热器 ................................................................................... 22 4.2 切除加热器计算实例 ........................................................... 27 4.3 给水旁路短路计算实例 ....................................................... 28 4.4 加热器端差计算实例 .. (29)
结 论 ............................................................................... 32 结 束 语 ............................................................................... 33 外文翻译 . (34)
第一章 热系统的简捷计算
1.1 简捷计算
热力系统常规计算的目的，在于确定热力系统各部分蒸气或水的参数及流量，机组的功率和热经济指标（汽耗率、热耗率、热效率和煤耗率等）。它是火电厂设计、运行和技术改造的一项基本计算，也是热力工程的一项重要的技术工作。
热力系统常规计算的方法有两种：一是定功率计算，即功率给定后求解汽耗量；另一种是定流量计算，即预先给定或估计蒸汽消耗量，求解功率或估计蒸汽消耗量，求解功率、或逐步逼近给定功率。
热系统的计算方法及步骤请参阅《热力发电厂》等有关书籍。本章要讨论的是如何对这些计算进行简化，使计算简捷、明了，也就是讨论所谓简捷计算的方法。
简捷计算是在改进常规计算的过程中逐步完善形成的。它的计算方法和计算技巧上，对常规计算做了一些改进和加工。首先在原始资料整理上进行改进，把热力系统中繁多的热力参数整理为三类:其一是给水在加热器中的焓升，以j τ表示，按加热器编号有12,3,,,z ττττ?；其二是蒸汽在加热器中的放热量，用j q 表示，按加热器编号有123,,,,z q q q q ?以及其它汽源的放热量fj q 等；其三是疏水在加热器中的放热量，用j γ表示，按加热器编号有123,,,,z γγγγ?。
以图1.1系统为例，可将各种原始数据整理为：
11n t t τ=- n n n q h t =- 11f f n q h t =- 12s n t t γ=- 221t t τ=- 11n q h t =- 222f f s q h t =- 342s t t γ=-
332t t τ=- 222
s q h t =- 332f f q h t =- 443t t τ=- 332q h t =- fq fq sfq q h t =-
444
s q h t =- 式中 j τ——1㎏水在加热器j 中的焓升 [kJ ／kg]；
j q ——1㎏加热蒸汽在加热器j 中的放热量 [kJ ／kg]。
其次，把加热器分成两类：一类称疏水放流式加热器，它们属表面式加热器，其疏水方式为逐级自流式，如图1.1中的2No 、
4No 加热器；另一类称汇集式加热器，它们是指混合式加热器或带
疏水泵的面式加热器，其疏水汇集于本加热器的进口或出口者，如图1.1中的1No 、3No 加热器。如果1No 加热器不带疏水泵，疏水自流入冷凝器，则属疏水放流式加热器（如图 1.2）；但疏水自流并汇集于凝汽器热井或凝结水泵的入口时，由于疏水热量得以返回系统，就属于汇集式加热器了（如图1.3）。
图1.1 热系统局部图
j γ——1㎏疏水在加热器中j 的放热量 [kJ ／kg]；
fj q ——1㎏其它蒸汽在加热器j 中的放热量 [kJ ／kg];
j t ——加热器j 的出口水焓 [kJ ／kg]； j h ——加热器j 的抽汽焓 [kJ ／kg]； sj t ——加热器j 排出疏水的焓 [kJ ／kg]；
fj h ——其它蒸汽进加热器j 的焓 [kJ ／kg]。
在整理原始数据时，根据加热器的类型不同，其加热器,,j j j
q τγ的计算规定也不同。
对疏水放流式:
()11j j j j j sj j sj s j t t q h t t t τγ-+?
=-??=-??=-??
显然，其规定与常规计算完全相同。
对汇集式加热器：
()1
111j j j j j j j j s j t t q h t t t τγ---+?
=-??
=-??=-??
图1.2 疏水放流式加热器 图1.3 汇集式加热器
显然，这样的规定不同于常规方法。其特点在于将加热蒸汽与疏水在加热器中的放热，过度地放到加热器入口水焓。这样的虚构处理，并不影响加热器的热平衡和物质平衡，却人为的造成加热器进出、口工质相等的条件，因而消除了一个未知数H α。这就简化了计算，避开了解联立方程的问题，使抽汽份额j α的计算能由高到低逐个地解出。
再次，为了使整个计算更为简明，计算时把系统的各种附加成分，如轴封蒸汽的利用、抽汽加热器、轴封加热器、泵的焓升以及外部热源的利用等，分别归并入相应的加热器内，一律不再单独计算。就是说，把加热器及其附加成分视为一个加热整体。
其归并的原则是以相邻两个加热器的水侧出口为界限，凡在此界限内的一切附加成分都归并到界限内的加热器中。
应当注意，附加成分的脚码标注应于加热器一致。如图 1.1中1No 加热器的轴封来汽和抽气器来汽采用11f fq f fq h h αα、、、表达。它们在加热器中的放热量，因汽流在加热器中的放热方式不同而异。当与加热蒸汽混合而直接放热时，其放热量与该加热器的j q 规定相同。 以图1.1为例，有
332f f q h t =- 222f f s q h t =- 11f f n q h t =-
当间接放热，即不与加热器混合时，其放热量就是该汽流的真实放热量，故图1.1中fq α的放热为fq fq sfq q h t =-。
经过上述加工处理的计算，在本质上与热力系统的常规计算并无区别，但在计算形式和方法上做了一些技巧性改进，从而收到了简单、明了的效果，且适用于计算机运算。
1.2 反平衡计算
热系统的反平衡计算系指机组的作功和热经济指标采用反平衡计算方法计算。这种反平衡计算的理论依据是热力学第一定律，即循环加入的热量扣除各种损失后所剩余的就是循环作功。据此，1㎏工质的循环作功，用反平衡方程表达为
i n N Q Q =-∑ [kJ ／kg] 式中 Q ——循环的吸热量 [kJ ／kg]； n Q ∑——各种损失的总和 [kJ ／kg]。
0gs Q h t =- [kJ ／kg] 式中 0h ——蒸汽初焓 [kJ ／kg]； gs t ——锅炉给水焓 [kJ ／kg]。
若用正平衡计算，则循环功等于膨胀功减去压缩功，即
i ip b N N τ=- [kJ ／kg]
式中 ip N ——汽轮机的膨胀功 [kJ ／kg]；
b τ——给水泵的压缩功，等于给水泵内的焓升 [kJ ／kg]。
反平衡计算方法，就其本身而言是无可非议的，且具有一定特色。但是，对n Q ∑的计算往往易出现考虑不周和遗漏。因此，计算时要特别细致，建议一般计算仍用正平衡方法，而以反平衡方法作为检验。
1.3 简捷计算的实例
下面以引进600MW 机组为例，进行热力系统简捷计算。
10.0255r p =
10.024n p = 12522.1h =
1257.9t -
= 20.0728r p = 20.0684n p = 22664.5h =
2363.8t -
= 30.133r p = 30.125n p = 32759.8h = 3434.2t -= 40.321r p =
40.302n p = 42927.1h = 4551.4t -=
50.811r p = 50.763n p = 53134.0h = 5712.2t -
= 6 1.62r p =
6 1.52n p =
63322.6h =
6855.8t -
=
7 3.59r p = 7 3.37n p = 73012.1h = 71042.1t -
= 8 5.93r p =
8 5.58n p =
83130.5h = 81194.5t -
=
0.0054n p =
24.73b τ=
2362.2n h =
143.4n t -
=
10.006081f α= 20.0076075f α= 30.00030298f α= 60.00068308f α= 40.016818f α=
50.0041205f α=
70.00085936f α= 0.037779q α=
13322.2f h =
23155.3f h = 33212.8f h = 43536.8f h = 53536.8f h =
62783.8f h =
73133.8f h =
2479.4q h h =
3536.8zr h =
7524.7zr Q -=?
8477.1zr Q -=?
1.根据图中热力参数，按简捷计算方法整理资料得(单位：[kJ ／kg]) （1）给水在加热器中的焓升
11257.9143.4114.5n t t τ=-=-= 221363.8257.9105.9t t τ=-=-= 332434.2363.870.4t t τ=-=-=
443551.4434.2117.2t t τ=-=-=
554712.2551.4160.8t t τ=-=-= 665855.8712.2143.6t t τ=-=-= 7761042.1855.8186.3t t τ=-=-=
8871194.51042.1152.4t t τ=-=-=
（2）蒸汽在加热器中的放热量
112522.1143.42378.7n q h t =-=-= 2222664.5279.72384.8s q h t =-=-= 3332759.8386.02373.8s q h t =-=-= 4442927.1456.42470.0s q h t =-=-= 5543134.0551.42582.6q h t =-=-= 6663322.6752.02570.6s q h t =-=-= 7773012.1872.52139.6s q h t =-=-=
8883130.51066.42064.1s q h t =-=-=
（3）疏水在加热器中的放热量
12279.7143.4136.3s n t t γ=-=-= 232386.0279.7106.3s s t t γ=-=-=
343456.4386.070.4s s t t γ=-=-= 564752.0551.4200.6s t t γ=-=-=
676872.5752.0120.5s s t t γ=-=-=
7871066.4872.5193.9s s t t γ=-=-=
（4）其它汽源在加热器中的放热量
2362.2143.42218.8n n n q h t =-=-=
1173322.2872.52449.7f f s q h t =-=-=
2243155.3551.42603.9f f q h t =-=-= 333212.8143.43069.4f f n q h t =-=-= 4473536.8872.52664.3f f s q h t =-=-=
5563536.8752.02784.8f f s q h t =-=-=
662783.8143.42640.4f f n q h t =-=-= 773133.8143.42990.4f f n q h t =-=-=
773133.8143.42990.4f n f n q h t =-=-= 2479.4143.42336q n
q n n f
q h t =-=-=
2.热力系统的计算
（1）抽汽系数计算（暂不考虑加热器散热损失）
8
88
152.4
0.0738336322064.1
q τα=
=
= 7114487
77
112.2788357
0.0524765542139.6
f f f f q q q ταααγα---=
=
=
()655781466
89.41552469
0.0347839122570.6
f f f f b b
q q ταααααγτα--+++-=
=
=
()5227861455
55
103.25524395
0.03998112
2582.6
f f f f f q q ταααααααγα--+++++=
=
=786145210.764297782H f f f f αααααααα=-------= 4
44
89.57570005
0.036255192470.7
H q ατα==
=
343
33
51.25419842
0.0215916242373.8
H q αταγα-=
=
=
()2432
22
74.790018882
0.0313611282384.8
H q ατααγα-+=
=
=
()143213366
11
72.61948226
0.0305290632378.7
H f f f f q q q αταααγααα-++--=
=
=
()12343670.604936357n H f f f q αααααααααα=-+++++++=
（2）正平衡计算
再热蒸汽份额
8712310.859698333zr f f f αααααα=-----= 1㎏再热蒸汽的再热吸热量
73536.83012.1524.7zr h h σ=-=-= []/k J k g
1㎏新蒸汽的膨胀内功
6
8
3
7
1
7
1
4
q
ip n n f f f f q n
i i i i N H H H H H H γγγγγγγγαααααα=====+++++∑∑∑∑ 式中r H 按再热前和再热后计算： 再热前 0H h h γγ=- 0f f H h h γγ=- 再热后 0H h h γγ
σ=+- 0f f H h h γγσ=+- ()()()()
101202303404ip N h h h h h h h h ασασασασ=+-++-++-++-
()()()()
505606707808h h h h h h h h ασασαα++-++-+-+-()()()()010*******n n f f f f f f h h h h h h h h ασααα++-+-+-+-()()()404505606f f f f f f h h h h h h ασασασ++-++-++-
()7070()1242.959352q
f f q n h h h h ασασ++-++-=
循环内功 1218.2293i i p b N N τ=-= [kJ ／kg] 循环吸热量 082651.283715zr Q h t ασ=+-= [kJ ／kg] 实际循环效率 0.459486604i
i N Q
η== （2）反平衡计算 广义冷源损失
771433.054363q n
n n n f f n q f Q q q q ααα=++= [kJ ／kg]
实际循环效率 0.459486604n
i Q Q Q
η-=
= 与正平衡计算基本一致，表明热系统计算正确。
第二章 等效热降的理论基础和应用法则
2.1 等效热降概念
2.11 等效热降
图2.1 纯凝汽式机组 图2.2 回热汽轮机组
为了说明什么是等效热降，首先分析新蒸汽的作功是很有助益的。对于纯凝汽式汽轮机（如图2.1）所示，显然，1㎏新蒸汽的作功就等于它的热降（即焓降）。
0n H h h =- [kJ ／kg]
式中 0h ——蒸汽进汽轮机的初焓 [kJ ／kg]； n h ——汽轮机排气焓 [kJ ／kg]。
对于有回热抽汽的汽轮机（如图2.2所示），1㎏新蒸汽作功 ()()()()01122n n n z z n H h h h h h h h h ααα=--------
()011z
n r r r h h y α=??
=-- ???∑ [kJ ／kg]
式中 0r n r n
h h
y h h -=-;
α——抽汽份额；
y ——抽汽作功不足系数； r ——任意抽汽级的编号； z ——抽汽级数。
显然，这个作功不是1㎏新蒸汽的简单热降，它比纯凝汽新
蒸汽热降01H h h =-小。但是，它与纯凝汽式汽轮机中的H 又类似，它们都是1㎏新汽的实际作功。为了有别于纯凝汽热降H ，故称这个作功为等效热降。等效的数量含意，从（2.2）可知，它是指
回热抽汽式汽轮机1㎏新蒸汽的作功，等效于11z
r r r y α=??
- ???
∑㎏新蒸汽
直达冷凝器的热降。等效热降的名字便由此而来。
2.12 抽汽等效热降
研究图2.3这样一个简单的热力系统，假设一个纯热量q （即无工质带入系统）进入3No 加热器中，使3No 的抽汽减少1㎏，这1㎏蒸汽称之为排挤抽汽。这个被排挤的抽汽中有一部分作功到汽轮机的出口，另一部分作功到后面各抽汽口再被抽出用以加热给水。
这1㎏排挤抽汽返回汽轮机以及随后在抽汽口上分配，按照热平衡方程可计算如下。
由于3No 加热器抽汽减少1㎏，在仅有热量加入而无工质加入时，其疏水也相应减少1㎏，因而使疏水在2No 加热器的放热量减少231s t t γ=-。这个减少的热量应有2No 段抽汽补偿，其补偿量为
2
232
q γα=
式中221q h t =-即2No 加热器1㎏抽汽的放热量，23α 是排挤3No 加热器1㎏抽汽中分配到2No 加热器中的份额。
排挤抽汽继续向后流动的份额只有()231α- 了。这部分蒸汽膨胀作功并凝结后，产生相同数量的水返回1No 加热器。1No 加热器为了加热这部分水，因而抽汽量应增加
()231131
1q ατα-=
式中 11n t t τ=-——1No 加热器中1㎏水的焓升 [kJ ／kg]；
111s q h t =-——1No 加热器中1㎏抽汽的放热量 [kJ ／kg]；
13α ——是排挤3No 加热器1㎏抽汽时，分配到1No 加热器
中的份额。
图2.3 机组热系统
由于在1No 和2No 加热器中增加了抽汽份额，并产生了作功不足，故3No 加热器排挤抽汽返回汽轮机作功等于
()()()33232131n n n H h h h h h h αα=----- [kJ ／kg]
这个作功称为抽汽的等效热降，用符号j H 表示。
抽汽等效热降j H ，在抽汽减少情况下表示1㎏排挤抽汽作功的增加值；反之，抽汽增加时，则表示作功的减少值。显然，它考虑了比抽汽压力更低的所有抽汽的变化。
抽汽效率j η。如同一般效率概念一样，是作功与加入热量之比。这里排挤1㎏抽汽，需要加入的热量为j q ，而排挤1㎏抽汽获得的功为j H 。因而，j H 对j q 之比是一个热效率的含意，故称之为抽汽效率j η。它反应任意抽汽能级j 处热变动的程度，和该能级以下（由于加入热量引起）的一切作功变化。即
j j j
H q η=
2.2 j H 和j η的计算
j H 的计算通式及j η的计算
j H 的计算公式的规律是，从排挤1㎏抽汽的焓降()j n h h -中减
去某些固定成分，因此可归纳为下列通式
()1
1j r
j j n r r r
A H h h H q -==--∑
[kJ ／kg] 式中 r A ——取r γ或者r τ，视加热器形式而定； r ——加热器j 后更低压力抽汽脚码。
如果j 为汇集式加热器，则r A 均以r τ代之。如果j 为疏水放流式加热器，则从j 以下直到（包括）汇集式加热器用r γ代替r A ，而在汇集式加热器以下，无论是汇集式或疏水放流式加热器，则一律以r τ代替r A 。
各抽汽等效热降j H 算出后，按作功与加入热量之比，可得相应的抽汽效率 j j j
H q η=
式中 j H 、r A 、j q 均为已知数，故j η的计算极为方便。
等效热降之间的关系
1.疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效热降关系 疏水放流式加热器与其后相邻加热器（不论型式如何）之间的等效热降关系的通式为
()111
11j j j j j j H h h H q γ----??
=-+- ? ??
? [kJ ／kg] 它的物理意义是，排挤j 段抽汽，从j 到1j -的作功为1j j h h --。
这1㎏排挤抽汽到1j -处只有111j j q γ--??- ? ?
??㎏继续往后流动膨胀。而该处1㎏排挤抽汽的等效热降为1j H -，故111j j q γ--?
?
-
?
???
㎏蒸汽的作功为
1111j j j H q γ---??- ? ???，因而级的等效热降为()1j j h h --与1111j j j H q γ---??
- ? ?
?
?之和。 2.汇集式加热器之间的等效热降关系
()1
j r j j m m r r m r
H h h H H q τ
-==-+-∑ [kJ ／kg]
它的物理意义是，汇集加热器j 的1㎏排挤抽汽返回汽轮机作功到更低汇集加热器m 时，它仍具有等效热降m H 。而从j 到m 的焓降j m h h -，应减去j 到m 之间因抽汽份额增加而减少的作功
1
j r
r r m
r
H q
τ-=∑，才是排挤抽汽在j 到m 的作功，即1
j r
j m r r m r
h h H q τ-=--∑
。两部
分作功之和就是j 级的等效热降。应当指出，该式对于j 和m 汇集加热器之间具有汇集加热器同样适用。
2.3 新蒸汽等效热降
1㎏新蒸汽的实际作功，即新蒸汽的等效热降为
()()()()01122M n n n z z n H h h h h h h h h ααα=--------
与抽汽等效热降一样推演，整理后可得 ()01z
r
M n r
r r
H H h h q τ==--∑ [kJ ／kg] 由此看出，新蒸汽等效热降的计算与j H 的计算通式按汇集式加热器的计算方法相同。因此，抽汽等效热降的计算通式也可以运用于新蒸汽。这时，把锅炉视为汇集式加热器即可。由于这样的计算没有考虑轴封蒸汽的渗漏及利用，加热器的散热、抽气器耗汽及泵功能量消耗等辅助成分的作功损耗，所以得到的等效热降称为毛等效热降。如果扣除这些附加成分的作功损失，则为净等效热降。
新蒸汽的净等效热降可表示为
01z
r
n r
r r
H H h h q τ==---∑∏∑ [kJ ／kg]
式中 ∑∏——轴封漏汽及利用，加热器散热，抽气器耗汽和泵
功耗能等辅助成分的作功损失的总和。
汽轮机的装置效率，即实际循环效率j η可按新蒸汽等效热降与加入热量求得，即
j H Q
η=
式中 Q ——加入循环的热量 [kJ ／kg]。
2.4 等效热降的应用条件
从等效热降的推演过程可知，等效热降的计算是以新蒸汽流量保持不变为前提条件的。这样就避免了热力系统一般计算方法的缺点，即热力系统中影响热经济行的任何变化，其最终结果都将导致各抽汽量和总耗汽量的变化，因而要求全部从头开始计算，方能求得热经济性变化的结果。
此外，在计算等效热降时，认为新蒸汽参数、再热参数、终参数以及各抽汽参数均为已知，且保持不变，即汽轮机膨胀过程线的变化暂时不予考虑。所有这些都是建立等效热降概念和推导公式的前提条件。另外，为了局部定量分析的方便，把加入循环的热量Q 也保持不变。
2.5 携带工质的热量进出系统
蒸汽携带热量进入系统
图2.4表示具有焓值f h ，份额为f α的蒸汽，从能级j η进入系统。比如轴封漏汽回收利用于加热器，或者外部蒸汽引用于加热器就属于这种情况。其目的是提高装置的经济性。
为了确定蒸汽携带热量进入系统引起热作功和装置经济性变化，拟把这个热量分成两部分来研究：一部分为纯热量()f f j h h α-；另一部分为带工质的热量f j h α。显然，纯热量进入系统的作功是
一个用等效热降概念容易解决的问题。由于这个热量利用于抽汽效率为j η的能级上，故作功为
()f f j j h h αη- 剩余的带工质的f j h α热量，正好与该级抽汽焓值j h 一致，因此f α㎏来汽恰好顶替f α㎏抽汽，不产生疏水的变化。为了保持系统工质的平衡，进入冷凝器的化学补水量必须相应减少f α，这样主凝结给水量将保持不变。由于疏水量及主凝结水量均未发生变化，
图2.4 蒸汽携带热量进入系统
因而不影响各加热器的抽汽量。所以被顶替的抽汽返回汽轮机，是全部直达冷凝器，其作功为()f f j h h α-。由此可知，蒸汽携带热量的全部作功应是两部分热量作功的代数和。即
()()f f j j j n H h h h h αη???=-+-?? [kJ ／kg]
装置经济性的相对变化为
100i H
H
δη?=
?' [％] 上述讨论不仅对f j h h ＞适用，同样对f j h h ≤也适用。只是在
f j h h =时纯热量部分的作功等于零，而在f j h h ＜时纯热量部分的作
功为负值而已。
2.6 热系统辅助成分作功损失之和∑∏
热系统的辅助成分，即指除了抽汽回热加热以外的一切附加成分。它一般包括：门杆漏汽及其利用；轴封漏汽及其利用；抽气器用汽及其利用；给水泵的焓升；加热器的散热损失等等。各种热力系统都有自己的辅助成分。它们的作功损失和回收利用作功的代数和，就是我们所求的∑∏。下面以N100—90/535机组热系统为例进行示范。
1.给水泵损失功b ∏
给水泵消耗功b τ，但又以热量形式回收利用于能级，故按本章计算法则，给水泵损失功为
()6111.02b b τη∏=-= [kJ ／kg]
（1）轴封漏汽2f α的损失作功2f ∏
轴封漏汽损失了作功，但它又被回收利用于1No 加热器而获得回收功，真实的损失是两者的代数和。它们的计算按本章讨论的法则，属带工质的热量出入系统，故轴封漏汽的损失功为
()()()22221110.21f f f n f n h h h h h h αη??∏=-----=?? [kJ ／kg]
（2）轴封漏汽1f α的损失作功1f ∏
按照同样的原理和计算法则，轴封漏汽1f α的损失功为
()()()11115550.01f f f n f n h h h h h h αη??∏=-----=?? [kJ ／kg]
热系统辅助成分作功损失总和为
1211.24b f f ∑∏=∏+∏+∏= [kJ ／kg]
新蒸汽的净等效热降为
1012.02M H H =-∑∏= [kJ ／kg] 装置效率为 0.4047i H
Q
η=
= 这与热平衡计算结果完全一致，即新蒸汽的净等效热降H 与i N 完全相等。这说明等效热降计算及其局部定量有足够的精确性。
第三章再热机组的等效热降
3.1 概述
再热机组的热系统如图3.1所示。其高压缸的排汽，在流经再
热器之前叫再热冷段，经再热器加热升温后叫再热热段。由于有
再热及其吸热量 的存在，给等效热降的计算及应用带来了一些
特点，不同于非再热机组。这些特点主要表现于再热冷段及其以
上区段，在这区间出现任何排挤抽汽都将流经再热器而吸热。这
是将引起两个问题：首先，它引起汽轮机热耗量变化，与等效热
降保持热量不变相矛盾；其次，排挤抽汽的作功不仅包含加入热
量
q本身在其轮机中的继续作功，而且还包含再热器增加吸热的j
作功。这就不是我们讨论中的等效热降了。因此，研究再热机组
等效热降时，应当考虑这两个方面的影响。
图3.1 再热机组系统
解决上述问题的方法有两种。其一，是继续保持循环热量不
变，称为定热量等效热降；其二，顺其自然，恢复循环吸热的真
实性，使它随系统的变动而变，这样的等效热降及其应用称之为
再热机组的变热量等效热降。
关于企业经济运行分析学习心得体会 一、对民营经济经济运行分析工作的理解 “经济活动分析，又叫经济分析，是经济活动分析报告的简称。它是反映经济分析研究所获得的一种书面材料。它是以党的方针政策为指导，以计划发展指标、统计数据和调查研究所获得的资料为依据，以正确评估、总结发现规律，提高决策和管理水平，提高经济效益，胜利完成任务为目的，运用现代科学经济理论和科学分析方法，对特定范围（地区、部门、单位）经济活动（包括生产、销售、成本、财务等活动）的过程和结果进行分析。不管是经济管理部门，还是企业单位，只有经常分析经济活动，才能情况明、眼睛亮、心中有数、脚步不乱，顺利地开展各项经济工作。”（引自《财经应用文写作教程》文天若著立信会计出版社出版）。按照上述观点，可以将经济运行分析理解为：经济运行分析就是对某一时期、某一领域的经济现象、经济成果及经济活动的全过程，按照科学的政治经济学观点，结合党和国家方针政策，以预定计划指标、统计数据和调查研究所获得的信息资料为依据，运用统计分析和综合分析的方法所进行的旨在找出其运行特点、存在问题、解决问题的途径以及未来发展趋势的综合性分析判断活动。其目的就是对当前经济运行情况及时总结经验，以便吸取教训、指导未来。 我们中小企业行政管理部门所作的民营经济运行分析，一般是运用统计资料和调查获得的经济信息，与历史同期纵向或与全国和其他省、市、县横向对照、比较和研究，就其经济内容、运行过程、显著特点、存在问题和发展趋势作出分析、判断。通过经济运行分析，真实反映当地民营经济发展态势，肯定成绩、总结经验，发现问题，提出对策建议，为政府和企业科学决策提供依据。这也正是我们开展民营经济运行分析工作的目的。 二、抓好民营经济运行分析工作的意义 搞好民营经济运行分析，是各级中小企业管理部门的一项重要职责。各级编委明确规定：中小企业局是指导中小企业、乡镇企业和民营企业发展的政府工作部门。其主要职责之一，是拟定中小企业发展战略、中长期发展规划并组织实施；监测、分析中小企业运行态势；承担中小企业分类、信息收集和发布工作；拟定并落实中小企业发展调控目标和措施。要履行好上述职责，必须首先作好经济运行分析工作。主要体现在以下几方面 1、政府职能转变后，政府部门的工作重点主要体现在加强经济工作的宏观调控方面。具 体讲，就是通过研究制定方针、政策，引导和调控经济的平稳运行和健康发展。中小企业局作为指导当地民营经济发展的政府工作部门，必须把握民营经济运行的基本情况，针对民营经济运行中存在的问题提出对策建议，这样才能保证各级政府适时调整民营经济发展政策，发挥宏观调控职能。 2、当前民营经济在发展中面临许多新情况和新问题，作为政府职能部门，必须适时搞好 调查研究，分析运行动态，及时发现民营经济发展中遇到的困难和问题，不断向政府提出应对措施和政策调整建议，为企业发展提供导向性意见，这样才能达到为促进民营经济持续发展发挥部门应有的职能作用。
电厂热力系统节能分析 【摘要】：电能是最洁净的便于使用的二次能源，但是在生产电能的同时却消耗了大量的一次能源。本文简要分析了当前节能形势，归纳了主要的热力系统计算分析方法，指出了电厂热力分析仍然存在的问题，并对电站节能改造给出了建议和节能策略分析。 【摘要】：热力系统经济指标计算方法节能技术 众所周知，能源问题已经成为世界各国共同关注的问题，在我国这一现象更加凸显。由于我国粗放型经济增长方式，又处在消费结构升级加快的历史阶段，能源消耗过大，因此节能降耗将是一项长远而艰巨的任务。根据美国及我国电力行业调查统计表明，我国平均供电煤耗率要比发达国家高出30~60g/kWh，这是一个很大的差距，说明我国的电厂节能有很大的节能潜力可以挖掘。因此，电站热力系统节能是关系到节能全局以及可持续性发展的大事。因此，在热力系的环境下，揭示各种节能理论内在的联系，深入地研究和发展节能要的理论和现实意义，对电厂的节能降耗工作具有很强的指导性。 一、热力系统经济指标 我国火力发电厂常用的热经济型指标主要有效率和能耗率两种。 （一）全场热效率ηcp： 其中，Nj为净上网功率，B为燃煤量，Ql为燃煤低位发热量。 全厂热效率指标是电厂运行的综合指标，在进行系统分析是，常将这一综合指标进行分解，以区分各厂家的责任和主攻方向，因此可以改写为： 其中，ηb：锅炉效率，锅炉有效吸热量与燃煤低位发热量之比； ηp：管道效率，汽轮机循环吸热量与锅炉有效吸热量之比； ηi：汽轮机循环装置效率，汽轮机内部功与循环吸热量之比； ηm：机械效率，汽轮机输出功率与内部功率之比； ηg：发电机效率，发电机上网功率与前端功率之比； ∑ξi：厂用电率，电厂所有辅机消耗电功率之和与发电机上网功率之比。 （二）热耗率和标准煤耗率 热耗率指标综合评价汽轮机发电机组热经济性，其实质是发电机每发电1kWh，工质从锅炉吸收的热量值。定义式如下： 煤耗率指标也可以分为两种：发电标准煤耗率和供电标准煤耗率。
机组运行分析 、进汽压力 进汽压力升高的影响： ①汽压升高，汽温不变，汽机低压段湿度增加，不但使汽机的湿汽损失增加，降低汽机的相对内效率，并且增加了几级叶片的侵蚀作用，为了保证安全，一般要求排汽干度大于88%，高压大容量机组为了使后几级蒸汽湿度不致过大，一般都采用中间再热，提高中压进汽温度。 ②运行中汽压升高，调门开度不变，蒸汽流量升高，负荷增加，要防止流量过大，机组过负荷，对汽动给泵则应注意转速升高，防止发生超速，给水压力升高过多。 ③汽压升高过多至限额，使承压部件应力增大，主汽管、汽室，汽门壳体、汽缸法兰和螺栓吃力过大，材料达到强度极限易发生危险，必须要求锅炉减负荷，降低汽压至允许范围内运行。 进汽压力降低的影响： ①汽压降低，则蒸汽流量相应减少，汽轮机出力降低，汽动给泵则转速降低，影响给水压力，流量降低。 ②要维持汽轮机出力不变，汽压降低时，调门必须开大，增加蒸汽流量，各压力级的压力上升，会使通汽部分过负荷，尤其后几级过负荷较严重；同时机组轴向推力增加，轴向位移上升，因此一般汽压过多要减负荷，限制蒸汽流量不过大。 ③低汽压运行对机组经济性影响较大，中压机组汽压每下 降O.IMpa，热耗将增加0.3? 0.5%，一般机组汽压降低1%，使汽耗量上升0.7%。 、进汽温度： 进汽温度升高的影响； ①维持高汽温运行可以提高汽轮机的经济性，但不允许超限运行，因为在超过允许温度运行时，引起金属的高温强度降低，产生蠕胀和耐劳强度降低，脆性增加，长期汽温超限运行将缩短金属部件的使用寿命。 ②汽温升高使机组的热膨胀和热变形增加、差胀上升，汽温升高的速度过快，会引起机组部件温差增大，热应力上升，还使叶轮与轴的紧力、叶片与叶轮的紧力发生松弛，易发生通汽部分动静摩擦，如由于管道补偿作用不足或机组热膨胀不均易引起振动增加。进汽温度降低的影响; ①汽温降低，使汽轮机焓降减少，要维持一定负荷，蒸汽流量增加，调节级压力上升，调节级的焓降减小，对调节级来讲安全性较好。 ②在汽压、出力不变的情况下，汽温降低蒸汽流量增加，末级叶片焓降显著增大，会 使末级叶片和隔板过负荷，一般中压机组汽温每降低10C,就会使最后一级过负荷约1.5%, 一般汽温降低至某一规定值要减负荷，防止蒸汽流量过大。 ③汽温降低为维持同一负荷,蒸汽流量增加,要使蒸汽从各级叶片中通过,叶片反动度要增加,引起转子轴向推力加大,因此低汽温时应加强对轴向位移、推力瓦温的监视。 ④汽温降低,汽轮机后几级蒸汽湿度增加,加剧了湿蒸汽对后几级叶片的冲蚀,缩短叶片的使用寿命。 ⑤汽温降低要注意下降速度不能过快，汽温突降将引起机组各金属部件温差增大，热 应力上升，因温降产生的温差会使金属承受拉伸应力，其允许值比压缩应力小，且差胀向
电锅炉推广经济性分析案例 1经济分析方法 拟定集中式电锅炉不同技术方案，编制典型案例，考虑初投资和年运行成本，以年费用为综合指标，与天燃气锅炉进行经济性比较，年费用低者经济性更优。 年费用计算式为： AC＝I×i×（1＋i）N/〔（1＋i）N－1〕＋C 其中，AC——年费用； I——初投资； i——折现率； C——年运行成本。 年供热运行成本计算式如下： C=D×H/（V×η）×P 其中：C——年供热运行成本； D——运行天数； H——日均供热量； V——燃料热值； η——锅炉效率； P——燃料价格。 鉴于人力成本和维修成本具有较强的地域性，故在案例计算中，不考虑人力成本和维修成本；电力增容及配网改造和燃气管道敷设产生费用与具体工程建设条件密切相关，因
此在典型案例计算中不考虑。 2典型分析范例 常见清洁能源锅炉系统包括电锅炉直供系统、电锅炉蓄热供热系统和燃气锅炉供热系统。鉴于这三种系统可适用于不同的供热规模，故宜建立典型供热范例，针对不同技术类型分别拟定技术方案，与燃气锅炉系统进行经济性比较。为确保典型案例分析的覆盖性，选择天然气价格较高的上海和较低的新疆分别进行计算。 典型范例主要边界条件如下： ●设计热负荷：1400kW ●项目性质为办公楼，正常供热时间设定为08:00～ 18:00，共10小时 ●采暖期的最大单日供热需求量：9100kWh ●采暖期平均单日供热需求量：5915kWh 在满足上述供热需求的情况下，拟定热产品为热水和蒸汽两类共5种类型锅炉系统的技术方案如下： （1）电锅炉蓄热供热系统 最大单日供热需求量在谷电8小时内全部蓄热完毕。国内组装常压电热水锅炉的热效率取98％，则小时装机功率为1160kW，故配置2台储热功率为520kW的电热水锅炉，并配置有效蓄热容积为174m3（供回水温差取45℃）的常压蓄热水箱。系统寿命周期为25年。 （2）电锅炉直供热水系统
参数的选择对汽轮机内效率浅析 原创：孙维兵连云港碱厂22042 摘要：简要叙述电力和工业用汽轮机的内效率，以及蒸汽初、终参数选择对对全厂能耗的影响。 关键词：汽轮机内效率蒸汽参数能耗 一、汽轮机内效率 1、背压汽轮机数据模拟本表来源某碱厂6000kw背压机组，带下划线的为表计显示值。其他为计算或模拟值。
本机组型号B6－35 /5，设计蒸汽压力℃，排汽压力。设计内效率%。 由于蒸汽和喷管叶片的磨擦生热，被蒸汽吸收后汽温提高，在下一级得到利用，机组级数越多，利用次数越多，总内效率有所提高。热机内效率η＝100％×实际焓降÷理想焓降，汽轮机的内效率表示的是设计的汽轮机组的完善程度，相当于存在的所有不可逆损失的大小，即实际利用的焓降与理论上能达到的焓降的比值。 严济慈说：“所费多于所当费，或所得少于所应得，都是一种浪费”。提高热机的热效率的方法有二种，一是提高高温热源的温度，二是降低低温热源即环境的温度；低温热源变化较小，因此提高蒸汽初温和初压就成为提高机组的热效率的途径。相对地，提高热机的内效率则基本上只有一种方法，即设计更完善的机组使汽机内部各种不可逆损失减少到最少。 从热力学第二定律上看，冷源损失是必不可少的，如果用背压抽汽供热机组，它是将冷源损失算到热用户上，导致所有背压热效率接近100%，但内效率差距仍然很大。 2、纯碱行业真空透平机、压缩透平机和背压汽轮机相对内效率比较
各个背压供热机组热效率都接近100%，但汽耗率分别为、、、kg/kwh，即消耗同样多的蒸汽量发出的电能有大有小。小容量汽轮机的汽封间隙相对较大，漏汽损失较大，同时由于成本投资所限，汽轮机级数少，设计的叶型也属早期产品，所以容量小的机组内效率很低。目前电力系统主力机组亚临界压力汽轮机组都较大，总内效率高达90-92%，热力学级数达到27级；相比于发电用汽轮机，工业汽轮机级数少，内效率偏低，明显是不经济的。 3、喷咀和喷管。冲动式汽轮机的蒸汽在静止的喷咀中膨胀加速，冲击汽轮机叶片。对喷咀来说，存在临界压力和临界压力比。如渐缩喷管，流量达到最大值时，出口压力p2与进口压力p1之比βc约为，当背压p2下降低于βc ×p1时，实际流量和汽体的速度不再增加，相当于压力降白白损失了。反动式汽轮机内效率较高，但单级压降较冲动式更小。纯碱厂常用的压缩工业汽轮机有11级，但压力降能力较小，实际运行时内效率不高。真空岗位的工业汽轮机，只有一级双列速度级，单级压力降能力是有限的，如果选择的排汽参数太小，那
600MW亚临界火电机组热力系统（火用）分析 发表时间：2019-03-12T16:35:14.580Z 来源：《电力设备》2018年第27期作者：张博 [导读] 摘要：随着我国国民经济迅速发展，我国逐渐成为能源生产和消费大国。 （通辽霍林河坑口发电有限责任公司内蒙霍林郭勒市 029200） 摘要：随着我国国民经济迅速发展，我国逐渐成为能源生产和消费大国。某典型600MW 亚临界空冷机组为例，详细分析了主再热汽温变化对机组运行特性的影响，从热力学角度揭示了提高蒸汽初参数的经济性；在此基础上，又对机组在不同工况下初参数变化对能耗的影响进行了计算分析。结果表明：对于机组，在100% THA 工况下，当将其主再热蒸汽温度由538℃提高至580℃时，机组的发电效率可提高 0.61%，供电煤耗可降低4.73g /kWh，节能效果显著。 关键词：亚临界；机组；主再热汽温 由于现代火力发电厂的蒸汽循环以朗肯循环为基础，提高主蒸汽压力，主蒸汽流量增加，蒸汽在汽轮机内焓降增加，负荷升高，这点有利于机组的经济性，但随着主蒸汽压力的提高，末级排汽湿度增加，这不利于机组的安全运行。因此，综合考虑，同时提高主蒸汽温度和再热蒸汽温度更利于机组的安全经济运行提高蒸汽初温，平均吸热温度提高，则朗肯循环效率提高；同时减少了低压缸排汽的湿气损失，高压端的漏气损失，从而提高了汽轮机的绝对内效率，即提高主蒸汽温度，总可以提高热经济性。 一、机组介绍 某600MW 亚临界空冷机组，其锅炉为亚临界参数、一次中间再热的Ⅱ型汽包炉，锅炉设计排烟温度为130℃。其汽轮机组为2×600MW 国产空冷机组，安装有2台600MW 单轴、三缸四排汽、空冷、中间再热、凝汽式汽轮机，主蒸汽压力为16.67MPa，温度为538℃，再热蒸汽压力为3.41MPa，温度为538℃，回热系统为“三高三低一除氧”布置。 二、热力系统建模 1、系统主要设备模型。机组的热力学性能可通过EBSILON 软件模拟分析，EBSILON 软件是专业的电站系统模拟软件，其基于基本物理学原理，主要应用于电站的设计、热力性能评价以及优化。该软件能够较为精确模拟计算电站系统的热力学参数以及系统不同工况下的热力学参数与性能。采用该软件对机组热力系统进行建模，为保证模拟结果的准确性，选用的系统设备的模型，同时，还将EBSILON 模型的计算结果与经典热平衡计算结果及汽轮机说明书中数据进行对比，以验证模型的准确性。 2、模型准确性验证。根据设备模型，并参照机组汽轮机说明书中汽水流程图，对机组在100%THA 工况下的热力特性进行了模拟，由EBSILION 软件搭建出的机组100%THA 工况模型如图所示。 为了验证搭建计算模型的正确性与准确性，在此选取机组的2个重要参数，即发电功率、热耗率。将计算模型得出的发电功率、热耗率同京隆电厂汽轮机说明书中两项数据做对比，对比结果模型计算得出发电功率为600.77MW，汽轮机说明书中设计值为600.185MW，两者之差为0.585MW，计算得出相对误差为0。0975%；模型计算得出热耗率为8076.04kJ /kWh，汽轮机说明书中设计值为8064kJ /kWh，两者之差为12.04kJ /kWh，计算得出相对误差为0.1493%；可见利用EBSILON软件搭建的模型其正确性与准确性是可以保证的，能够作为其他改造方案的原模型。 三、主再热汽温节能效果分析 1、热力学分析。根据朗肯循环定理，提高主蒸汽的初温与再热温度会提高平均吸热温度，从而提升蒸汽循环效率，降低能耗。同时，提高蒸汽初温，还可使排汽干度提高，从而减少低压缸排汽湿气损失，提高汽轮机相对内效率。通过工程简化回热算法可对提高主再热汽温的节能效果进行理论分析，其是从热力学的基本原理出发，并对系统进行简化处理，忽略各回热抽气的影响，求得主蒸汽参数偏离目标值造成经济指标的变化，结合机组的系统热力计算模型，通过由相关的参数状态变化而引起相关状态点焓值的变化，可求得系统循环热效率的变化率，进而得到机组煤耗率的变化。对于系统循环热效率ηt为： 2、设计工况下改造方案的节能效果分析。由机组分析可知，其主再热温度仅为538℃，而目前600MW 机组主汽温度多在570℃左右，故机组主汽初参数存在一定的提升空间；综合机组汽轮机金属材料强度极限和机组经济性，将主再热蒸汽温度由538℃提高到570℃，并利用EBSILON 软件对改造方案在设计工况下的节能效果进行计算分析。在模拟过程中做了如下假设： 1）提高主蒸汽温度后汽轮机高压缸进汽比体积增大，其他条件不变时汽轮机高压端漏气损失会变化。 2）设定提高主再热汽温前后主汽流量不变，主再热蒸汽压力不变，回热系统各级抽汽的压力不变。 3）暂不考虑由于主再热蒸汽参数提高而引起的汽轮机各级相对内效率变化。 1）将主再热蒸汽温度由538℃提高到580℃后，在主汽流量不变的情况下，各级相对内效率不变，从而回热系统各级抽汽温度升高，抽汽量减少，即汽轮机各级用于做功的蒸汽流量增加。 2）提高主再热汽温后，汽轮机末级干度提高，如原机组七段抽汽干度为0.999，汽轮机排汽干度为0.931；而提高蒸汽初温后七段抽汽变为过热蒸汽，汽轮机排汽干度也提高至0.943；在降低汽轮机末级湿汽损失的同时又可保证其安全运行。 3）提高主再热汽温后，锅炉入炉煤量由原来的73.64kg /s 增加至76.35kg /s，这主要是由于改造前后主汽流量不变，而主再热汽温均升高，即蒸汽需要从锅炉吸收更多的热量以达到设定的蒸汽初参数。 1）由于改造后汽轮机主再热蒸汽温度提高，而主汽流量不变，故锅炉入炉煤总热量由1446.7MW 增加至1499.9MW，增加约4.0%； 2）改造后机组出功可由600.8MW 增加至632.1MW，增加约5.2%；机组净出功可由555.5MW 增加至584.4MW，增加28.9MW；同时，
300MW供热机组热力经济性分析 摘要：我国社会经济的快速发展，带动了各个行业 的经济发展，对电力的需求也越来越大。因此，汽轮机的系统、结构等不断改善，逐渐向大容量发展。若机组设备在多种因素影响下出现故障，则会降低其预期功能，降低其经济性，甚至对整个机组的安全运行带来较大影响。所以，机组经济性性和安全性具有密切关系，只有确保机组运行的稳定性，才能提高其经济性。文章主要对300MW供热机组热力 经济性进行了分析。 关键词：300MW供热机组；热力经济性；分析 经济全球化的不断发展，促使我国经济得到了快速发展，经济发展对电力的需求逐渐增加，火力发电比例非常大。大部分火力发电机组投入生产后，不仅在很大程度上提高了机组运行效率，也节省了自然资源，改善了生态环境，也减少了劳动力，降低了投资成本。对于大型火力发电机组而言，在发展过程中必须着重考虑的是发电对不可再生资源、环境等带来的影响。因此，为了实现可持续发展，就要采取措施提高发电技术。只有确保了机组运行的稳定性，才能提高其生产的经济效益。由于机组热力系统的安全性与经济性彼此互相影响，对机组运行状况进行实时监测，并分析其经济性
具有重要意义。 1 300MW供热机组热力系统热经济性分析方法简介 对火力发电机组的运行性能、热力系统性能等进行分析意义重大。通过分析，可以对机组循环中的各项热力参数、流量平衡性等有充分的了解，利于机组各项热经济指标的计算。目前采用的热力系统经济计算方法比较多，比如常规热平衡法、循环函数法、矩阵法以及等效热降法等。 1.1 常规热平衡法 此方法应用比较广泛，是采用流量平衡与能量的方法。在计算过程中主要用两种方法，即并联、串联。常规热平衡发电原因是以物质平衡关系为基础，通过对热力系统的热经济性展开计算，可以计算出研究对象的N个热量平衡式、流量方程式，从而获得N+1个流量值，并根据得到的系统水、蒸汽的流量值、参数值，用吸热方程进行计算，就能获得系统热经济性指标。这种方法应用比较方便，但要根据系统变化不断变化，适用性比较差。因此主要用来验证其他方法的正确性，不适合直接对热力系统性能进行计算。 1.2 循环函数法 作为新兴的热力系统计算方法，其原理是把热力系统划分为多个子系统，即主系统及其他辅助系统。主系统是没有附加汽水的回热系统，辅助系统是所有附加汽水。要计算热力系统的经济参数，就要结合多个子系统的参数用热平衡法
经济运行分析材料经济运行情况分析材料 20XX年，在集团公司的正确领导下，经过公司领导及全体员工的共同努力做了大量工作，认真完成总公司下达的各项目标任务。根据20XX年度**分公司实际情况，现将工作完成情况作如下汇报： 一、生产取得预期目标 今年以来，**分公司上下紧密围绕20XX年的目标任务，较好的完成了**新城中压管网、**新城门站和加气站、王家塔CNG加气站各项目的推进； 1.**大道主路管线铺设PE dn315约4.1公里，**大道过路预置铺设管线1.59公里。八条纬路铺设PE dn315、dn200、dn160、dn110共计4.3公里，目前已完成工程量48%。 2、王家塔CNG加气站：已取得选址意见书，并且向国土资源局土地储备中心缴纳土地保证金，等待移交土地利用科，办理土地手续，计划年内投产。 3、**新城CNG加气站：已完成项目设计，正等待政府对项目选址及建设用地进行批复，计划年内投产。 二、施工组织措施1、定期召开项目例会，确保项目顺利完成。 为顺利完成项目建设，公司定期召开工程例会，工程例会由建设单位、监理单位和施工单位有关人员参加，总结上周工作，
制定下周计划，解决存在问题。会后形成会议纪要，让建设、施工、监理等部门与会人员签字，作为对工程质量、安全、进度与成本控制的一个重要依据，也是作为工程变更、签证、结算的一个重要依据。 2、优化组织施工方案，提高科学管理水平。 在工程管理中，公司始终把科学管理，优化方案放在工程管理的首位，经常不断地在研究和探讨适合工程管理，且可操作性强的施工方案，来不断满足工程需要。工程管理部门不断根据工程的特点、难点，进行多次论证，并运用科学的态度，加大组织方案的科技含量。不断延伸方案中的科学管理渠道。多项燃气工程随**市政管网工程建设同步，实现了路网同步、基础先行的战略方针。不但加快了进度，而且为公司节约了大量资金。 3、严格质量管理，争创优质工程。 工程质量是安全平稳供气的一个重要前提条，为确保燃气工程质量，工程管理部门在工程建设中严把工程质量关、材料关、设备关，严格按照公司工程管理制度进行管理，实行“五检制”，即施工单位自检，监理检验，检测公司强检，工程管理部门对关键节点抽检和项目的综合验收。同时，要求施工单位加强对施工人员的质量意识教育，严格按照国家相关规范施工；要求监理单位严格按照设计规范，加强全过程监督；要求现场监管人员做好各方面协调工作，创造良好的施工条和氛围，加强节点抽查力度，改变工作方式和工作作风，确保项目保质完成。
1 绪论 1.1 课题研究背景及意义 我国的煤炭消耗量在世界上名列前茅，并且我们知道一次能源的主要消耗就是煤炭的消耗，而在电力行业中煤炭又作为主要的消耗品。根据统计，在2010年的时候，全国的煤炭在一次能源消费和生产的结构中，占有率达到了71.0%和75.9%，从全球范围来看，煤炭在一次能源的消费和生产结构中达到了48.5%和47.9%。根据权威机构的预测，到了2020年，我国一次能源的消费结构中，煤炭占有率约为55%，煤炭的消费量将达到38亿吨以上；到了2050年，煤炭在一次能源消费的结构中占有率仍有50%左右。由此看来，煤炭消耗量还是最主要的能源消耗[1]。电力生产这块来看，在2011年，我国整体的用电量达到46819亿千瓦时，比2010年增长了11.79%.在这中间，火力发电的发电量达到了38900亿千瓦时，比2010年增长了14.10%，整个火力发电量占据全国发电量的82.45%，对比2010年增长了1.73个百分点，这说明电力行业的主要生产来自于火力发电，是电力生产的主要提供[2]。自改革开放以来，国家大力发展电力工业中的火力发电，每年的装机发电量以每年8各百分点飞速增长[3]。飞速发展的中国经济使得电力需求急剧上升，这也带来相应的高能耗，据统计，全国2002年到2009年的火力发电装机容量从几乎翻2.5倍的增长为到了，煤耗的消耗量增加了13亿吨。预计到2020年，火电装机的容量还会增长到，需要的煤耗量预计为38亿吨多，估计占有量会达到届时总煤碳量的55%[4],[5]。随着发展的需要，大功率和高参数的机组对能耗的能量使用率会大大提升，这样对于提高火力发电燃煤机组的效率有着很重要的发展方向。 2011年，全国600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤是329克/千瓦时，比2010年降低了约有4克/千瓦时，在2012年时，消耗的标准煤降低了3克/千瓦时达到了326克/千瓦时，但是在发达国家，美、日等技术成熟国家的600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤仅仅约为每千瓦时300克上下，可以从中看出和我国的差距还是很大的。这表明，全国600兆瓦及其以上级别的超临界火电机组在设计水平、实际运行等方面与国外成熟的火电技术是有着较大的差距。这样看来，对于600兆瓦及其以上级别的超临界火电机组的热力系统优化，探求其节能的潜力有着很重要的意义[6]。 节能是我国很多年来一直遵循的重要方针和贯彻可持续发展的重要战略，从2016年开始，我国进入十三五规划的重要时期，在这一时期，我国全面建成小康社会的最为重要的时期。预计世界经济会进入后危机时期，全国经济建设和工业发展将进入新的平稳上升期[7]-[9]。工业发展进入更为绿色的新阶段，新能源带来的冲击会给传统工业带来更大的危机。这对于传统工业来是机遇和挑战，对于火力发电来说，能耗的高消耗是绿色发展的重要方向[10]。火电厂标准煤耗的降低会节
汽轮机经济指标 汽轮机的经济、定义、计算及测试、评价方法讲义 华电瑞能电力中试有限责任公司—周国强 1 工作内容 对于电厂来说，汽轮机组运行的安全性永远是处于首要位置的，因此，汽轮机组的经济性工作，就是在保证机组安全运行的前提下，使机组在更为经济的状况下运行。 汽轮机组的经济性主要涉及到以下五个方面的工作： (1) 确认汽轮机组的真实运行状况 获取机组的运行状况可以通过以下三种方式： ——与现场相关人员交流即通过与现场相关专业的专工、运行人员、检修人员交谈来了解机组的运行状况。 ——查阅相关报表即通过对电厂日报表和月统计报表中相关数据的分析来获取机组的运行状况。 ——对机组进行热力性能测试。 前两种方式是节能监督工作中较为常用的方法，其可使监督人员在较短的时间内了解机组的运行状况。另外，当经济性工作者对机组的运行状况进行初步了解时，前两种方式也是较为有较的手段。 但是对于获取机组的运行状况，最为重要和最为常见的方法是第三种。 通过热力性能试验可以更为全面、更为准确地了解机组真实的运行状况，并可通过对试验数据的分析与比较判断出问题之所在。因此，对汽轮机组进行热力性能测试是确认机组运行状况最为常用的方法。这种性能测试所涉及的工作包括：大修前后的常规热力性能试验、新机组投入运行后所做的启动验收试验，以及针对某一设备故障或缺陷所做的专项试验。 (2) 对汽轮机组运行状况作出评价 在全面了解机组运行状况的基础之上，对汽轮机组的经济运行状况作出评价，这是节能监督工作的重要内容，同时也是编写热力试验报告不可缺少的内容。(3) 找出问题并提出改进措施
在全面了解机组运行状况的基础之上，找出汽轮机组经济运行中存在的问题并提出改进措施，这是汽轮机经济性工作和节能监督工作的一个重点。此项工作对现场机组的经济运行可起到指导作用，是电厂制定节能计划的重要依据。 (4) 节能改造／设备消缺 根据电厂需要和对此项工作涉入程度的不同，此方面工作内容有所不同，包括：编写节能改造的可行性报告、制定改造方案等。 (5) 对大修／改造效果作出评价 通过对大修后／改造后的汽轮机组进行测试，对机组的大修效果作出评价，判定机组改造后是否达到了预期的经济指标。主要涉及到的工作是大修后热力性能试验和改造后鉴定性试验。 2 常用经济指标（定义、计算及测试、评价方法） 首先介绍有关凝汽系统的几个经济指标。 2.1 凝汽器真空度 2.1.1 定义 (1) 真空：指在给定容器内低于当地大气压力的气体状态。 (2) 真空值：容器内部的绝对压力与外界大气压力的差值，叫真空值。 (3) 真空度 因为大气压力随时间和地点的不同而变化，因此用真空值并不能准确地反映凝汽器运行情况，而且也不便于不同电厂之间的比较，所以一般用真空度表示凝汽器真空情况的好坏。 真空度＝（1－Pk／P0）×100% (1) 式中： Pk——凝汽器排汽压力，kPa； P0——标准大气压力，101.325kPa。 2.1.2 测试方法 (1) 仪表 精密真空表和大气压力表，也可利用现场经校验合格的精度为0.5级以上的仪表。 (2) 测试方法
经济运行分析发言稿 济运行分析会议讲话 在全县发改暨投资工作会议上的讲话 （2012年2月15日） 张洪国 同志们： 今天召开的投资工作会议，是一次全县性的重要会议，主要任务是总结去年工作，部署今年任务，在全县全面掀起大投入、大建设、大发展热潮。刚才，董旭斌县长就如何抓好今年的投资工作，作了全面部署，讲得很具体、很到位，我完全赞同，希望大家认真抓好落实。下面，我强调三点意见： 一、深化认识，以更强的责任感推进投资工作 2012年是新一届党委、政府的开局之年。做好今年的投资工作，我们有基础、有信心，但也有挑战，全县上下必须认清形势，切实增强责任感、紧迫感和使命感。 （一）肯定新成绩，增强投资工作信心。近年来，我县高度重视投资工作，依靠固定资产投资和重大项目建设，有力促进了经济社会平稳较快发展。尤其是去年来，我们扎实开展“双十工程”建设，加快推进重点项目建设，投资工作取得新的成绩。一是项目投资快速发展。去年我县固定资产投资29.5亿，增长74.7%，增幅排全市第六，投资率居第五，投资额占整个“十一五”期间投资总额的40%（“十一五”投资74.9亿元），相当是“一年干了过去两年半的活”，应该说，去年是我县历史上投资 规模最大、建设项目最多、投资效益最好的一年。二是项目前期加快推进。去年来，我们围绕长远、围绕重点、围绕民生，以“双十工程”建设为载体，全力推进项目建设，全县24个重点项目完成投资11.6亿，占年度计划的90%，龙丽温高速即将开工，交溪流域水电开发项目获“路条”审批，国际影视文化产业基地、抽水蓄能、温武铁路等一批重大项目前期取得突破进展，为我县经济社会长远发展奠定了坚实的基础。三是机制保障不断健全。深入实施县领导包重点项目制度，建立健全“六个一”项目推进机制，实行项目建设每月督查、排名、通报、分析、现场办公、前期管理等六项制度，在具体推进过程中，解决问题，协调推进。同时，全力推行即办制，深化审批制度改革，开辟“绿色通道”，实行“特事特办”，优化审批流程，加快审批进度，确保投资项目顺利推进。可以说，在全县投资
火力发电厂热力系统节能分析 摘要：本文简要分析了当前节能形势，归纳了主要的热力系统计算分析方法，指出了电厂热力分析仍然存在的问题，并对电站节能改造给出了建议和节能策略分析。 关键词：热力系统 ; 经济指标 ; 计算方法;节能技术 abstract: this paper analyzes the current energy situation, summed up the main system calculation analysis methods, and pointed out that there are still problems of power plant thermal analysis, and provided strategy analysis for power plant energy-saving advice and energy saving. keywords: thermodynamic system; economic indicators; calculation method; energy-saving technologies 中图分类号： tk284.1文献标识码：a文章编号： 引言 众所周知，能源问题已经成为世界各国共同关注的问题，在我 国这一现象更加凸显。由于我国粗放型经济增长方式，又处在消费结构升级加快的历史阶段，能源消耗过大，因此节能降耗将是一项长远而艰巨的任务。根据美国及我国电力行业调查统计表明，我国平均供电煤耗率要比发达国家高出30~60g/kwh，这是一个很大的差距，说明我国的电厂节能有很大的节能潜力可以挖掘。因此，电站热力系统节能是关系到节能全局以及可持续性发展的大事。因此，在热力系的环境下，揭示各种节能理论内在的联系，深入地研究和
135MW汽轮机组滑压运行经济性分析 摘要：汽轮机组是发电厂中重要的发电设备，汽轮机组在低负荷运行中会由于 低负荷调峰运行时间过长，而降低热经济性，这大大影响了热能的利用效率。为 了更好的完成电力生产，满足社会发展需要，电厂必须重点研究汽轮机组的滑压 运行经济性，进而掌握汽轮机组在低负荷运行时的最佳运行参数，通过调整运行 方式提升汽轮机组的滑压运行经济性。本文就是特别针对135MW型汽轮机组做 出的技术分析，凭借对热耗率的分析，找出影响汽轮机组滑压运行经济性的原因，以供参考。 关键词：汽轮机组；滑压运行；热耗率 引言：近年来，随着城市用电量的增加，让电网用电高峰及用电低谷的差距 明显增大，汽轮机组在低负荷调峰运行状态下的运行时间明显增加，而汽轮机组 在低负荷运行状态下的热经济性较低。因此，技术人员必须找出汽轮机组在低负 荷运行状态下的最佳运行参数，这样才能最大限度让汽轮机组发挥功效，从而减 少燃煤的使用量。135MW汽轮机很多都是在150MW单缸汽轮机的基础上改进而 来的，其对单缸汽轮机的热力系统进行了改进，延长了汽轮机末级叶片，提高了 低压气缸的气流流通性，进而可以提升汽轮机组的整体性能。 一、汽轮机组的简介 （一）135MW汽轮机组的结构 电厂中使用的135MW汽轮机组大体分为单缸、双缸型，单缸型的汽轮机组 比双缸机组的重量更轻，机组结构更加简单，其采用单缸单转子结构，可以实现 中间再热，单向排气，并且具有超高压性能，相比于135MW双缸汽轮机组更加 轻便，凭据尺寸均小于双缸汽轮机组7-9M，由于结构简单，相对重量也得到了减轻。使用双缸型135MW汽轮机组，可以实现对汽轮机组的调峰运行。双缸型 135MW汽轮机组使用的热力系统由一级除氧器、二级高压加热器和三级低压加 热器组成，低压加热器设计在凝汽器蒸汽入口处，其背压可以达到９．7ｋＰａ，热耗率为8530.8ｋＪ／（ｋＷ·ｈ）。 （二）汽轮机组的运行方式 汽轮机组的运行方式分为4种，分别为定压运行、滑压运行、阀点滑压运行 以及复合滑压运行。定压运行方式是指汽轮机组在常规运行状态下，主蒸汽压力 维持在一个稳定数值范围内，在定压运行方式下，其主蒸汽压力数值不受到因负 荷量的影响。使用定压运行方式的汽轮机可以通过单阀调节的方式调整气流，也 可以利用多阀调节的方式控制气流。 滑压运行方式是指利用高压调速阀全开的方式，调整锅炉气压，进而调整汽 轮机组的负荷量。通过锅炉气压调控负荷的方式，具有较好的节能效果，其损耗 的能量较低，但是也存在负荷量响应速度较慢的问题，所以不能单纯依靠锅炉压 力来调节负荷。 阀点滑压运行方式是指控制高压调速阀的阀点，其具体阀点需要根据汽轮机 组的型号决定，不同汽轮机组的阀点也有所不同。控制高压调速阀后，确保其他 阀门不开启或轻微开启，减少高压调节阀的节流损失，保证主蒸汽温度在额定范围，通过控制燃料使用量来控制压力、调整负荷量，这样可以显著提升负荷量相 应速度，并且具有较高的经济性。 复合滑压运行方式是一种滑压运行与定压运行相结合的运行方式，其通过控 制高压调节阀来调控负荷，这样可以压力保持在额定范围内；在低压符合去，可
制度管理控制表
经济运行分析管理规定 一、目的 加强公司经济运行分析工作管理，规范管理职责与工作流程，提高经济运行分析工作质量和效率。 二、适用范围 适用于公司各部门、单位。 三、内容及要求 经济运行分析是对企业报告期内生产、经营、投资等经济活动的全面分析。要求围绕公司生产、经营及发展目标，深入分析公司经济运行情况、影响公司经营效益的重大问题进展情况、公司已采取的重要经营措施实施效果及内外部环境变化等，预测经济运行走势，查找经济运行中存在的突出问题，提出措施和建议。 四、职责分工 （一）归口管理部门职责 计划管理部门是公司经济运行分析工作归口管理部门，负责组织开展公司经济运行分析工作，起草公司经济运行分析相关制度，编写公司经济运行综合分析报告，并负责宏观经济、公司发展和有关重大经营问题等专项分析。组织公司经济运行分析会议准备工作，组织有关部门参加上级单位经济运行分析会议。指导二级单位经济运行分析工作，组织相关人员培训和二级单位工作经验交流。 （二）相关部门职责 相关职能部门负责相应专业经济运行分析，提出专业分析报告。 1.人资管理部门负责职工人数、劳动生产率、经营管理绩效和有关薪酬、社保问题等分析。 2.财务管理部门负责公司经营效益、财务状况、年度预算、资金计划与融资方案、
资产及股权管理、并购投资、有关重大经营问题等分析。 3.生产管理部门负责生产技术指标、设备状况、生产工程（检修）、技改工程及投资、新投产机组生产准备、有关重大经营问题等分析。 4.营销管理部门负责生产与销售（发电量、售电量、电价）、燃料采购（量、质、价、库存）、区域电力市场、有关重大经营问题等分析。 5.工程管理部门负责工程建设投资、进度和质量、发电设备市场、有关重大经营问题等分析。 6.安全与环保管理部门负责安全、环境保护等分析。 7.审计内控管理部门负责经济运行相关风险分析。 8.科技与信息管理部门负责科技和信息化项目投资、进度等分析。 9.物资采购管理部门负责建设项目技术服务（设计、监理等）、主体工程施工（含设备安装）和主要设备采购招标、商检报关等分析。 10.会计管理部门负责财务报表、电费结算、税费策划、资本金及资金（到位、使用、满足程度）、融资、有关重大经营问题等分析。 11.发电集控管理部门负责水电发电量、水库调度、水情、水能利用、耗水率、水火电联合调度等分析。 12.其他部门可根据实际情况提出有关分析。 （三）公司二级单位职责 二级单位负责本单位（含下属电厂、项目等）生产、经营、投资、有关重大经营问题等分析，提出本单位经济运行分析报告。 五、工作方式 （一）经济运行分析工作按一季度、半年、三季度和年度定期进行，经济运行分析成果形成综合分析报告和专业分析报告。 （二）公司按春季（一季度）和秋季（三季度）定期召开经济运行分析会，会议议程主要包括计划管理部门作公司经济运行分析专题发言、财务管理部门作预算执行情况分析专题发言、审计内控管理部门作风险管理专题发言、领导指示讲话，形成会议纪要
供热系统节能技术措施 【摘要】从当前国家建筑节能形势出发,简单阐述了北方供暖地区既有居住建筑节能改造的必要性。分析比较了近年来国内外既有居住建筑改造实例,探讨了我国北方既有居住建筑节能改造的若干技术问题。分析了节能改造各环节技术路线的基本要求,介绍了节能改造的评估与诊断方法,具体分析了节能改造的技术方案。 【关键词】供暖地区节能改造技术路线技术方案 1. 安装热工仪表，掌握系统的实际运行情况 供热系统安装所需的热工仪表是掌握系统运行工况、准确了解和分析系统存在的问题、采取正确方法与措施以达到节能挖潜目的重要手段。目前热工仪表安装不全、不准的情况比较普遍，因此，必须要按照规定补齐所有热工仪表，并保证仪表的完好和准确。 2. 加强锅炉房的运行管理，是投资少、效果显著的节能措施 1.司炉人员及水处理人员必须经国家劳动部门或技术监督部门培训并考试合格； 2.建立正确、完善、切实可行的运行操作规程； 3.锅炉房水处理(包括软化水或脱盐、除氧)设备处理后的水质，必须达到而易见国家规程规定的水质标准，严禁锅炉直接补自来水或河水； 4.严格执行定期维修，停炉保养制度，保证设备完好，杜绝跑、冒、滴、漏。 3. 采用分层燃烧技术，改善锅炉燃烧状况 目前城市集中供热锅炉房多采用链条炉排，燃煤多为煤炭公司供应的混煤，着火条件差，炉膛温度低，燃烧不完全，炉渣含碳量高，锅炉热效率普遍偏低。采用分层燃烧技术对减少炉渣含碳量、提高锅炉热效率，有明显的效果。 鞍山锅炉厂生产的一台10.5MW的热水炉，采用分层燃烧后，热效率由70.2%提高到75.1%，炉渣含碳量由13%下降为10%。唐山热力公司采用该技术，使锅炉热效率提高10～15%，炉渣含碳量降低至10%以下，而且锅炉燃烧系统的设备故障大大减少，提高了锅炉运行的可靠性和安全性。 对于粉末含量高的燃煤，可以采用分层燃烧及型煤技术。该技术是将原煤在入料口先通过分层装置进行筛分，使大颗粒煤直接落至炉排上，小颗粒及粉末送入炉前型煤装置压制成核桃大小形状的煤块，然后送入炉排，以提高煤层的透气性，从而强化燃烧，提高锅炉热效率和减少环境污染。中原油田锅炉燃用鹤壁煤，粉末含量高，Φ＜3mm的煤粒约占60～70%，采用此技术后，炉渣含碳量降低到15%以下，锅炉效率提高了8%，烟尘排放达到环保标准，年节煤8～10%。没有空气予热器的锅炉，因为向炉排上送的是冷风，容易造成大块煤不易烧透，使炉渣含碳量反而略有增加，不宜采用。
汽轮机火用分析方法的热力系统计算 前言 在把整个汽轮机装置系统划分成若干个单元的过程中，任何一个单元由于某些因素而引起的微弱变化，都会影响到其它单元。这种引起某单元变化的因素叫做“扰动”。也就是说，某单元局部参量的微小变化(即扰动)，会引起整个系统的“反弹”，但是它不会引起系统所有参数的“反弹”。就汽轮机装置系统而言，系统产生的任何变化，都可归结为扰动后本级或邻近级抽汽量的变化，从而引起汽轮机装置系统及各单元的火用损变化。因此，在对电厂热力系统进行经济性分析时，仅计算出某一工况下各单元火用损失分布还是不够的，还应计算出当某局部参量变化时整个热力系统火用效率变化情况。 1、火用分析方法 与热力系统的能量分析法一样，可以把热力系统中的回热加热器分为疏水放流式和汇集式两类(参见图1和图2)，并把热力系统的参数整理为3类：其一是蒸汽在加热器中的放热火用，用q’表示；其二是疏水在加热器中的放热火用，用y 表示；其三是给水在加热器中的火用升，以r’表示。其计算方法与能量分析法类似。
对疏水式加热器： 对疏水汇集式加热器： 式中，e f、e dj、e sj分别为j级抽汽比火用、加热器疏水比火用和加热器出口水比火用。1．1 抽汽有效火用降的引入 对于抽汽回热系统，某级回热抽汽减少或某小流量进入某加热器“排挤”抽汽量，诸如此类原因使某级加热器抽汽产生变化(一般是抽汽量减少)，如果认为此变化很小而不致引起加热器及热力系统参数变化，那么便可基于等效焓降理论引入放热火用效率来求取某段抽汽量变化时对整个系统火用效率的影响。 为便于分析，定义抽汽的有效火用降，在抽汽减少的情况下表示1kg排挤抽汽做功的增加值；在抽汽量增加时，则表示做功的减少值；用符号Ej来表示。当从靠近凝汽器侧开始，